第二章 載流導(dǎo)體發(fā)熱和電動(dòng)力

1、第一節(jié) 概述第二章 載流導(dǎo)體的發(fā)熱和電動(dòng)力u 電氣設(shè)備有電流通過時(shí)將產(chǎn)生損耗。長期發(fā)熱，是由正常運(yùn)行時(shí)工作電流產(chǎn)生的；短時(shí)發(fā)熱，是由故障時(shí)的短路電流產(chǎn)生的。u 發(fā)熱對電氣設(shè)備的影響： （1）使絕緣材料的絕緣性能降低。有機(jī)絕緣材料長期受到高溫作用，將逐漸老化，以致失去彈性和降低絕緣性能。 （2）使金屬材料的機(jī)械強(qiáng)度下降。當(dāng)使用溫度超過規(guī)定允許值后，由于退火，金屬材料機(jī)械強(qiáng)度將顯著下降。 （3）使導(dǎo)體接觸部分的接觸電阻增加。 u 最高允許溫度：為了保證導(dǎo)體可靠地工作，須使其發(fā)熱溫度不得超過一定限值，這個(gè)限值叫作最高允許溫度。按照有關(guān)規(guī)定：（1）導(dǎo)體的正常最高允許溫度，一般不超過+70； 在計(jì)及太陽

2、輻射（日照）的影響時(shí)，鋼芯鋁絞線及管形導(dǎo)體，可按不超過+80來考慮； 當(dāng)導(dǎo)體接觸面處有鍍（搪）錫的可靠覆蓋層時(shí)，允許提高到+85； 當(dāng)有銀的覆蓋層時(shí)，可提高到95。（2）導(dǎo)體通過短路電流時(shí)，短時(shí)最高允許溫度可高于正常最高允許溫度，對硬鋁及鋁錳合金可取200，硬銅可取300。第二節(jié) 導(dǎo)體的發(fā)熱和散熱 導(dǎo)體的發(fā)熱計(jì)算，根據(jù)能量守恒原理， （2-1） fltRQQQQ 在發(fā)電廠和變電站中，母線（導(dǎo)體）大都采用硬鋁或鋁錳、鋁鎂合金制成。無論正常情況下通過工作電流，或短路時(shí)通過短路電流，母線都要發(fā)熱。為使母線發(fā)熱溫度不超過最高允許溫度，需了解發(fā)熱過程，并進(jìn)行分析計(jì)算。 單位長度（1m）的導(dǎo)體，通過母線電

3、流IW（A）時(shí)，由電阻損耗產(chǎn)生的熱量，可用下式計(jì)算 （2-2） 導(dǎo)體的交流電阻 為 （2-3） 式中： 為導(dǎo)體的運(yùn)行溫度；Rac為1000m長導(dǎo)體在20的直流電阻；S為導(dǎo)體截面積。 材料電阻率 與電阻溫度導(dǎo)數(shù)見表2-1.1.導(dǎo)體電阻損耗的熱量 QRacWRRIQ2w材料名稱（-1）純鋁0.029000.00403鋁錳合金0.037900.00420鋁鎂合金0.045800.00420銅0.017900.00385鋼0.139000.004552(mm /m)t 導(dǎo)體的集膚效應(yīng)系數(shù)Kf 與電流的頻率、導(dǎo)體的形狀和尺寸有關(guān)。矩形截面導(dǎo)體的集膚效應(yīng)系數(shù)，如圖2-1所示，圖中f為電流頻率。圓柱及圓管導(dǎo)

4、體的集膚效應(yīng)系數(shù)Kf 如圖2-2所示。表2-1 電阻率 及電阻溫度系數(shù) t圖2-1 矩形導(dǎo)體的集膚效應(yīng)系數(shù)圖2-2 圓柱及圓管導(dǎo)體的集膚效應(yīng)系數(shù) 吸收太陽輻射（日照）的能量會(huì)造成導(dǎo)體溫度升高，凡安裝在屋外的導(dǎo)體應(yīng)考慮日照的影響。對于單位長度圓管導(dǎo)體， 可用下式計(jì)算 （W/m） （2-4） 對于屋內(nèi)導(dǎo)體，因無日照的作用，這部分熱量可忽略不計(jì)。2.導(dǎo)體吸收太陽輻射的熱量 Q t 由氣體各部分發(fā)生相對位移將熱量帶走的過程，稱為對流。由傳熱學(xué)可知，對流散熱所傳遞的熱量，與溫差及散熱面積成正比，即導(dǎo)體對流散熱量 為 （W/m） （2-5）3.對流散熱量 Q L（1）自然對流散熱。屋內(nèi)自然通風(fēng)或屋外風(fēng)速小

5、于0.2m/s，屬于自然對流散熱?？諝庾匀粚α魃嵯禂?shù)， W/（m2） （2-6） 單位長度導(dǎo)體的散熱面積與導(dǎo)體的形狀、尺寸、布置方式等因素有關(guān)。導(dǎo)體片（條）間距離越近，對流散熱條件就越差，故有效面積應(yīng)相應(yīng)減小。 幾種常用導(dǎo)體的對流散熱面積如圖2-3所示。圖2-3 常用導(dǎo)體對流散熱面積形式0.35lw01.5() 單條矩形導(dǎo)體對流散熱面積為 l122()FAA/m)(m100021hA /m)(m100022bA 如圖2-3(b)所示，二條矩形導(dǎo)體對流散熱面積為10mm8mm6mmb212l122122(m /m)2.54(m /m)34(m /m)AFAAAA 如圖2-3(c)所示，三條矩形

6、導(dǎo)體對流散熱面積為 當(dāng) 如圖2-3(d)所示，槽形導(dǎo)體對流散熱面積： 當(dāng)100mmh200mm時(shí)，為212l212834(m /m),104() (m /m)mmAAbFmmAA2l1222(m /m)10001000hbFAA2l122222(m /m)10001000hbFAA當(dāng) 時(shí)，因內(nèi)部熱量不易從縫隙散出，平面位置不產(chǎn)生對流，故 如圖2-3(e)所示，圓管導(dǎo)體對流散熱面積為 （2）強(qiáng)迫對流散熱。屋外配電裝置中的管形導(dǎo)體，常受到大氣中風(fēng)吹的作用，風(fēng)速越大，對流散熱的條件就越好，因而形成強(qiáng)迫對流散熱。 強(qiáng)迫對流散熱系數(shù) a1為2l122(m /m)1000hFA2l(m /m)FD （2-

7、7） 如果風(fēng)向與導(dǎo)體不垂直，其值為 將式（2-7）乘以修正系數(shù) 后，代入式（2-5）中，即得強(qiáng)迫對流散熱量為 （2-8）ulND0.65u0.13VDNvnBA)(sinulw00.650()(sin ) 0.13()(sin ) (W/m)nnwNQABDDVDABv 熱量從高溫物體以熱射線方式傳給低溫物體的傳播過程，稱為輻射。根據(jù)斯蒂芬波爾茲曼定律，導(dǎo)體向周圍空氣輻射的熱量，與導(dǎo)體和周圍空氣絕對溫度四次方差成正比，即導(dǎo)體輻射散熱量 Qf為 （2-9） 式中， 為導(dǎo)體材料的相對輻射系數(shù)，見表2-2。 4.導(dǎo)體輻射散熱量Q f 44w0ff2732735.7(W/m)100100QF材 料輻射

8、系數(shù)材 料輻射系數(shù)絕對黑體1.00氧化了的鋼0.80表面磨光的鋁0.040有光澤的黑漆0.82氧化了的鋁0.200.30無光澤的黑漆0.91氧化了的銅0.600.70各種顏色的油漆，涂料0.920.96表2-2 導(dǎo)體材料的黑度系數(shù) Ff 為單位長度導(dǎo)體的輻射散熱表面積。計(jì)算時(shí)參見圖2-4圖2-4 導(dǎo)體的輻射散熱（a）單條矩形導(dǎo)體；（b）二條矩形導(dǎo)體圖2-4（a）所示，單條矩形導(dǎo)體輻射散熱表面積為 圖2-4（b）所示，二條矩形導(dǎo)體內(nèi)側(cè)縫隙間的面積僅有一部分能起向外輻射作用。故二條矩形導(dǎo)體的輻射散熱表面積為三條矩形導(dǎo)體的輻射表面積，可按二條導(dǎo)體相同理由求得 槽形導(dǎo)體的輻射散熱表面積為5.導(dǎo)熱散熱量

9、 根據(jù)傳熱學(xué)可知，導(dǎo)熱散熱量 Qd 為 （2-10）圓管導(dǎo)體的輻射散熱表面積為2f(m /m)FD 為導(dǎo)熱系數(shù)W/（m）； Fd為導(dǎo)熱面積（m2）； 為物體厚度（m）； 分別為高溫區(qū)和低溫區(qū)的溫度（）。12、12dd(W)QF 工程上為了便于分析和計(jì)算，常把輻射散熱量表示成與對流散熱量相似的計(jì)算形式，用一個(gè)總散熱系數(shù) 和總散熱面積F來表示對流散熱和輻射散熱的作用，即lfww0()QQF 在導(dǎo)體升溫過程中，導(dǎo)體產(chǎn)生的熱量QR ，一部分用于本身溫度升高所需的熱量QC ，一部 分散失到周圍介質(zhì)中(Ql+Qf)。由此可寫出熱量平衡方程如下 （2-12） （2-11）一、導(dǎo)體的溫升過程lfww0()QQ

10、FRclf(W/m)QQQQ第三節(jié) 導(dǎo)體的長期發(fā)熱及其載流量的計(jì)算 設(shè)導(dǎo)體通過電流I 時(shí)，在t 時(shí)刻導(dǎo)體運(yùn)行溫度為 ，則其溫升 ，在時(shí)間 dt 內(nèi)的熱量平衡微分方程為 （2-13） 導(dǎo)體通過正常工作電流時(shí)，其溫度變化范圍不大，因此電阻R、比熱容c及散熱系數(shù) 均可視為常數(shù)。 設(shè)t0時(shí)，初始溫升 。當(dāng)時(shí)間由0t時(shí)，溫升由 ，對上式進(jìn)行積分 2wddd(J/m)I R tmcFt2w2ww1dd()mctI RFF I RF k2w2ww01dd()tmctI RFFI RF ww0wkk0k d （2-14）由此可求得 （2-15）經(jīng)過很長時(shí)間后 ，導(dǎo)體的溫升亦趨于穩(wěn)定值 ，故穩(wěn)定溫升為 （2-1

11、6） 導(dǎo)體的發(fā)熱時(shí)間常數(shù) （2-17）tw2w2wwklnI RFmctFI RF ww2kw(1)FFttmcmcI ReeF2wwI RFrwmcTF 升溫過程表達(dá)式 （2-18） 上式說明升溫的過程是按指數(shù)曲線變化，大約經(jīng)過t=(34) Tr時(shí)間， 便趨近穩(wěn)定溫升 ，如圖2-5所示。圖2-5 導(dǎo)體溫升 的變化曲線rrwk(1)ttTTee二、導(dǎo)體的載流量 根據(jù)穩(wěn)定溫升公，可計(jì)算導(dǎo)體的載流量，即 （2-19） 則導(dǎo)體的載流量為（2-20） 對于屋外導(dǎo)體，計(jì)及日照時(shí)導(dǎo)體的載流量為 （2-21） 2wwlfI RFQQ ww0lf()(A)FQQIRR lftQQQIAR三、大電流導(dǎo)體附近鋼構(gòu)

12、件的發(fā)熱 隨著發(fā)電機(jī)組容量的加大，導(dǎo)體的電流也相應(yīng)增大，導(dǎo)體周圍出現(xiàn)強(qiáng)大的交變電磁場，使其附近鋼構(gòu)件中產(chǎn)生很大的磁滯和渦流損耗，鋼構(gòu)件因此而發(fā)熱。如果鋼構(gòu)件是閉合回路，其中尚有環(huán)流存在，發(fā)熱還會(huì)增多。當(dāng)導(dǎo)體電流大于3000A時(shí)，附近鋼構(gòu)件的發(fā)熱不容忽視。鋼構(gòu)件溫度升高后，可能使材料產(chǎn)生熱應(yīng)力而引起變形，或使接觸連接損壞?；炷林械匿摻钍軣崤蛎?，可能使混凝土發(fā)生裂縫。 為了減少鋼構(gòu)件損耗和發(fā)熱，常采用下面一些措施：（1）加大鋼構(gòu)件和導(dǎo)體之間的距離，使磁場強(qiáng)度減弱，因而可降低渦流和磁滯損耗（2）斷開鋼構(gòu)件回路，并加上絕緣墊，消除環(huán)流（3）采用電磁屏蔽。在磁場強(qiáng)度H最大的部位套上短路環(huán)，利用短路環(huán)中

13、感應(yīng)電流的去磁作用以降低導(dǎo)體的磁場，如圖2-6所示；或在導(dǎo)體與鋼構(gòu)件之間安置屏蔽柵，柵中的電流亦可使磁場削弱圖2-6短路環(huán)屏蔽圖1導(dǎo)體；2短路環(huán)；3鋼構(gòu)件圖2-7分相封閉母線1母線；2外（4）采用分相封閉母線。如圖2-7所示，每相母線分別用鋁質(zhì)外殼包住，外殼上的渦流和環(huán)流能起雙重屏蔽作用，殼內(nèi)和殼外磁場均大大降低，從而使附近鋼構(gòu)件的發(fā)熱得到較好改善。第四節(jié) 短路時(shí)導(dǎo)體的發(fā)熱及其最高溫度的計(jì)算一、導(dǎo)體短路時(shí)發(fā)熱過程 載流導(dǎo)體短路時(shí)發(fā)熱計(jì)算的目的：確定短路時(shí)導(dǎo)體的最高溫度 ，它不應(yīng)超過所規(guī)定的導(dǎo)體短時(shí)發(fā)熱允許溫度。當(dāng)滿足這個(gè)條件時(shí)則認(rèn)為導(dǎo)體在流過短路電流時(shí)具有熱穩(wěn)定性。 短路時(shí)導(dǎo)體的發(fā)熱過程如圖2

14、-8所示。h 導(dǎo)體短路時(shí)發(fā)熱有下列特點(diǎn)： （1）短路電流大，持續(xù)時(shí)間短，導(dǎo)體內(nèi)產(chǎn)生的熱量來不及向周圍介質(zhì)散布，可認(rèn)為圖2-8 短路時(shí)均勻?qū)w的發(fā)熱過程 在短路電流持續(xù)時(shí)間內(nèi)所產(chǎn)生的全部熱量都用來升高導(dǎo)體自身的溫度，即認(rèn)為是一個(gè)絕熱過程。 （2）短路時(shí)導(dǎo)體溫度變化范圍很大，它的電阻和比熱容不能再視為常數(shù)，而應(yīng)為溫度的函數(shù)。 根據(jù)短路時(shí)導(dǎo)體發(fā)熱的特點(diǎn)，在時(shí)間 內(nèi)，可列出熱平衡方程式 （2-22）2ktdd(J)i RtmC0(1)( )lRSm(kg)mS l0(1)CC 導(dǎo)體短路時(shí)發(fā)熱的微分方程式 整理后得 （2-23） 對上式兩邊求積分 （2-24） 2kt0m0(1)d(1)dlitSlCS

15、20mkt2011d1CitdSkhw20mkt20011dd1tCitS短路電流熱效應(yīng) 為 （2-25）式（2-24）右端積分 式中 4J/(m )k22kkt0d(A s)tQithhhwww0m0m000mhh200mwwhw2011ddd111ln(1)ln(1)CCCCAA0mhhh20ln(1)CA0mwww20ln(1)CA4J/(m )4J/(m ) 于是式（2-24）可寫成 （2-26） khw21QAAS 為了簡化Aw和Ah的計(jì)算，已按各種材料的平均參數(shù)作成 曲線，如圖2-9所示。圖中橫坐標(biāo)是A值，縱坐標(biāo)是 值。)(Af圖2-9 的曲線)(Af二、短路電流熱效應(yīng) Qk 的計(jì)

16、算 由電力系統(tǒng)短路計(jì)算可知，短路全電流瞬時(shí)值 的表達(dá)式為 （2-27） （2-28）aktptnp02cos(A)tTiItiekkakka22kktptnp000222ptnp0002pnpd( 2cos) ddd(A s)tttTtttTQitItietItietQQ1.短路電流周期分量熱效應(yīng)Qp 的計(jì)算 對于短路電流周期分量熱效應(yīng) ，可采用辛卜生法進(jìn)行計(jì)算。即（2-29） 在計(jì)算周期分量熱效應(yīng)時(shí)，代入 ， 。當(dāng)取n =4 時(shí)，則 ， 為了進(jìn)一步簡化，可以認(rèn)為 ?？傻?（2-30） 0242131( )d()2()4()3bnnnabaf xxyyyyyyyyn2pt( )f xIk0,a

17、btkkkk22221/42/233/44,ttttyIyIyIyI2312yyykkk22222kppt/20d10(A s)12ttttQItIII 由式（2-28）可得 （2-31）2.短路電流非周期分量熱效應(yīng) Qnp 的計(jì)算kkkaaaka22222 2aanpnp0np002222ad(1)(1)(2)22(1)(A s)ttttTTTtTTTQieteieITeITI 如果短路電流切除時(shí)間 t k l s，導(dǎo)體的發(fā)熱主要由周期分量來決定，在此情況下，則非周期分量的影響可略去不計(jì)，即 2kp(A s)QQu（二）電氣設(shè)備（二）電氣設(shè)備直流輸電系統(tǒng)中的主要電氣設(shè)備：（1）換流器（2）換

18、流變壓器（3）交流斷路器（4）直流斷路器（5）交流濾波器（6）直流濾波器（7）直流平波電抗器（8）無功補(bǔ)償設(shè)備（9）直流輸電線路（10）接地電極kA28 I短路點(diǎn)T(s)0.1s0.1s發(fā)電機(jī)出口及母線0.150.20發(fā)電機(jī)升高電壓母線及出線、發(fā)電機(jī)電壓電抗器后0.080.10變電站各級電壓母線及出線0.050.05表2-3 非周期分量的等效時(shí)間T一、計(jì)算電動(dòng)力的方法 如圖2-10所示，處在磁場中的導(dǎo)體L（單位為m），通過電流i（單位為A），根據(jù)畢沙瓦定律可知，導(dǎo)體單元長度dl上所受的電動(dòng)力dF為 (2-32) 根據(jù)式（2-32），載流導(dǎo)體2在dl上所受的電動(dòng)力 （2-33） 1.畢奧薩伐爾定

19、律法dsind(N)Fi Bl0sind(N)LFi Bl第五節(jié) 短路時(shí)導(dǎo)體電動(dòng)力的計(jì)算圖2-10 磁場對載流導(dǎo)體的電動(dòng)力 電氣設(shè)備在正常狀態(tài)下，由于流過導(dǎo)體的工作電流相對較小，相應(yīng)的電動(dòng)力也較小。而在短路時(shí)，特別是短路沖擊電流流過時(shí)，電動(dòng)力可達(dá)到很大的數(shù)值,當(dāng)載流導(dǎo)體和電氣設(shè)備的機(jī)械強(qiáng)度不夠時(shí)，將會(huì)產(chǎn)生變形或損壞。2.兩條平行導(dǎo)體間的電動(dòng)力計(jì)算 設(shè)兩條平行細(xì)長導(dǎo)體長度為L，中心距離為a，兩條導(dǎo)體通過的電流分別為 i 1和 i 2 ，且二者方向相反，如圖2-11所示。當(dāng)La和ad（d為導(dǎo)體直徑）時(shí)，可以認(rèn)為導(dǎo)體中的電流集中在各自的軸線上流過。 圖2-11 兩平行細(xì)長載流導(dǎo)體間的電動(dòng)力 為了利用

20、式（2-33）來確定兩條載流導(dǎo)體間的電動(dòng)力，可以認(rèn)為一條導(dǎo)體處在另一條導(dǎo)體的磁場里。設(shè)載流導(dǎo)體1中的電流 i1在導(dǎo)體2處所產(chǎn)生的磁感應(yīng)強(qiáng)度為 根據(jù)式（2-32），載流導(dǎo)體2在dl上所受的電動(dòng)力 由于導(dǎo)體2與磁感應(yīng)強(qiáng)度 的方向垂直，故 =90， =1，作用在載流導(dǎo)體2全長上的電動(dòng)力（2-34）1Bsin771 21 202 10d2 10(N)LiiiiFlLaa71 221sind2 10sind(N)iidFi Blla 當(dāng)考慮截面的因素時(shí)，常乘以形狀系數(shù)K（形狀系數(shù)表示實(shí)際形狀導(dǎo)體所受的電動(dòng)力與細(xì)長導(dǎo)體電動(dòng)力之比）。這樣，實(shí)際電動(dòng)力為（2-35） 形狀系數(shù)K，已繪成曲線。對于矩形導(dǎo)體，如圖

21、3-10所示。K是 和 的函數(shù)。圖中表明 1，即導(dǎo)體平放時(shí)，K1；當(dāng) 1，即導(dǎo)體截面為正方形時(shí)，K1。當(dāng) 增大時(shí)（即加大導(dǎo)體間的凈距），K趨近于1；當(dāng) 2，即導(dǎo)體間的凈距等于或大于截面周長時(shí)，K=1，可以不考慮截面形狀對電動(dòng)力的影響，直接應(yīng)用式（2-34）計(jì)算兩母線間的電動(dòng)力。 對于圓形、管型導(dǎo)體，形狀系數(shù)K=1。71 22 10(N)LFKiiabhbahbhbhbhbbhbabhba 對于槽形導(dǎo)體，在計(jì)算相間和同相條間的電動(dòng)力時(shí)，一般均取形狀系數(shù)K1。 圖2-12 矩形截面形狀系數(shù)曲線二、三相導(dǎo)體短路時(shí)的電動(dòng)力1.電動(dòng)力的計(jì)算 如不計(jì)短路電流周期分量的衰減，三相短路電流為 三相短路時(shí)，中間

22、相（B相）和外邊相（A、C相）受力情況并不相同，如圖2-13所示。下面分別進(jìn)行敘述。(3)AmAA(3)BmAA(3)CmAAsin()sin22sin()sin()3322sin()sin()33aaatTtTtTiIteiIteiIte（2-36） （1）作用在中間相（B相）的電動(dòng)力。假設(shè)電流的方向如圖2-13（a）所示，中間相受到兩個(gè)邊相（A、C相）的作用力FBA 和FBC ，即7(3) (3)(3) (3)BBABCBABC2 10()LFFFiiiia圖2-13 對稱三相短路時(shí)的電動(dòng)力（a）作用在中間相（B相）的電動(dòng)力；（b）作用在外邊相（A相或C相）的電動(dòng)力將短路電流算式（2-36

23、）代入上式，經(jīng)三角公式變換后，得 (2-37) （2）作用在外邊相（A相或C相）的電動(dòng)力。外邊相如A相，受到B相和C相的作用力分別為FAB和FBC，故 （2-38） aa272BmAAA342 10sin 2234343sin2sin 22323tTtTLFIeaettaa7(3)(3)(3)(3)AABACABAC272mAAA210(0.5)333210cos2884633coscos24263cos2246tTtTLFFFiiiiaLIeattet 由式(2-38)可知， FA由四個(gè)分量組成：不衰減的固定分量，如圖2-14(a)所示；按時(shí)間常數(shù)Ta/2 衰減的非周期分量，如圖2-14(b

24、)所示；按時(shí)間常數(shù)Ta 衰減的工頻分量，如圖2-14(c)所示；不衰減的二倍工頻分量，如圖2-14(d)所示。這四部分之和為FA ，如圖2-14(e)所示。 圖2-14 三相短路時(shí)A相電動(dòng)力的各分量及其合力2.電動(dòng)力的最大值 工程上常用到電動(dòng)力的最大值。先求外邊相（A相或C相）和中間相（B相）電動(dòng)力的最大值，然后進(jìn)行比較。 的最大值出現(xiàn)在固定分量和非周期分量之和為最大的瞬間，此時(shí) = ，故 ，n=1，2，。由此可得 =75， 255等，此角稱為臨界初相角。 的最大值出現(xiàn)在非周期分量為最大的瞬間，此時(shí) ， 即 故臨界初相角為75,165,255等。AFAcos 26A2(21)6nABFA4si

25、n 213 A4231,1,2,2nn 1 將臨界初相角分別代入電動(dòng)力表示式（2-38）和（2-37），一般取Ta =0.05s，可得 （2-39） （2-40）BF2720.05Am0.05332 32 10(8832 33coscos2)44ttLFIeaett2720.050.05Bm332 10(3coscos2)22ttLFIeetta FA 和 FB的變化曲線，如圖2-15所示。圖2-15 三相短路時(shí)電動(dòng)力變化曲線(a)中間相 FA ；(b)外邊相 FB 在短路發(fā)生后最初半個(gè)周期，短路電流的幅值最大，此t =0.01s，沖擊流 。代入式（2-39）和（2-40），便可分別得A相及B

26、相的最大電動(dòng)力(3)shm1.82iIt將 （N） （2-41） （2-42） 比較此二式可知 ，故計(jì)算最大電動(dòng)力時(shí)應(yīng)取B相的值。 再進(jìn)一步比較兩相短路和三相短路時(shí)的電動(dòng)力。 由于 ，故兩相短路時(shí)的沖擊電流為 。當(dāng)二相導(dǎo)體中流過此沖擊電流時(shí)，其最大電動(dòng)力為 （2-43） 最后，比較 、 和 ，三個(gè)電動(dòng)力中，仍以 為最大，故遇到求最大電動(dòng)力時(shí)，應(yīng)取 （2-44）t7(3) 2Amaxsh1.616 10LFia7(3) 2Bmaxsh1.73 10(N)LFia2(2)7(2) 27(3)72maxshshsh32 102 101.5 10(N)2LLLFiiiaaaBmaxAmaxFF23)3()2( II(2)(3)shsh32iiAmaxFBmaxF(2)maxFBmaxF72maxsh1.73 10(N)LFia t3.導(dǎo)體振動(dòng)時(shí)動(dòng)態(tài)應(yīng)力 導(dǎo)體具有質(zhì)量和彈性，組成一彈性系統(tǒng)。當(dāng)受到一次外力作用時(shí)，就按一定頻率在其平衡位置上下運(yùn)動(dòng)，形