單側(cè)支撐模板

1、目錄第一節(jié)、 編制依據(jù)1第二節(jié)、 工程概況1一、 總體概況1二、 地下室外墻設(shè)計概況1三、 施工難點分析1第三節(jié)、 支模體系方案2一、 支模體系方案選擇2二、 單側(cè)支模體系2三、 施工流程及要點7四、 模板拆除施工方法7第四節(jié)、 質(zhì)量保證措施7第五節(jié)、 安全注意事項8第六節(jié)、 單側(cè)支模體系受力計算書8一、 計算依據(jù)：8二、 工程屬性8三、 500mm厚墻模板（單面支撐）計算9第一節(jié)、 編制依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)(2012 版)；混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50010-2002)；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2011)；建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范（JG

2、J162-2008）；建筑地基基礎(chǔ)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50202-2002）建筑工程施工質(zhì)量統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)（GB50300-2001）混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2011）國家及上海市的有關(guān)規(guī)范、規(guī)程和標(biāo)準(zhǔn)本工程基坑圍護設(shè)計圖紙本工程地下室設(shè)計圖紙第二節(jié)、 工程概況一、 總體概況工程名稱嘉定工業(yè)區(qū)勝辛北路以西、匯源路以北地塊普通商品房項目（二期）工程地址上海市嘉定區(qū)勝辛北路與匯源路交叉口建設(shè)單位上海首嘉置業(yè)工程有限公司設(shè)計單位上海中森建筑與工程設(shè)計顧問有限公司監(jiān)理單位上海顯達項目管理咨詢有限公司施工單位中建三局第一建設(shè)工程責(zé)任有限公司地下室建筑面積28000二、 地下室外墻

3、設(shè)計概況本工程地下一層，層高主要為4.6m，地下室外墻厚度300mm，(計算時取500mm墻厚)外墻配筋詳見結(jié)構(gòu)圖各外墻剖面。地下室外墻邊線距離圍護樁邊距離較小，局部外墻外邊至圍護樁內(nèi)側(cè)的凈尺寸無法按照常規(guī)方法對外墻進行雙面支模并加固施工，所以只能采用室內(nèi)單側(cè)支模方案。三、 施工難點分析（1）地下室外墻厚度厚，層高較高，混凝土在澆筑過程中產(chǎn)生的側(cè)壓力較大，因此模板支撐體系必須有足夠的強度、剛度和穩(wěn)定性；（2）局部外墻距圍護距離太小無法滿足雙面支?？臻g要求，采用單面支模體系，加固體系完全依賴于單面斜撐或?qū)危淮_定因素較多；（3）地下室施工工期緊張，單側(cè)支模會加大工程量，其施工方案的合理與否直接

4、關(guān)系到施工進度。第三節(jié)、 支模體系方案一、 支模體系方案選擇1、 方案選擇原則（1）遵循經(jīng)濟、便于就地取材的原則；（2）遵循結(jié)構(gòu)體系與臨時圍護體系分離的原則；（3）遵循形成獨立受力體系與支撐體系的原則；（4）遵循便于施工與質(zhì)量控制的原則；2、 方案選擇結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件的模板體系加固一般依賴于穿透構(gòu)件的螺桿和圍合于構(gòu)件外圍的抱箍來實現(xiàn)。由于本段地下室外墻外側(cè)距離很小，無法進行雙面支模，只能單側(cè)支模。按照常規(guī)，單面模板加固可采用對拉螺桿與圍護樁豎向型鋼焊接的方法，其效果與普通雙面支模體系中的對拉螺桿效果一致。但本工程圍護樁是攪拌樁無法形成對拉螺栓的條件。因此，總結(jié)以往施工經(jīng)驗并結(jié)合本工程實際，擬采取單

5、面支模結(jié)合地錨及扣件式鋼管支撐體系的施工方案，即外墻內(nèi)側(cè)支設(shè)單面木模，設(shè)置背楞、次背楞，側(cè)向壓力通過斜撐及經(jīng)地錨螺栓緊固的鋼板傳遞至底板。此方案的主要優(yōu)點在于：(1)外墻結(jié)構(gòu)與圍護結(jié)構(gòu)完全脫離，可避免由于相對變形造成結(jié)構(gòu)破壞；(2)就地取材，所采用的材料均為當(dāng)前建筑工程中常用的材料，其材料性能、使用效果均有實踐證明；(3)施工工藝簡單，對施工人員的技術(shù)要求一般，施工過程便于檢查與驗收。二、 單側(cè)支模體系1、 系統(tǒng)組成與材料選擇本工程單側(cè)支模體系由緊固部分、支撐部分與錨固部分組成。緊固部分包括次楞、主楞，支撐部分包括斜撐，錨固部分包括地錨螺栓及螺帽。緊固部分：面板采用15mm 厚木膠合板，次楞選

6、用40×90mm 木枋，橫向設(shè)置，間距500mm，主楞為雙鋼管，間距500mm，豎向設(shè)置。支撐部分：斜撐鋼48×3.0mm 管。錨固部分：底板預(yù)埋48鋼管，鋼管與斜撐以扣件連接。2、 單側(cè)支模工藝地下室外墻個別部位施工空間較?。▋艟?00mm），需要采用單邊支模方式進行施工，具體部位16#樓與17#樓中間的生活水泵房部位。本工程單側(cè)支模外墻墻厚詳見墻柱圖紙，墻高4.6m。各段支撐應(yīng)結(jié)合現(xiàn)場實際情況，剪力墻外邊與支護樁內(nèi)邊間距不足600時，應(yīng)填充擠塑板或混凝土。支撐體系如下圖所示：三、 施工流程及要點1、 施工流程施工準(zhǔn)備預(yù)留預(yù)埋面板拼裝安裝次楞、主楞調(diào)整至設(shè)計尺寸安裝斜撐安

7、模架搭設(shè)平板鋪設(shè)梁板鋼筋綁扎砼澆搗2、 施工控制要點（1）、預(yù)埋預(yù)留：地下室底板澆筑前，分別在距外墻1.2m、2.6m 處預(yù)埋長度0.3m（錨固長度不小于200mm）的螺桿作為地錨支撐點。地錨縱向間距為1000mm。（2）、模板拼裝與緊固：模板采用15mm 厚木膠合板，逐塊拼裝成整體后，放置主次背楞，次背楞間距500mm，主背楞間距500mm。（3）、支撐系統(tǒng)設(shè)置：在墻板模板整體拼裝完畢并調(diào)校到位后立即進行斜撐安裝，固定整個支撐系統(tǒng)。四、 模板拆除施工方法（1）當(dāng)墻體混凝土達到規(guī)定拆模強度后，并保證新澆筑墻體表面及棱角不因拆模而引起損傷時，方可進行拆模。（2）模板拆除應(yīng)分段，分塊進行，先拆除斜

8、撐，再拆除豎撐及頂撐體系，最后拆除背楞及模板。如果模板與混凝土粘結(jié)較緊，可用木錐敲擊模板使之松動，然后拉下，不得亂砸。（3）拆下的模板及配件應(yīng)有專人接應(yīng)傳遞，按指定地點堆放，并做到及時清理、維修及涂刷好隔離劑，以備再用。（4）混凝土拆除后應(yīng)加強養(yǎng)護。第四節(jié)、 質(zhì)量保證措施（1）、鋼管、扣件均采用符合國家相應(yīng)規(guī)范要求的材料，并經(jīng)抽樣檢驗合格后方可使用；（2）、所有扣件擰緊后應(yīng)抽樣采用專用扭矩扳手檢驗擰緊力矩不小于65Nm；（3）、外墻混凝土澆筑總體分層澆筑振搗，每層高度不超過2m,并沿外墻均勻澆筑，每小時澆灌高度控制在0.5m 左右，在下層混凝土初凝前開始上層混凝土的澆筑，但振動棒宜插入交界面5

9、0mm 即可。同時利用泵送軟管降低混凝土自由傾落高度，以控制混凝土澆筑對模板的側(cè)壓力。（4）、混凝土澆筑對施工操作人員先進行預(yù)先交底，先對外墻進行混凝土的澆筑，等外墻澆筑完之后再進行平板的澆筑，外墻澆筑過程中有施工管理人員控制砼的澆筑高度，使整個過程有組織、有分工，連續(xù)有序的進行，現(xiàn)場澆筑實行責(zé)任分區(qū)負責(zé)。（5）混凝土的澆筑過程中，施工人員應(yīng)經(jīng)常用吊錘檢查模板的垂直度，以隨時糾正模板偏差。（6）、施工順序安排上，先澆筑內(nèi)墻與獨立柱，為外墻模板體系提供支撐點，增強整體穩(wěn)定性。第五節(jié)、 安全注意事項（1）現(xiàn)場作業(yè)人員必須戴安全帽、系下頜帶；酒后嚴(yán)禁作業(yè)，操作現(xiàn)場嚴(yán)禁吸煙。（2）人員應(yīng)由基坑梯子處上

10、下基坑，不得隨意跳下和往下扔?xùn)|西。（3）電動工具必須做到一機一閘一保險，作業(yè)前檢查其工作性能。（4）振搗棒必須配備兩人，一人引線，一人振搗，作業(yè)人員應(yīng)穿好絕緣鞋，戴好絕緣手套。（5）加強觀測，作業(yè)時應(yīng)注意模板情況，如有異常應(yīng)迅速通知相關(guān)負責(zé)人。（6）夜間施工或在光線不足的地方施工時，應(yīng)滿足施工用電安全要求。（7） 模板施工時防止工人疲勞作業(yè)。（8）混凝土澆筑時，派專人進行看模，澆筑過程中觀察模板變化，如有不良情況或征兆，立即停止?jié)仓?，采取加固措施，確認無安全隱患后繼續(xù)澆筑。第六節(jié)、 單側(cè)支模體系受力計算書一、 計算依據(jù)：1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范G

11、B50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50017-2003二、 工程屬性砼墻特性A樓地下室Q1砼墻厚度(mm)500砼墻高度(mm)4600砼墻長度(mm)支撐構(gòu)造小梁布置方式豎直小梁間距l(xiāng)(mm)500主梁最大懸挑長度D(mm)150斜撐水平間距S(mm)750主梁和斜撐構(gòu)造支撐序號預(yù)埋點距主梁水平距離li(mm)主梁距墻底距離hi(mm)第1道1200100第2道1200600第3道22001100第4道22001600第5道32002100第6道32002600第7道42003100第8道42003600第9道42004100三、 3

12、00mm厚墻模板（單面支撐）計算1、 工程簡圖 簡圖如下： 墻模板單面支撐剖面圖2、 荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)范建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新澆混凝土初凝時間t0(h)4外加劑影響修正系數(shù)11混凝土坍落度影響修正系數(shù)21.15混凝土澆筑速度V(m/h)2.5混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度H(m)4.6新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×4.6min38.403

13、，98.438.403kN/m2傾倒混凝土?xí)r對垂直面模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q3k(kN/m2)2 有效壓頭高度hG4k/c38.4/241.6m 承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.4×0.7Q3k0.9max1.2×38.400+1.4×2.000，1.35×38.400+1.4×0.7×2.00048.42kN/m2 Smin0.9×1.4 Q3k0.9×1.4×2.0002.52kN/m2 正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值 SmaxG4k38.400kN/m2

14、 Smin0kN/m23、 面板驗算面板類型覆面竹膠合板面板厚度（mm）15面板抗彎強度設(shè)計值f（N/mm2）37面板彈性模量E（N/mm2）10584 根據(jù)規(guī)范JGJ162，面板驗算按簡支梁。梁截面寬度取單位寬度即b1000mm Wbh2/61000×152/637500mm3，Ibh3/121000×153/12=281250mm4 考慮到工程實際和驗算簡便，不考慮有效壓頭高度對面板的影響。3.1、 強度驗算 qbSmax1.0×48.4248.42kN/m 驗算簡圖 Mmaxql2/8=48.42×0.2502/8=0.38kN·m Mm

15、ax/W0.38×106/37500=10.09N/mm2f=37 N/mm2 滿足要求！3.2、 撓度驗算 qbSmax1.0×38.4038.40kN/m 驗算簡圖 撓度驗算,max5ql4/(384EI)=5×38.40×2504/(384×10584×281250)=0.66mm=l/250=250/250=1.00mm 滿足要求！4、 小梁驗算小梁類型矩形木楞小梁材料規(guī)格50×100小梁抗彎強度設(shè)計值f（N/mm2）14.85小梁彈性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）83.333小梁截面慣性矩I

16、（cm4）416.667小梁合并根數(shù)n1小梁受力不均勻系數(shù)14.1、 強度驗算 qlSmax1.000×0.250×48.42012.10kN/m qminlSmin1.000×0.250×2.5200.63kN/m 驗算簡圖 彎矩圖 Mmax0.39kN·m Mmax/W0.39×106/83333=4.65N/mm2f=14.85 N/mm2 滿足要求！4.2、 撓度驗算 qmaxlSmax1.000×0.250×38.409.60kN/m qminlSmin1.000×0.250×00kN

17、/m 驗算簡圖 變形圖 max0.31mm=l/250=800/250=3.2mm 滿足要求！4.3、 支座反力計算 承載能力極限狀態(tài) 剪力圖 R1=3.33 /=3.33/1.000=3.33kN R2=5.12 /=5.12/1.000=5.12kN R3=5.21 /=5.21/1.000=5.21kN R4=6.81 /=6.81/1.000=6.81kN R5=7.50 /=7.50/1.000=7.50kN R6=6.50 /=6.50/1.000=6.50kN R7=5.02 /=5.02/1.000=5.02kN R8=1.00 /=1.00/1.000=1.00kN 正常使用

18、極限狀態(tài) 剪力圖 R1 = 2.64 / = 2.64/1.000 = 2.64 kN R2 = 4.06 / = 4.06/1.000 = 4.06 kN R3 = 4.13 / = 4.13/1.000 = 4.13 kN R4 = 5.40 / = 5.40/1.000 = 5.40 kN R5 = 5.95 / = 5.95/1.000 = 5.95 kN R6 = 5.16 / = 5.16/1.000 = 5.16 kN R7 = 3.76 / = 3.76/1.000 = 3.76 kN R8 = 0.61 / = 0.61/1.000 = 0.61 kN4.4、 抗剪驗算 Vm

19、ax3.76kN Vmax/(2bh)=3.76*103/(2*50*100)=0.38N/mm2=1.3 N/mm25、 主梁驗算主梁類型鋼管主梁材料規(guī)格48×3主梁抗彎強度設(shè)計值f（N/mm2）205主梁彈性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁截面慣性矩I（cm4）10.78主梁合并根數(shù)n2主梁受力不均勻系數(shù)0.5主梁計算方式三等跨梁 由上節(jié)'小梁驗算'的'支座反力計算'知，主梁取小梁對其反力最大的那道驗算。 承載能力極限狀態(tài)： RmaxMax3.333，5.118，5.206，6.81，7.504，6.498，5

20、.015，1.0020.5×7.504=3.752kN。 正常使用極限狀態(tài)： RmaxMax2.644，4.059，4.128，5.402，5.946，5.162，3.759，0.610.5×5.946=2.973kN。5.1、 強度驗算 驗算簡圖 彎矩圖 Mmax0.80kN·m Mmax/W0.80×106/4490=177.75N/mm2f205 N/mm2 滿足要求！5.2、 支座反力計算 剪力圖 第1道斜撐所受主梁最大反力Rmax(1)10.39/=10.39/0.5=20.78kN 計算方法同上，可依次知： 第2道斜撐所受主梁最大反力Rmax(2)15.95/=15.95/0.5=31.90kN 第3道斜撐所受主梁最大反力Rmax(3)16.23/=16.23/0.5=32.46kN 第4道斜撐所受主梁最大反力Rmax(4)21.23/=21.23/0.5=42.45kN 第5道斜撐所受主梁最大反力Rmax(5)23.39/=23.39/0.5=46.78kN 第6道斜撐所受主梁最大反力Rmax(6)20.25/=20.25/0.5=40.51kN 第7道斜撐所受主梁最大反力Rmax(7)15.63/=15.63/0.5=31.26kN 第8道斜撐所受主梁最大反力Rmax(8)3.12/=