土力學中的土壓力

1、第第8章章 土壓力土壓力n8.1 概述n8.2 朗肯土壓力理論n8.3 庫侖土壓力理論n8.4 土壓力計算方法的一些問題n8.5 擋土墻設計n8.6 新型擋土結(jié)構(gòu)8.1 土壓力概述土壓力通常是指擋土墻后的填土因自重或外荷載作用土壓力通常是指擋土墻后的填土因自重或外荷載作用對墻背產(chǎn)生的側(cè)壓力對墻背產(chǎn)生的側(cè)壓力E填土面填土面碼頭碼頭橋臺橋臺E隧道側(cè)墻隧道側(cè)墻EEn一、一、土壓力類型土壓力類型被動土壓力被動土壓力主動土壓力主動土壓力靜止土壓力靜止土壓力土壓力土壓力n1.1.靜止土壓力靜止土壓力 n擋土墻在壓力作用下?lián)跬翂υ趬毫ψ饔孟虏话l(fā)生任何變形和位不發(fā)生任何變形和位移，墻后填土處于彈移，墻后填土處

2、于彈性平衡狀態(tài)時，作用性平衡狀態(tài)時，作用在擋土墻背的土壓力在擋土墻背的土壓力Eo on2.2.主動土壓力主動土壓力 n在土壓力作用下，擋土在土壓力作用下，擋土墻離開土體向前位移至墻離開土體向前位移至一定數(shù)值，墻后土體達一定數(shù)值，墻后土體達到主動極限平衡狀態(tài)時，到主動極限平衡狀態(tài)時，作用在墻背的土壓力作用在墻背的土壓力滑裂面滑裂面Ean3.3.被動土壓力被動土壓力 Ep滑裂面滑裂面n在外力作用下，擋土墻在外力作用下，擋土墻推擠土體向后位移至一推擠土體向后位移至一定數(shù)值，墻后土體達到定數(shù)值，墻后土體達到被動極限平衡狀態(tài)時，被動極限平衡狀態(tài)時，作用在墻上的土壓力作用在墻上的土壓力n4.4.三種土壓力

3、之間的關系三種土壓力之間的關系 - -+ + +- -EoapEaEo oEpn對同一擋土墻，在填土對同一擋土墻，在填土的物理力學性質(zhì)相同的的物理力學性質(zhì)相同的條件下條件下有以下規(guī)律：有以下規(guī)律：n1. 1. Ea Eo Epn2.2. p an二、靜止土壓力計算二、靜止土壓力計算作用在擋土結(jié)構(gòu)背面的靜止土壓力可視為天然土層自重應作用在擋土結(jié)構(gòu)背面的靜止土壓力可視為天然土層自重應力的水平分量力的水平分量 K0h hzK0zooKhE221zh/3靜止土壓力靜止土壓力系數(shù)系數(shù)zKpoo靜止土壓力強度靜止土壓力強度 靜止土壓力系數(shù)靜止土壓力系數(shù)測定方法測定方法： n1 1. .通過側(cè)限條通過側(cè)限條

4、件下的試驗測定件下的試驗測定 n2.2.采用經(jīng)驗公采用經(jīng)驗公式式K0 = 1-1-sin 計算計算 n3.3.按相關表格按相關表格提供的經(jīng)驗值確提供的經(jīng)驗值確定定靜止土壓力分布靜止土壓力分布 土壓力作用點土壓力作用點三角形分布三角形分布 作用點距墻底作用點距墻底h/ /3 8.2 朗肯土壓力理論n一、朗肯土壓力基本理論一、朗肯土壓力基本理論n1.1.擋土墻背垂直、光滑擋土墻背垂直、光滑 n2.2.填土表面水平填土表面水平 n3.3.墻體為剛性體墻體為剛性體z=zxK0zzf=0=0p paKazp ppKpz增加增加減小減小4545o o- - / 24545o o / 2大主應力方向大主應力

5、方向主動主動伸展伸展被動被動壓縮壓縮小主應力方向小主應力方向p pap pp f zK0z f =c+ tan 土體處于土體處于彈性平衡彈性平衡狀態(tài)狀態(tài)主動極限主動極限平衡狀態(tài)平衡狀態(tài)被被動極限動極限平衡狀態(tài)平衡狀態(tài)水平方向均勻壓縮水平方向均勻壓縮伸展伸展壓縮壓縮主動朗主動朗肯狀態(tài)肯狀態(tài)被動朗被動朗肯狀態(tài)肯狀態(tài)水平方向均勻伸展水平方向均勻伸展處于主動朗肯狀態(tài)，處于主動朗肯狀態(tài)，1 1方向豎直，剪切方向豎直，剪切破壞面與豎直面夾角為破壞面與豎直面夾角為4545o o- - /2/24545o o- - /2/24545o o /2/2處于被動朗肯狀態(tài)，處于被動朗肯狀態(tài)，3 3方向豎直，剪切方向豎

6、直，剪切破壞面與豎直面夾角為破壞面與豎直面夾角為4545o o /2/2n二、主動土壓力二、主動土壓力4545o o /2/2h擋土墻在土壓力作用下，產(chǎn)擋土墻在土壓力作用下，產(chǎn)生離開土體的位移，豎向應生離開土體的位移，豎向應力保持不變，水平應力逐漸力保持不變，水平應力逐漸減小，位移增大到減小，位移增大到a，墻后，墻后土體處于朗肯主動狀態(tài)時，土體處于朗肯主動狀態(tài)時，墻后土體出現(xiàn)一組滑裂面，墻后土體出現(xiàn)一組滑裂面，它與大主應力面夾角它與大主應力面夾角4545o o /2/2，水平應力降低到最低極限值水平應力降低到最低極限值z(1 1)pa a(3 3)極限平衡條件極限平衡條件245tan2245t

7、an213ooc朗肯主動土壓朗肯主動土壓力系數(shù)力系數(shù)2aaazKcK朗肯主動土朗肯主動土壓力強度壓力強度z zh/3EahKa當當c=0,=0,無粘性土無粘性土2aaazKcK朗肯主動土朗肯主動土壓力強度壓力強度aazKhn1.1.無粘性土主動土壓力強度與無粘性土主動土壓力強度與z成正比，沿墻高呈三角形分布成正比，沿墻高呈三角形分布n2.2.合力大小為分布圖形的面積，即三角形面積合力大小為分布圖形的面積，即三角形面積n3.3.合力作用點在三角形形心，即作用在離墻底合力作用點在三角形形心，即作用在離墻底h/3處處aKh2)2/1 (2cKaEa(h-z0)/3當當c0 0, , 粘性土粘性土h粘

8、性土主動土壓力強度包括兩部分粘性土主動土壓力強度包括兩部分n1. 1. 土的自重引起的土壓力土的自重引起的土壓力zKan2.2. 粘聚力粘聚力c引起的負側(cè)壓力引起的負側(cè)壓力2cKa說明：負側(cè)壓力是一種拉力，由于土與說明：負側(cè)壓力是一種拉力，由于土與結(jié)構(gòu)之間抗拉強度很低，受拉極易開裂，結(jié)構(gòu)之間抗拉強度很低，受拉極易開裂，在計算中不考慮在計算中不考慮負側(cè)壓力深度為臨界深度負側(cè)壓力深度為臨界深度z0020aaaz KcK)/(20aKczn1.1.粘性土主動土壓力強度存在負粘性土主動土壓力強度存在負側(cè)壓力區(qū)（計算中不考慮）側(cè)壓力區(qū)（計算中不考慮）n2.2.合力大小為分布圖形的面積合力大小為分布圖形的

9、面積（不計負側(cè)壓力部分）（不計負側(cè)壓力部分）n3.3.合力作用點在三角形形心，即合力作用點在三角形形心，即作用在離墻底作用在離墻底( (h- -z0) )/3處處2/)2)(0aaaKchKzhEaaaKczKp2z0hKa-2cKan三、被動土壓力三、被動土壓力極限平衡條件極限平衡條件245tan2245tan231ooc朗肯被動土壓朗肯被動土壓力系數(shù)力系數(shù)2pppzKcK朗肯被動土朗肯被動土壓力強度壓力強度z(3 3)pp p(1 1)4545o o /2/2hz z擋土墻在外力作用下，擋土墻在外力作用下，擠壓墻背后土體，產(chǎn)生擠壓墻背后土體，產(chǎn)生位移，豎向應力保持不位移，豎向應力保持不變，

10、水平應力逐漸增大，變，水平應力逐漸增大，位移增大到位移增大到p，墻后，墻后土體處于朗肯被動狀態(tài)土體處于朗肯被動狀態(tài)時，墻后土體出現(xiàn)一組時，墻后土體出現(xiàn)一組滑裂面，它與小主應力滑裂面，它與小主應力面夾角面夾角4545o o /2/2，水平，水平應力增大到最大極限值應力增大到最大極限值當當c=0=0, ,無粘性土無粘性土2pppzKcK朗肯被動土朗肯被動土壓力強度壓力強度ppzKn1.1.無粘性土被動土壓力強度與無粘性土被動土壓力強度與z成正比，沿墻高呈三角形分布成正比，沿墻高呈三角形分布n2.2.合力大小為分布圖形的面積，即三角形面積合力大小為分布圖形的面積，即三角形面積n3.3.合力作用點在三

11、角形形心，即作用在離墻底合力作用點在三角形形心，即作用在離墻底h/3處處hhKph/3EppKh2)2/1 (當當c0 0, , 粘性土粘性土粘性土主動土壓力強度包括兩部粘性土主動土壓力強度包括兩部分分n1. 1. 土的自重引起的土壓力土的自重引起的土壓力zKpn2.2. 粘聚力粘聚力c引起的側(cè)壓力引起的側(cè)壓力2cKp說明：側(cè)壓力是一種正壓力，在計算說明：側(cè)壓力是一種正壓力，在計算中應考慮中應考慮pppKchKhE2)2/1 (2n1.1.粘性土被動土壓力強度不存在負側(cè)壓力區(qū)粘性土被動土壓力強度不存在負側(cè)壓力區(qū)n2.2.合力大小為分布圖形的面積，即梯形分布圖形面積合力大小為分布圖形的面積，即梯

12、形分布圖形面積n3.3.合力作用點在梯形形心合力作用點在梯形形心土壓力合力土壓力合力hEp2cKphKp 2cKphp2pppzKcK四、例題分析四、例題分析n【例】有一擋土墻，高有一擋土墻，高6 6米，墻背直立、光滑，墻后填土米，墻背直立、光滑，墻后填土面水平。填土為粘性土，其重度、內(nèi)摩擦角、粘聚力如面水平。填土為粘性土，其重度、內(nèi)摩擦角、粘聚力如下圖所示下圖所示 ，求主動土壓力及其作用點，并繪出主動土壓求主動土壓力及其作用點，并繪出主動土壓力分布圖力分布圖h=6m =17kN/m=17kN/m3c=8kPa=8kPa =20=20o on【解答】解答】主動土壓力系數(shù)主動土壓力系數(shù)49. 0

13、245tan2oaK墻底處土壓力強度墻底處土壓力強度238.8aaahKcKkPa臨界深度臨界深度mKcza34.1)/(20主動土壓力主動土壓力mkNKchKzhEaaa/4 .902/ )2)(0主動土壓力作用點主動土壓力作用點距墻底的距離距墻底的距離mzh55. 1)(3/1 (02cKaz0Ea(h-z0)/36m6mhKa-2cKan五、幾種常見情況下土壓力計算五、幾種常見情況下土壓力計算n1.1.填土表面有均布荷載填土表面有均布荷載（以無粘性土為例）（以無粘性土為例） zqh填土表面深度填土表面深度z z處豎向應力為處豎向應力為( (q+q+z) )AB相應主動土壓力強度相應主動土

14、壓力強度()aazq KA A點土壓力強度點土壓力強度aAaqKB B點土壓力強度點土壓力強度()aBahq K若填土為粘性土，若填土為粘性土，c0 0臨界深度臨界深度z0/)/(20qKczaz0 0 0說明存在負側(cè)壓力區(qū)，計說明存在負側(cè)壓力區(qū)，計算中應不考慮負壓力區(qū)土壓力算中應不考慮負壓力區(qū)土壓力z0 00說明不存在負側(cè)壓力區(qū)，說明不存在負側(cè)壓力區(qū)，按三角形或梯形分布計算按三角形或梯形分布計算z zqn2.2.成層填土情況成層填土情況（以無粘性土為例）（以無粘性土為例） ABCD 1 1， 1 1 2 2， 2 2 3 3， 3 3paAaApaBaB上上paBaB下下paCaC下下paC

15、aC上上paDaD擋土墻后有幾層不同類的土擋土墻后有幾層不同類的土層，先求豎向自重應力，然層，先求豎向自重應力，然后乘以該土層的主動土壓力后乘以該土層的主動土壓力系數(shù)，得到相應的主動土壓系數(shù)，得到相應的主動土壓力強度力強度h1h2h30aA1 11aaBh K上A點點B點上界面點上界面B點下界面點下界面1 12aBah K下C點上界面點上界面C點下界面點下界面1 1222()aaChhK上1 1223()aCahh K下D點點1 122333()aDahhh K說明：合力大小為分說明：合力大小為分布圖形的面積，作用布圖形的面積，作用點位于分布圖形的形點位于分布圖形的形心處心處n3.3.墻后填土

16、存在地下水墻后填土存在地下水（以無粘性土為例（以無粘性土為例） ABC(h1+ h2)Kawh2擋土墻后有地下水時，作用擋土墻后有地下水時，作用在墻背上的土側(cè)壓力有土壓在墻背上的土側(cè)壓力有土壓力和水壓力兩部分，可分作力和水壓力兩部分，可分作兩層計算，一般假設地下水兩層計算，一般假設地下水位上下土層的抗剪強度指標位上下土層的抗剪強度指標相同，地下水位以下土層用相同，地下水位以下土層用浮重度計算浮重度計算0aAA點點B點點1aBah KC點點12aCaah Kh K土壓力強度土壓力強度水壓力強度水壓力強度B點點0wBpC點點2hpwwC作用在墻背的總壓力作用在墻背的總壓力為土壓力和水壓力之為土壓力

17、和水壓力之和，作用點在合力分和，作用點在合力分布圖形的形心處布圖形的形心處h1h2h六、例題分析六、例題分析n【例】擋土墻高擋土墻高5 5m m，墻背直立、光滑，墻后填土面水平，墻背直立、光滑，墻后填土面水平，共分兩層。各層的物理力學性質(zhì)指標如圖所示，試求主共分兩層。各層的物理力學性質(zhì)指標如圖所示，試求主動土壓力動土壓力Ea，并繪出土壓力分布圖并繪出土壓力分布圖 h=5m 1 1=17kN/m=17kN/m3c1 1=0=0 1 1=34=34o o 2 2=19kN/m=19kN/m3c2 2=10kPa=10kPa 2 2=16=16o oh1 =2mh2 =3mABCKa1 10.307

18、0.307Ka2 20.5680.568n【解答】解答】ABCh=5mh1=2mh2=3mA點點110aAazKB點上界面點上界面11110.4aaBh KkPa上B點下界面點下界面1122224.2aBaah KcKkPa下C點點1 122222()236.6aCaahh KcKkPa主動土壓力合力主動土壓力合力mkNEa/6 .712/3)6 .362 . 4(2/24 .1010.4kPa10.4kPa4.2kPa4.2kPa36.6kPa36.6kPa8.3 庫侖土壓力理論n一一、庫侖土壓力基本假定、庫侖土壓力基本假定n1.1.墻后的填土是理想散粒體墻后的填土是理想散粒體 n2.2.滑

19、動破壞面為通過墻踵的平面滑動破壞面為通過墻踵的平面 n3.3.滑動土楔為一剛塑性體，本身無變形滑動土楔為一剛塑性體，本身無變形n二、庫侖土壓力二、庫侖土壓力 GhCABq q墻向前移動或轉(zhuǎn)動時，墻后土體墻向前移動或轉(zhuǎn)動時，墻后土體沿某一破壞面沿某一破壞面BC破壞，土楔破壞，土楔ABC處于主動極限平衡狀態(tài)處于主動極限平衡狀態(tài)土楔受力情況：土楔受力情況：n3.3.墻背對土楔的反力墻背對土楔的反力E, ,大小未知，方大小未知，方向與墻背法線夾角為向與墻背法線夾角為ERn1.1.土楔自重土楔自重G= = ABC, ,方向豎直向下方向豎直向下n2. 2. 破壞面為破壞面為BC上的反力上的反力R, ,大小

20、未知，大小未知，方向與破壞面法線夾角為方向與破壞面法線夾角為 土楔在三力作用下，靜力平衡土楔在三力作用下，靜力平衡 GhACBq qER)cos()sin(cos)sin()cos()cos(2122qqqqhE滑裂面是任意給定的，不同滑裂面得滑裂面是任意給定的，不同滑裂面得到一系列土壓力到一系列土壓力E，E是是q q的函數(shù)的函數(shù)，E的的最大值最大值Emax，即為墻背的主動土壓即為墻背的主動土壓力力Ea，所對應的滑動面即是最危險滑，所對應的滑動面即是最危險滑動面動面2222)cos()cos()sin()sin(1)cos(cos)(cos21hEaaaKhE221庫侖主動土壓庫侖主動土壓力系

21、數(shù)，查表力系數(shù)，查表確定確定土對擋土墻背的摩擦土對擋土墻背的摩擦角，根據(jù)墻背光滑，角，根據(jù)墻背光滑，排水情況查表確定排水情況查表確定主動土壓力與墻高的平方主動土壓力與墻高的平方成正比成正比212aaaadEdz KzKdzdz主動土壓力強度主動土壓力強度主動土壓力強度沿墻高呈三角形分主動土壓力強度沿墻高呈三角形分布，合力作用點在離墻底布，合力作用點在離墻底h/3處，處，方向與墻背法線成方向與墻背法線成，與水平面成與水平面成（）hhKahACBEah/3說明：土壓力強度說明：土壓力強度分布圖只代表強度分布圖只代表強度大小，不代表作用大小，不代表作用方向方向aaKhE221主動土壓力主動土壓力三、

22、例題分析三、例題分析n【例】擋土墻高擋土墻高4.54.5m m，墻背俯斜，填土為砂土，墻背俯斜，填土為砂土， =17.5kN/m=17.5kN/m3 ， =30=30o o ，填土坡角、填土與墻背摩擦角等，填土坡角、填土與墻背摩擦角等指標如圖所示，試按庫侖理論求主動土壓力指標如圖所示，試按庫侖理論求主動土壓力Ea及作用點及作用點=10=10o o=15=15o o=20=20o o4.5mAB=10=10o oEah/3【解答】解答】由由=10=10o o，=15=15o o， =30=30o o，=20=20o o查表得到查表得到480.0aKmkNKhEaa/1 .85212土壓力作用點在

23、距墻底土壓力作用點在距墻底h/3=1.5m處處8.4 土壓力計算方法討論n一、一、朗肯與庫侖土壓力理論存在的主要問題朗肯與庫侖土壓力理論存在的主要問題n朗肯土壓力理論基于土單元體的應力極限平衡條件建立朗肯土壓力理論基于土單元體的應力極限平衡條件建立的，采用墻背豎直、光滑、填土表面水平的假定，與實際的，采用墻背豎直、光滑、填土表面水平的假定，與實際情況存在誤差，主動土壓力偏大，被動土壓力偏小情況存在誤差，主動土壓力偏大，被動土壓力偏小n庫侖土壓力理論基于滑動塊體的靜力平衡條件建立的，庫侖土壓力理論基于滑動塊體的靜力平衡條件建立的，采用破壞面為平面的假定，與實際情況存在一定差距（尤采用破壞面為平面

24、的假定，與實際情況存在一定差距（尤其是當墻背與填土間摩擦角較大時）其是當墻背與填土間摩擦角較大時）n二二、三種土壓力在實際工程中的應用、三種土壓力在實際工程中的應用n擋土墻直接澆筑在巖基上，墻的擋土墻直接澆筑在巖基上，墻的剛度很大，墻體位移很小，不足剛度很大，墻體位移很小，不足以使填土產(chǎn)生主動破壞，可以近以使填土產(chǎn)生主動破壞，可以近似按照靜止土壓力計算似按照靜止土壓力計算巖基巖基E0n擋土墻產(chǎn)生離開填土方向位移，擋土墻產(chǎn)生離開填土方向位移，墻后填土達到極限平衡狀態(tài)，按墻后填土達到極限平衡狀態(tài)，按主動土壓力計算。位移達到墻高主動土壓力計算。位移達到墻高的的0.1%0.1%0.3%,0.3%,填土

25、就可能發(fā)生填土就可能發(fā)生主動破壞。主動破壞。Ea30%Epn擋土墻產(chǎn)生向填土方向的擠壓擋土墻產(chǎn)生向填土方向的擠壓位移，墻后填土達到極限平衡狀位移，墻后填土達到極限平衡狀態(tài)，按被動土壓力計算。位移需態(tài)，按被動土壓力計算。位移需達到墻高的達到墻高的2%2%5%,5%,工程上一般工程上一般不允許出現(xiàn)此位移，因此驗算穩(wěn)不允許出現(xiàn)此位移，因此驗算穩(wěn)定性時不采用被動土壓力全部，定性時不采用被動土壓力全部，通常取其通常取其3030n三、擋土墻位移對土壓力分布的影響三、擋土墻位移對土壓力分布的影響n擋土墻下端不動，上端外移，擋土墻下端不動，上端外移，墻背壓力按直線分布，總壓墻背壓力按直線分布，總壓力作用點位于

26、墻底以上力作用點位于墻底以上H/3n擋土墻上端不動，下端外移，擋土墻上端不動，下端外移，墻背填土不可能發(fā)生主動破壞，墻背填土不可能發(fā)生主動破壞，壓力為曲線分布，總壓力作用壓力為曲線分布，總壓力作用點位于墻底以上約點位于墻底以上約H/2n擋土墻上端和下端均外移，位擋土墻上端和下端均外移，位移大小未達到主動破壞時位移移大小未達到主動破壞時位移時，壓力為曲線分布，總壓力時，壓力為曲線分布，總壓力作用點位于墻底以上約作用點位于墻底以上約H/2,/2,當當位移超過某一值，填土發(fā)生主位移超過某一值，填土發(fā)生主動破壞時，壓力為直線分布，動破壞時，壓力為直線分布，總壓力作用點降至墻高總壓力作用點降至墻高1/3

27、1/3處處H/3H/2H/3n四、不同情況下?lián)跬翂ν翂毫τ嬎闼?、不同情況下?lián)跬翂ν翂毫τ嬎鉵1.1.墻后有局部均布荷載情況墻后有局部均布荷載情況 n局部均布荷載只沿虛線間土局部均布荷載只沿虛線間土體向下傳遞，由體向下傳遞，由q引起的側(cè)壓引起的側(cè)壓力增加范圍局限于力增加范圍局限于CD墻段墻段aaqKpn2.2.填土面不規(guī)則的情況填土面不規(guī)則的情況 n填土面不規(guī)則情況，采用作填土面不規(guī)則情況，采用作圖法求解，假定一系列滑動圖法求解，假定一系列滑動面，采用靜力平衡求出土壓面，采用靜力平衡求出土壓力中最大值力中最大值8.5 擋土墻設計n一、擋土墻類型一、擋土墻類型n1.1.重力式擋土墻重力式擋土墻塊石

28、或素混凝土砌筑而成，靠塊石或素混凝土砌筑而成，靠自身重力維持穩(wěn)定，墻體抗拉、自身重力維持穩(wěn)定，墻體抗拉、抗剪強度都較低。墻身截面尺抗剪強度都較低。墻身截面尺寸大，一般用于低擋土墻。寸大，一般用于低擋土墻。n2.2.懸臂式擋土墻懸臂式擋土墻鋼筋混凝土建造，立臂、墻趾懸臂和鋼筋混凝土建造，立臂、墻趾懸臂和墻踵懸臂三塊懸臂板組成，靠墻踵懸墻踵懸臂三塊懸臂板組成，靠墻踵懸臂上的土重維持穩(wěn)定，墻體內(nèi)拉應力臂上的土重維持穩(wěn)定，墻體內(nèi)拉應力由鋼筋承擔，墻身截面尺寸小，充分由鋼筋承擔，墻身截面尺寸小，充分利用材料特性，市政工程中常用利用材料特性，市政工程中常用墻頂墻頂墻基墻基墻趾墻趾墻面墻面墻背墻背墻趾墻趾墻

29、踵墻踵立壁立壁鋼筋鋼筋n3.3.扶壁式擋土墻扶壁式擋土墻針對懸臂式擋土墻立臂受力后針對懸臂式擋土墻立臂受力后彎矩和撓度過大缺點，增設扶彎矩和撓度過大缺點，增設扶壁，扶壁間距（壁，扶壁間距（0.80.81.01.0）h，墻體穩(wěn)定靠扶壁間填土重維持墻體穩(wěn)定靠扶壁間填土重維持n4 4. .錨定板式與錨桿式擋土墻錨定板式與錨桿式擋土墻預制鋼筋混凝土面板、立柱、預制鋼筋混凝土面板、立柱、鋼拉桿和埋在土中錨定板組成，鋼拉桿和埋在土中錨定板組成，穩(wěn)定由拉桿和錨定板來維持穩(wěn)定由拉桿和錨定板來維持墻趾墻趾墻踵墻踵扶壁扶壁墻板墻板錨定板錨定板基巖基巖錨桿錨桿n二、擋土墻計算二、擋土墻計算n1.1.穩(wěn)定性驗算：抗傾覆穩(wěn)定和抗滑穩(wěn)定穩(wěn)定性驗算：抗傾覆穩(wěn)定和抗滑穩(wěn)定n2.2.地基承載力驗算地基承載力驗算擋土墻計算內(nèi)容擋土墻計算內(nèi)容n3.3.墻身強度驗算墻身強度驗算抗傾覆穩(wěn)定驗算抗傾覆穩(wěn)定驗算zfEaEazEaxG06 . 10faxfaztzExEGxK抗傾覆穩(wěn)定條件抗傾覆穩(wěn)定條件)cos(aazEE)sin(aaxEEcotzbxf0tanbzzf擋土墻在土壓力作用下可能繞墻趾擋土墻在土壓力作用下可能繞墻趾O點向外傾覆點向外傾覆Ox0 xfbz抗滑穩(wěn)定驗算抗滑穩(wěn)定驗算3 . 1)(tatannsGEEGK抗滑穩(wěn)定條件抗滑穩(wěn)定條件0cosGGn)cos(0aanEEEaEanE