土木工程橋梁畢業(yè)設(shè)計公路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計

1、本科畢業(yè)設(shè)計m公路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)橋設(shè)計年 級：Xx學(xué) 號：xx姓 名：xx專 業(yè)：xx指導(dǎo)老師：xx/xxXxx年x月院 系 xx專 業(yè) xxxx年 級 xx姓 名 xx題 目 90+150+90m公路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計指導(dǎo)教師評 語 指導(dǎo)教師 (簽章)評 閱 人評 語評 閱 人(簽章)成 績答辯委員會主任 (簽章) 年 月 日畢業(yè)設(shè)計任務(wù)書班 級xxxx學(xué)生姓名xx學(xué)號xx發(fā)題日期：2010年3月1日完成日期： 6月18日題 目m公路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋(上部結(jié)構(gòu))設(shè)計1、本設(shè)計的目的、意義 經(jīng)過畢業(yè)設(shè)計，使學(xué)生了解并掌握預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計的基本過程，掌握預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)

2、計的基本要素，包括橋型的選擇，橋跨尺寸的比選，主要結(jié)構(gòu)尺寸的選擇，結(jié)構(gòu)受力計算分析，施工方法選擇等。 通過本設(shè)計，學(xué)生應(yīng)對預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋設(shè)計有較全面的了解，能獨立進行同類型橋梁的計算分析，對預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋施工方法有一定的了解。 2、學(xué)生應(yīng)完成的任務(wù) 完成跨度為路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計，具體任務(wù)如下： （1）橋式方案比選，擬定橋梁細部結(jié)構(gòu)尺寸； （2）運用有限元軟件進行橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析計算； （3）預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的設(shè)計；（4）主要截面檢算； （5）編制不少于15000字的設(shè)計說明書； （6）繪制不少于16張A3的結(jié)構(gòu)主要施工圖。 3、設(shè)計各部分內(nèi)容及時間分配：（共 1

3、6周）第一部分橋式方案比選，擬定橋梁細部結(jié)構(gòu)尺寸( 2周)第二部分運用有限元軟件進行橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力分析計算 ( 5周)第三部分預(yù)應(yīng)力鋼筋估算(2周)第四部分主要截面檢算 ( 2周)第五部分編制設(shè)計說明書 ( 2周)第六部分繪制結(jié)構(gòu)主要施工圖 ( 2周)評閱及答辯( 1周)備 注指導(dǎo)教師：年 月 日審批人：年 月 日摘要預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋是預(yù)應(yīng)力橋梁中的一種，作為現(xiàn)代公路的主要結(jié)構(gòu)形式，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋結(jié)構(gòu)在現(xiàn)今的公路工程中得到了廣泛的應(yīng)用。本著“安全，經(jīng)濟，實用，美觀”的設(shè)計理念，根據(jù)設(shè)計任務(wù)書和規(guī)范，對不同的橋型方案進行比較和選擇，經(jīng)由施工等諸多方面的考慮，確定預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋為最終

4、設(shè)計方案。本設(shè)計預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋共分為三跨90+150+90m，主跨150m，邊跨對稱90m，橋面凈寬為0 m欄桿+3×m車行道+0 m欄桿，箱形變截面梁，箱梁高度從距墩中心m處到跨中合攏處按二次拋物曲線變化。底板厚度從支座處的m到跨中的m呈線性變化。腹板厚度在支座處為m，跨中為m，且在接近L/6，L/3（L為主跨的跨度）處呈階梯形變化。頂板厚度全橋一致，為0m。設(shè)計荷載為公路一級。在本設(shè)計中，運用了橋梁設(shè)計軟件Midas，對橋梁結(jié)構(gòu)（主要是上部結(jié)構(gòu)）進行設(shè)計、模擬，并采用懸臂掛籃施工法對施工步驟加以模擬。同時對橋梁恒載、活載及徐變內(nèi)力等進行分析計算，得出預(yù)應(yīng)力鋼束的預(yù)估值，進一

5、步完善模型。最后，在各種荷載的組合下，對橋梁進行詳細的有限元分析，并將分析結(jié)果與規(guī)范的要求進行對比，對主梁的應(yīng)力、變形等進行驗算，從而判斷在設(shè)計荷載作用下該設(shè)計是否足夠合理安全，以此得到完整的設(shè)計。經(jīng)分析比較及驗算表明該設(shè)計計算方法正確，內(nèi)力分布合理，符合設(shè)計任務(wù)的要求。關(guān)鍵詞：橋梁設(shè)計；預(yù)應(yīng)力混凝土；箱梁；變截面連續(xù)梁；Midas橋梁模型AbstractThe continuous prestressedconcrete beam bridge is a kind of the pretressed bridges,As the main structure of the modern hi

6、ghways, today,it has been widely used in highway projects.The design of the bridge is carried out in the spirite of “security,economic,practical and beautiful” design philosophy by comparing and choosing the best one.According to the design plan,specifications,construction factors and many other cos

7、iderations,the pretrssed concrete continuous beam bridge is chosen to the ultimate.The continuous prestressed concrete girder bridge is divided into three inters,(90m+150m+90m),with the man span of 150m,and 90m-symmetry one,the net width of the deck is 0m railing+3×0m roadway+0m railing,Prestre

8、ssed concrete box girder is used as the main beam.the beam depth in the mid-span is 4m.while at the support bearing it is 9m. the sectional depth is changed in the form of parabolic.the former varies from to 0.33m, and the latter varies from mto 0.50m which changed at the L/6 and L/3 (L is the lengt

9、h of the main span), the top slabs thickness keeps along the whole bridge constant, for 0.33m. and the design load is for the highway-.In the design,the bridge design software Midas is used in designing and simuiating the bridge stucture(mainly the upper stucture) by applying cantilever hung-basket

10、bearing and symmetric equilibrium construction.At the same time,By analyzing and computing the dead load,live load and internal force,the estimated value of the prestressed strand is got,then improve the model to perfece.Finally, Analyze the structure with the Midas software in a variety of load com

11、binations,and compare the result with the sdandara requirement,Check calculation is carried out to the stress and deformation of the main beam to determine the design loads of the design is adequate and reasonable security,Thus, get a complete design.The result of the analysis and checking calculati

12、on show that the design calculation method is correct. And the internal force distribution is reasonabal to the design task.key wordsbridge desige prestressed concrete box girder non-uniform continuous beam Midas bridge modelcantilever hung-basket bearing目錄第1章 緒論1預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋概述11.1.1 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋發(fā)展11.1.

13、2 設(shè)計特征21.1.3 受力特點31.1.4 構(gòu)造特點41.1.5 連續(xù)梁的主要優(yōu)點51.2 工程概況及基本資料61.2.1 工程概況61.2.2 主要技術(shù)指標(biāo)61.2.3 主要材料71.2.4 設(shè)計依據(jù)與基本資料71.2.5 方案比選7第2章 橋梁總體布置及結(jié)構(gòu)主要尺寸112.1 橋梁總體規(guī)劃布置11孔跨分布112.1.2 梁部截面形式比選11結(jié)構(gòu)主要尺寸13梁高的擬定13底板、頂板的擬定14腹板的擬定14第3章橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算163.1 MIDAS軟件簡介163.2 MIDAS建模步驟簡說163.3 靜力荷載內(nèi)力計算173.3.1 計算原理17靜力荷載計算183.3.3 靜力荷載內(nèi)力計算

14、20移動荷載內(nèi)力計算23第4章橋梁配筋計算24預(yù)應(yīng)力筋束的布置原則244.2 預(yù)應(yīng)力配束優(yōu)化設(shè)計254.3 預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量估算254.3.1 承載能力極限狀態(tài)的應(yīng)力要求264.3.2 正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求274.3.3 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算314.4 預(yù)應(yīng)力損失計算324.5 預(yù)加力引起的二次內(nèi)力344.6 有效應(yīng)力的計算35第5章截面驗算365.1 各施工階段內(nèi)力及應(yīng)力圖365.1.1 各施工階段及二期應(yīng)力圖365.1.2 各中極限狀態(tài)下的彎矩、應(yīng)力包絡(luò)圖525.2 強度驗算555.3 施工階段階段的結(jié)構(gòu)驗算575.3.1 施工階段截面法向壓應(yīng)力驗算575.3.2 受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力驗算58

15、5.3.3 使用階段截面抗裂驗算595.4 變形驗算61第6章施工步驟與主要工程量626.1 施工步驟626.1.1 懸臂澆筑施工法626.1.1 施工步驟636.2 混凝土總用量656.2.1 梁體混凝土用量656.2.2 橋面鋪裝混凝土用量計算676.3 鋼絞線及錨具總用量676.3.1 頂板束預(yù)應(yīng)力材料統(tǒng)計676.3.2 腹板束預(yù)應(yīng)力材料統(tǒng)計696.3.3 底板束預(yù)應(yīng)力材料統(tǒng)計70結(jié)論71致謝72參考文獻73第1章緒論預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋概述預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋發(fā)展由于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的優(yōu)點所在，其在我國的發(fā)展比較迅速，在我國的鐵路建設(shè)中，1966年在成昆線用懸臂拼裝法建成第一座預(yù)應(yīng)

16、力混凝土鉸接懸臂梁橋舊莊河一號橋，跨徑為24m+48m+24m。在我國公路橋梁建設(shè)中，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋于上世紀70年代首次應(yīng)用于城市橋梁工程，此后發(fā)展極為迅速，已成為預(yù)應(yīng)力混凝土大跨徑橋梁的主要橋型之一，國內(nèi)公路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的最大跨徑已達165m，跨徑組成為90m+3×165m+90m（2000年建成的南京長江二橋北汊橋）。1.1.2 設(shè)計特征作為橋梁設(shè)計的一種，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的設(shè)計首先要，參照相關(guān)規(guī)范擬訂結(jié)構(gòu)幾何尺寸和材料類型,模擬實際的施工步驟,計算出恒載及活載作用下的內(nèi)力;然后再根據(jù)實際情況確定溫度、沉降等荷載,計算其產(chǎn)生的內(nèi)力,并與恒、活載內(nèi)力進行正常使用與

17、承載能力極限狀態(tài)組合。這是設(shè)計過程的第一次組合，兩種極限狀態(tài)組合的結(jié)果分別作為按應(yīng)力和承載能力估算剛束的計算內(nèi)力。估算出各截面的剛束后，按照一定要求將剛束布置好，重新模擬施工過程并考慮預(yù)應(yīng)力的作用，計算恒載內(nèi)力。由于剛束對截面幾何特性的影響，溫度、沉降等內(nèi)力也需重新計算，但其與剛束估算時計算得到的結(jié)果差別非常小。各種荷載作用下的內(nèi)力計算出來后,需進行承載能力組合和正常使用組合,以進行截面強度驗算、應(yīng)力驗算和變形驗算,這是設(shè)計過程的第二次組合。如各項驗算均滿足要求且認為合理，則設(shè)計通過。反則需調(diào)整剛束甚至修改截面尺寸后重新計算，直到各項驗算均通過為止。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋采用懸臂施工法需在施工中

18、進行體系轉(zhuǎn)換,經(jīng)過一系列的施工階段而逐步形成最終的連續(xù)梁體系。在各個施工階段,可能具有不同的靜定體系,其中包括安裝單元、拆除單元、張拉預(yù)應(yīng)力、移動掛籃等工況。受力特點預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋能充分發(fā)揮高強材料的特性，是結(jié)構(gòu)輕型化，具有很大的跨越能力，而且它可以有效地避免混凝土的開裂，特別是處于負彎矩區(qū)的橋面板的開裂。除此之外，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋還能節(jié)省材料、變形和緩、伸縮縫少、剛度大、行車平穩(wěn)、養(yǎng)護簡便等優(yōu)點，所以在近代橋梁建筑中已得到越來越多的應(yīng)用。用懸臂施工的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋,在施工過程中經(jīng)歷T型雙懸臂受力狀態(tài),合攏后形成連續(xù)梁橋,其恒載產(chǎn)生的內(nèi)力由各施工階段產(chǎn)生的內(nèi)力疊加而成，由于合攏

19、段一般較短，其產(chǎn)生的內(nèi)力一般較小，故T型雙懸臂受力狀態(tài)為主要部分。合攏后根部負彎矩很大，而中跨跨中恒載彎矩較小，二期恒載加上以后,根部負彎矩增大，中跨跨中承受相對較小的正彎矩。因此,截面幾何尺寸擬訂時，應(yīng)根據(jù)以上彎矩分布特點,增大主梁根部附近斷面的抗彎剛度,提高截面下緣的承壓能力。懸臂施工時,澆注一節(jié)段梁體,達到一定強度后張拉此段鋼束，梁體自重產(chǎn)生負彎矩,預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生正彎矩,二者結(jié)合使得梁體基本處于偏心受壓受力狀態(tài),其軸向力非常大,抗剪強度一般不成問題,而最小正應(yīng)力又較大,故主拉應(yīng)力也易滿足,所以可不設(shè)下彎配索。構(gòu)造特點預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋是超靜定結(jié)構(gòu)，因此，同樣具有一般超靜定結(jié)構(gòu)的特點如：

20、(1)在相同條件下，結(jié)構(gòu)內(nèi)力比靜定結(jié)構(gòu)小，且內(nèi)力狀態(tài)比較合理。譬如，在均勻荷載作用下彎矩的最大值比簡支梁可減少50%，彎矩圖面積比簡支梁可減少，將連續(xù)結(jié)構(gòu)中各部分之間剛度進行合理調(diào)整，可最大限度的減少結(jié)構(gòu)內(nèi)力，減小截面尺寸，達到降低材料消耗的目的；(2)使結(jié)構(gòu)外形更為合理，譬如，加大連續(xù)梁根部梁高，可以減小跨中截面正彎矩，使跨中截面梁高進一步減小，使用更為合理；連續(xù)梁結(jié)構(gòu)剛度大，整體性好，橋面連續(xù)平順，伸縮縫少，對行車有利，尤其能適應(yīng)高速行車。(3)在基礎(chǔ)沉降，溫度變化等外因作用下，將引起結(jié)構(gòu)內(nèi)力的變化對于施加預(yù)應(yīng)力的超靜定結(jié)構(gòu)除有一般超靜定結(jié)構(gòu)特點外，還有下列特點：(1)在超靜定結(jié)構(gòu)上施加預(yù)

21、應(yīng)力，會使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生內(nèi)力和變形，由于有多余的約束，不能自由變形，因而引起附加力（二次力）。同樣，由于混凝土的收縮徐變不僅產(chǎn)生預(yù)應(yīng)力損失，而且也會由于變形受約束而引起附加力（二次力）。(2)由于對結(jié)構(gòu)施加預(yù)應(yīng)力，可以有效的避免混凝土開裂，特別是處于負彎矩區(qū)段的橋面板的開裂，這種開裂在普通鋼筋混凝土連續(xù)梁中是不可避免的。(3)由于對結(jié)構(gòu)施加預(yù)應(yīng)力，使得懸臂法施工和頂推法施工，這些科學(xué)和先進的連續(xù)梁施工方法才得以實現(xiàn)，并得到廣泛應(yīng)用。下面給出預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋幾個主要的構(gòu)造零號塊零號塊是懸臂澆注施工的中心塊體,又是體系轉(zhuǎn)換的控制塊體。梁體的受力經(jīng)零號塊通過支座向墩身傳遞,零號塊受力非常復(fù)雜,且一般作

22、為施工機具和材料堆放的臨時場地,故其頂板、底板、腹板尺寸都取得較大。橫隔板橫隔板的主要作用是增加箱梁橫向剛度，限制箱梁的畸變。但過多的橫隔板對橫向剛度的影響并不顯著，而且增加了施工的難度。在支承處一般要設(shè)置強大的橫隔板以承受和分布強大的支承反力，必要時還要配以預(yù)應(yīng)力鋼筋。零號塊內(nèi)橫隔板傳遞荷載較大,通常采用一片實體或兩片式剛性橫隔板,中間開設(shè)過人洞。合龍段分中合攏和邊合攏，合攏段的施工是橋梁施工的重要環(huán)節(jié)。在合攏段施工過程中,由于溫度變化、混凝土早期收縮、已完成結(jié)構(gòu)的收縮徐變、新澆混凝土的水化熱,以及結(jié)構(gòu)體系變化和施工荷載等因素,對尚未達到強度的合攏段混凝土有直接影響,故必須重視合攏段的構(gòu)造措

23、施,使合攏段與兩側(cè)梁體保持變形協(xié)調(diào),并在施工過程中能傳遞內(nèi)力。合攏段的長度在滿足施工要求的情況下,應(yīng)盡量縮短,以便于構(gòu)造處理,一般取1.53m。合攏段的構(gòu)造處理有以下幾種(1)用勁性鋼管作為合龍段的預(yù)應(yīng)力套管；(2)加強配筋；(3)用臨時勁性鋼桿鎖定；(4)壓桿支撐。合攏段施工應(yīng)注意以下幾點(1)合攏段應(yīng)采用高強、早強、少收縮混凝土；(2)合攏段混凝土澆筑時間應(yīng)選擇在一天中溫度最低時，并使混凝土澆筑后溫度開始緩慢上升為宜;(3)加強混凝土的養(yǎng)護。臨時固結(jié)措施懸臂施工時,為保證結(jié)構(gòu)幾何體系不變,需將墩梁固結(jié),以承受不平衡彎矩。常用的固結(jié)方法是:在支座兩側(cè)設(shè)置兩排臨時混凝土塊作為臨時支座.臨時支座

24、內(nèi)穿預(yù)應(yīng)力鋼束,兩端分別錨固在主墩和主梁橫隔板內(nèi)。鋼束的數(shù)量應(yīng)由施工中的不平衡彎矩確定。1.1.5連續(xù)梁的主要優(yōu)點連續(xù)梁是一種古老的結(jié)構(gòu)體系，它具有變形小，結(jié)構(gòu)剛度好、行車平穩(wěn)舒適、伸縮縫少、養(yǎng)護簡易、抗震能力強等優(yōu)點。連續(xù)梁與靜定體系的其他形式的梁橋相比，具有較為顯著的經(jīng)濟性。僅從連續(xù)梁和簡直梁的強度與變形的簡單對比即可看出這一特點。連續(xù)梁是超靜定結(jié)構(gòu)，它有與靜定結(jié)構(gòu)不同的特點：即在結(jié)構(gòu)各部分中內(nèi)力的大小與抗彎剛度EI直接相關(guān)。因此，若將連續(xù)梁中間支撐截面的剛度加大，如變高度梁，可以調(diào)低跨中的正彎矩，使預(yù)應(yīng)力鋼筋的大部分可以布置在梁的頂部，便于張拉。雖然中間支承處的負彎矩有所增大，但梁的高度

25、也相應(yīng)地加高了，并不至于引起鋼筋用量的增多。當(dāng)超載是，連續(xù)梁有可能發(fā)生內(nèi)力重分布，提高整個梁部的承載能力。對于基礎(chǔ)不均勻沉降的影響，只要不使結(jié)構(gòu)物產(chǎn)生損壞性的裂縫，它所引起的附加內(nèi)力，由于混凝土的徐變特性，可以適當(dāng)調(diào)整。連續(xù)梁在中間橋墩上只有一個支座，在豎直荷載作用下橋墩只受軸向的壓力，除制動墩外，連續(xù)梁的橋墩及其基礎(chǔ)的尺寸都可以做得小一些。1.2 工程概況及基本資料工程概況本設(shè)計橋梁為跨大江的某公路預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁特大橋，主橋上部結(jié)構(gòu)為90m+150m+90m三跨變高度預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁結(jié)構(gòu)。該橋為兩幅完全對稱的橋組成，每幅橋全長330m，橋?qū)? m，兩幅橋凈距離為1m。因為橋下水流湍急

26、，造成施工不便，所以施工方法選用掛籃懸臂現(xiàn)澆法。主梁截面型式為變截面箱梁。1.2.2主要技術(shù)指標(biāo)(1) 支座沉降：按2cm考慮；(2) 溫度荷載：整體升降溫20oC；施工方法：主梁采用懸臂澆注分段對稱平衡施工,中跨及邊跨合攏段采用吊模澆注，掛籃自重、施工荷載控制在370 t以內(nèi)，掛籃自重按100 t計；。1.2.3 主要材料1.2.4設(shè)計依據(jù)與基本資料1.2.5方案比選橋梁設(shè)計的方案比選是一個非常重要的課題，也是一個比較困難的問題，它對以后的初步設(shè)計乃至施工圖設(shè)計起著至關(guān)重要的作用。一個好的橋梁方案不僅能節(jié)約造價、縮短工期，而且在整個設(shè)計周期中起著“萬事開頭難”的功效。一旦橋梁方案確定，在初步

27、設(shè)計和施工圖設(shè)計時，借助于現(xiàn)代橋梁電算，可以說是不難的。而在方案比選中，首先要把握的是四項主要標(biāo)準：安全、經(jīng)濟、功能與美觀。其中自然要數(shù)安全與經(jīng)濟為重，過去設(shè)計往往對橋梁功能重視不夠，現(xiàn)在由于城市交通量的發(fā)展，需要十分重視橋下凈空是否滿足城市車輛的通行、橋下車行軌跡是否滿足行車習(xí)慣。至于橋梁美觀，要視經(jīng)濟而定，設(shè)計的橋梁再美觀，一旦經(jīng)濟不允許，只能是“紙上談兵”，到頭來還得重新設(shè)計。(1)、安全是橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計的前提隨著改革開放的力度加大，城市車輛的飛速發(fā)展，交通運輸十分繁忙，車速也在不斷提高，橋梁結(jié)構(gòu)不光要求結(jié)構(gòu)自身的受力安全，而且要求橋梁構(gòu)造的安全。在此次設(shè)計中，我們設(shè)計組也進行了許多方案比

28、選，有河中設(shè)墩的連續(xù)箱梁，有連續(xù)剛構(gòu)，有上承式拱橋等橋梁結(jié)構(gòu)形式。根據(jù)實際的地形、地質(zhì)、地物，最后綜合比較選擇了預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，主跨150m，保證了急流的河流水?dāng)嗝婧蜆蛄航Y(jié)構(gòu)自身安全。2、經(jīng)濟是橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計的保證一座橋梁建筑設(shè)計的再如何漂亮，若它的造價比看上去一般化的橋梁高出許多，這座漂亮的橋梁設(shè)計也是失敗的。在這次設(shè)計中，定下預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋后，對于截面形式，經(jīng)過比選，我們設(shè)計組采用了變截面單箱單室箱梁。因為本橋地處偏遠大山之中的大河河上，當(dāng)?shù)氐纳?、石料比較豐富，可就地取材，比較方便。故在橋梁設(shè)計中，在滿足結(jié)構(gòu)安全的前提下，應(yīng)盡量地考慮經(jīng)濟。3、功能在橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計中也不應(yīng)忽視公路

29、橋梁不同于城市橋梁，在公路交通日益劇增的情況下，橋梁方案設(shè)計中，交通組織功能也要擺在重要的地位上，尤其是立交橋，不光橋上有車輛，橋下車輛也川流不息。如果不綜合考慮交通功能，下行車輛撞擊橋墩或有關(guān)橋梁部分，導(dǎo)致橋梁坍塌，這種事故在國內(nèi)外都有發(fā)生。作為橋梁設(shè)計人員必須注意這一點來進行橋梁方案比選，乃至方案確定后的橋梁分跨。在貴陽市都司路高架橋跨越中華路的大南門交叉口位置，設(shè)計者在地面設(shè)置了交通導(dǎo)流環(huán)島，一跨20米跨徑的橋梁正好處于環(huán)島內(nèi)。橋梁建成后，隨著城市的發(fā)展，車輛的增多，該交叉口經(jīng)常塞車，不得已取消了地面環(huán)島。由于該交叉口的橋梁跨徑較小，導(dǎo)致左轉(zhuǎn)車輛的行車軌跡不順暢，司機抱怨連天，這無疑是橋

30、梁設(shè)計敗筆。4、美觀是橋梁設(shè)計必須考慮的一部分公路橋梁建筑不同于鐵路橋梁，它不僅是交通工程中的重點建筑物，而且也是美化環(huán)境的點綴品，所以設(shè)計必須精心方案比選、精心設(shè)計、精心施工，以期求得在增加投資不多的條件下，取得橋梁美觀的效果。比如在城區(qū)建一座二、三十米跨度的立交橋，不管用鋼還是預(yù)應(yīng)力砼，通常的做法是用一根等截面梁跨越，但由于人們的視覺有錯覺，所以往往把這根梁看成是帶下垂撓度的彎梁，看起來很不舒服，甚至有怕它掉下來的危險。在此次設(shè)計方案確定中，有意把梁底線作成二次拋物線形式，在橋墩支點處稍微增加一點材料，但給橋下車輛和行人一種安全美和曲線美的感覺。這是一種最普通而簡單不過的選擇，不僅保證了橋

31、下的通航通車，而且可它能起到美化橋梁的作用。下面我們把此次設(shè)計方案中的各種橋型進行對比第2章橋梁總體布置及結(jié)構(gòu)主要尺寸橋梁總體規(guī)劃布置孔跨分布連續(xù)梁橋可以做成三跨一聯(lián)的，也可以做成多跨一聯(lián)的，一般不超過六跨，特殊情況下也有例外的（如錢塘江二橋）。每聯(lián)跨數(shù)太多，聯(lián)長就要加大，受溫度變化及混凝土收縮等影響產(chǎn)生的縱向變形也就較大，使伸縮縫及活動支座的構(gòu)造復(fù)雜，對橋梁的墩臺也不利；每聯(lián)長度太短，則使伸縮縫的數(shù)目加多，不利于高速行車。建橋處的地形、地質(zhì)與水文條件，以及通航要求等對孔跨分布常常起著決定性的作用；此外，還要結(jié)合墩臺、基礎(chǔ)及支座的構(gòu)造，綜合分析比較才能選出最優(yōu)方案。從梁內(nèi)彎矩的分布情況來看，對

32、于每聯(lián)三跨以上的連續(xù)梁，等跨時邊跨的跨中彎矩大于中間跨的跨中彎矩，故常用縮短邊跨的辦法來調(diào)整彎矩的分布，邊跨與中跨的比值可在之間，甚至可選取。對于三跨連續(xù)梁，邊跨與中跨的比值多用0.60.67;對于三跨連續(xù)梁，邊跨與中跨的比值多用。介于綜合考慮，此設(shè)計定為90+150+90m，邊跨與中跨比值為。橋跨布置圖梁部截面形式比選連續(xù)梁結(jié)構(gòu)體系是預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁的主要橋型之一，國內(nèi)外這種橋型都占有很大比重。橋梁的立面布置在初步設(shè)計中占有十分重要的地位，合理與否直接影響橋梁的適用、安全、經(jīng)濟、美觀。預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的立面布置包括體系安排、橋跨布置、梁高選擇、橋梁下部結(jié)構(gòu)和基礎(chǔ)形式等問題，不同的布置方式

33、將得到不同類型的連續(xù)梁橋。在連續(xù)梁的截面選擇中，不僅要考慮彎矩數(shù)值上的變化，而且要考慮彎矩符號的變化。在可變彎矩及軸力的作用下，構(gòu)建截面的應(yīng)力狀態(tài)與核心距離有關(guān)，當(dāng)軸箱壓力作用在截面核心范圍內(nèi)時，截面邊緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力。因此，截面的核心距離越大，軸向壓力的偏心可以越大，即預(yù)應(yīng)力鋼筋合力的力臂越大，預(yù)應(yīng)力的作用便可以充分發(fā)揮。對于矩形截面，核心距離約為h/3，h為截面的高度；具有寬翼緣的T形截面，核心距離約為h；箱形截面的核心距離隨腹板厚度與截面輪廓尺寸的比值而變化，有可能達到h。截面核心距離的選擇，主要取決于恒載與活載的比值，對于活載較大的鐵路橋梁，宜采用核心距離大的箱形截面。對于用頂推法或懸臂

34、法施工的連續(xù)梁，采用箱形截面也比較合適。結(jié)構(gòu)主要尺寸梁高的擬定底板、頂板的擬定箱形截面為閉口截面，截面具有良好的抗彎和抗扭性能，并且箱形截面有頂板和底板，可以在跨中或支座部位能有效地抵抗正負彎矩。常用的箱形截面，其中單箱單室截面多用在頂板寬度小于18m的橋梁。確定箱形截面頂板厚度一般要顧及兩個因素：滿足橋面板橫向彎矩的要求，滿足布置縱向預(yù)應(yīng)力鋼束的要求，本設(shè)計取為30cm，支點處加厚到70cm。腹板的擬定圖2.2 支座處橫斷面截面尺寸圖（單位:m 尺寸比例：1：100）圖2.3跨中處橫斷面截面尺寸圖（單位:m 尺寸比例1：100）第3章橋梁結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算3.1Midas軟件簡介系統(tǒng)分為前處理、運

35、行結(jié)構(gòu)分析、后處理、PSC截面驗算與RC設(shè)計。其中前處理主要是劃分單元、定義截面和材料、建立模型、約束邊界、輸入荷載；運行分析模塊能得出相應(yīng)的內(nèi)力、應(yīng)力、位移、反力；后處理即查看結(jié)果，可自動進行荷載組合；PSC設(shè)計可對各指定截面進行驗算、并作出判斷；RC設(shè)計主要是針對普通筋的設(shè)計。Midas建模操作步驟簡單，其運行分析結(jié)果準確，在橋梁設(shè)計中，越來越受到設(shè)計者的青睞。Midas建模步驟簡說（8）查看分析結(jié)果（9）.PSC設(shè)計:PSC設(shè)計參數(shù)確定，運行設(shè)計，查看設(shè)計結(jié)果靜力荷載內(nèi)力計算.1計算原理預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的計算與所采用的施工方法密切相關(guān)，不同的施工方法和施工過程中不同的施工順序都將導(dǎo)致

36、結(jié)構(gòu)不同的受力狀況。有時，施工順序?qū)Q定一種結(jié)構(gòu)方案是否能夠成立。為了正確計算出所需要的結(jié)果，必須采用適當(dāng)?shù)氖┕し椒▽⑵渎?lián)系起來。設(shè)計中可以利用一些特殊的施工方法或施工順序來調(diào)整結(jié)構(gòu)各部位的內(nèi)力及應(yīng)力分布，使結(jié)構(gòu)各部位處于理想的設(shè)計預(yù)期狀態(tài)，使其在設(shè)計中起著輔助的作用。梁段的劃分:本橋上部結(jié)構(gòu)采用的是對稱懸臂澆注的施工方法。而懸臂澆注箱梁的節(jié)段劃分主要受如下主要因素的控制：（1）墩頂梁段（0#塊）長度一般為5m10m，但以具體情況如施工技巧、施工能力而定，此設(shè)計中取7 m.施工托架：在混凝土澆筑以前，搭好托架并應(yīng)對托架進行試壓。（2）由0#塊段兩側(cè)對稱分段懸臂澆筑部分根據(jù)情況將0#塊兩側(cè)的梁進

37、行分塊，以便掛籃施工，長度一般為m5m，也有個別跨度大的橋梁的分段為m、m、m。此設(shè)計考慮到混凝土濕重的影響，劃塊的長度不超過4m。一般一個梁段的施工周期為610 d。根據(jù)計算經(jīng)驗，梁段的多少直接影響結(jié)構(gòu)配束計算，在不影響工期的前提下，適當(dāng)增加梁段數(shù)，十分有利于縱向預(yù)應(yīng)力鋼束配置，以避免因梁段不足采用大噸位預(yù)應(yīng)力鋼束引起張拉端局部應(yīng)力過大。同時也使全橋截面受力狀態(tài)均衡，邊緣應(yīng)力儲備適當(dāng)。（3）邊孔在支架上澆筑部分長度一般為23個懸臂澆筑分段長，架設(shè)滿堂支架施工。（4）合攏段長度一般為2m3m，看到2m用得最多。分邊合攏和中合攏，此設(shè)計中，邊合攏與中合攏長度均為2m。（5）、施工順序先進行支架架

38、設(shè)，依次施工0#塊，雙向“T”形對稱懸臂施工，然后邊合攏，最后中合攏。在橋面鋪裝工作也要對稱進行。3.3.2靜力荷載計算（1）梁自重表：梁單元自重表（半部橋為例）梁單元號自重（KN）梁單元號自重（KN）梁單元號自重（KN）12039240322414234252443625447264582746928471029481130491231501332511433521534531635541736551837561938=23KN/，C40混凝土厚度取6cm，=25KN/，欄桿4KN/m，得二期恒載集度。按JTG D60-2004公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范取用，整體升溫20度，降溫20度。規(guī)定見表，

39、對混凝土結(jié)構(gòu)，當(dāng)兩高H小于400mm時，圖中A=H-100（mm）；梁高等于或大于400mm時，A=300mm。對帶混凝土橋面板的鋼結(jié)構(gòu)，A=300mm?；炷辽喜拷Y(jié)構(gòu)和帶混凝土橋面板的鋼結(jié)構(gòu)的豎向日照反溫差為正溫差乘以。圖中t為混凝土橋面板的厚度。豎向梯度溫度（單位：mm）表豎向日照正溫差計算的溫度基數(shù)結(jié)構(gòu)類型T1()T2()混凝土鋪裝2550mm瀝青混凝土鋪裝層20100mm瀝青混凝土鋪裝層14(5）支座沉降4個支座沉降均按2cm考慮。.3 靜力荷載內(nèi)力計算對于該橋梁結(jié)構(gòu)的成橋狀態(tài)，恒載內(nèi)力不僅包括主梁自重所產(chǎn)生的一期恒載、收縮、徐變和預(yù)應(yīng)力效應(yīng)，還包括橋面鋪裝、防護欄等產(chǎn)生的二期恒載。（

40、1）恒荷載內(nèi)力圖圖恒荷載內(nèi)力圖（單位：KN.m）（2）整體溫度升、整體溫度降情況下的內(nèi)力圖圖整體溫度升時內(nèi)力圖（單位：KN.m）整體溫度降時內(nèi)力圖（單位：KN.m）正溫梯下內(nèi)力圖（單位：KN.m）負溫梯下內(nèi)力圖（單位：KN.m）基礎(chǔ)沉降內(nèi)力圖（單位：KN.m）總結(jié)：從各個圖中可以看出，圖中最大的內(nèi)力值都在允許范圍內(nèi)，且沒有出現(xiàn)突變。移動荷載內(nèi)力計算移動荷載內(nèi)力圖（單位：KN.m）從圖中可以看出，移動荷載內(nèi)力圖沒有突變處，各個數(shù)值都相對適中。第4章橋梁配筋計算4.1預(yù)應(yīng)力筋束的布置原則4.2 預(yù)應(yīng)力配束優(yōu)化設(shè)計4.3預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量估算4.3.1承載能力極限狀態(tài)的應(yīng)力要求：h0xNdfcd如圖：圖4

41、.1 計算示意圖， （4-1），（4-2）（4-4a）或 （4-4b）式中截面上組合力矩。混凝土抗壓設(shè)計強度；預(yù)應(yīng)力筋抗拉設(shè)計強度；單根預(yù)應(yīng)力筋束截面積； b截面寬度（2）若截面承受雙向彎矩時，需配雙筋的，可據(jù)截面上正、負彎矩按上述方法分別計算上、下緣所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量。這忽略實際上存在的雙筋影響時（受拉區(qū)和受壓區(qū)都有預(yù)應(yīng)力筋）會使計算結(jié)果偏大，作為力筋數(shù)量的估算是允許的。4.3.2正常使用極限狀態(tài)的應(yīng)力要求e上Np下Np上e下Y上Y下MminnMmax+-Np下Np上Mmax合成+-Mmin合成圖4.2 各階段應(yīng)力圖JTG D60-2004公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范規(guī)定，截面上的預(yù)壓應(yīng)力應(yīng)大于荷載引

42、起的拉應(yīng)力，預(yù)壓應(yīng)力與荷載引起的壓應(yīng)力之和應(yīng)小于混凝土的允許壓應(yīng)力（為），或為在任意階段，全截面承壓，截面上不出現(xiàn)拉應(yīng)力，同時截面上最大壓應(yīng)力小于允許壓應(yīng)力。寫成計算式為：對于截面上緣 （4-5）（4-6）對于截面下緣 （4-7）（4-8）其中由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的應(yīng)力；W上、W下分別為截面上、下緣的抗彎模量（可按毛截面慮）；混凝土軸心抗壓標(biāo)準強度；、荷載最不利組合的計算截面內(nèi)力，當(dāng)為正彎矩時取正值，當(dāng)為負彎矩時取負值；、預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力和截面下緣應(yīng)力。公式（4-5）變?yōu)椋?-9）公式（4-7）變?yōu)椋?-10）由預(yù)應(yīng)力鋼束產(chǎn)生的截面上緣應(yīng)力和截面下緣應(yīng)力分為三種情況討論：截面上下緣均配有力

43、筋和以抵抗正負彎矩，由力筋和在截面上下緣產(chǎn)生的壓應(yīng)力分別為：（4-11）（4-12）將式（4-9）、（4-10）分別代入式（4-11）、（4-12），解聯(lián)立方程后得到（4-13）（4-14）令 代入式（4-13）、（4-14）中得到（4-15）（4-16）式中每束預(yù)應(yīng)力筋的面積；預(yù)應(yīng)力筋的永存應(yīng)力(可取0.5估算)；e,e分別是上緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心和下緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距截面重心的距離；K,K分別是截面的上核心距和下核心距；A混凝土截面面積，取有效截面計算；n、n截面上緣和截面下緣預(yù)應(yīng)力鋼束的數(shù)目。當(dāng)截面只在下緣布置力筋以抵抗正彎矩時 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時： （4-17） 當(dāng)由下緣不出現(xiàn)

44、拉應(yīng)力控制時： （4-18）當(dāng)截面中只在上緣布置力筋以抵抗負彎矩時： 當(dāng)由上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時：（4-19）當(dāng)由下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時：（4-20）當(dāng)按上緣和下緣的壓應(yīng)力的限制條件計算時(求得預(yù)應(yīng)力筋束數(shù)的最大值)。可由前面的式（4-6）和式（4-8）推導(dǎo)得：（4-21）（4-22）：當(dāng)承受時， 當(dāng)承受時， 截面上、下緣配筋的判別條件預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件截面配筋的數(shù)量不僅與截面承受的彎矩有關(guān)，而且還需考慮截面幾何特性的影響。因此，在截面配筋設(shè)計時，不應(yīng)認為只有當(dāng)截面承受正、負彎矩共同作用時才在上、下緣配筋，依據(jù)以上各式可以得出上下緣均需配筋的判斷條件：顯然，令n<0，則可得只在下緣布筋

45、的條件：類似地，取n下<0，則得只在上緣布筋的條件：若以上兩式均不滿足，則應(yīng)在截面上下緣同時布置預(yù)應(yīng)力筋。應(yīng)先除去翼緣部分的影響，然后再按寬為b的矩形截面計算。4.3.3預(yù)應(yīng)力鋼束的估算單元位置頂/底Msum (N*mm)ey (mm)Ny (N)Ay (mm2)邊支座處I1底0邊跨1/8處I4頂718775641000邊跨1/4處J11頂-2048590559910193583邊跨3/8處J14頂-1.06621E+1147819319邊跨1/2處J17頂-2.3084E+1193140426中墩支座處J33頂-1.25855E+122.79E+08中跨1/8處J39頂-7.12348

46、E+112.01E+08中跨1/4處J47頂-2.01482E+1180110345中跨3/8處J51頂-5066693030922275263中跨1/2處J57頂23627940174004.4預(yù)應(yīng)力損失計算張拉控制應(yīng)力后，錨固在臺座或構(gòu)件上時，由于錨具、墊板與構(gòu)件之間的縫隙被擠緊，以及由于鋼筋和楔塊在錨具內(nèi)的滑移，使得被拉緊的鋼筋內(nèi)縮所引起的預(yù)應(yīng)力損失值。（2）預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道壁之間的摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 采用后張法張拉直線預(yù)應(yīng)力筋時，由于預(yù)應(yīng)力鋼筋的表面形狀，孔道成型質(zhì)量情況，預(yù)應(yīng)力鋼筋的焊接外形質(zhì)量情況，預(yù)應(yīng)力鋼筋與孔道接觸程度等原因，使鋼筋在張拉過程中與孔壁接觸而產(chǎn)生摩擦阻力。這種摩

47、擦阻力距離預(yù)應(yīng)力張拉端越遠，影響越大，使構(gòu)件各截面上的實際預(yù)應(yīng)力有所減少，稱為摩擦損失。 （3）混凝土加熱養(yǎng)護是受張拉的預(yù)應(yīng)力鋼筋與承受拉力的設(shè)備之間溫差引起的預(yù)應(yīng)力損失，這是針對先張法而言。 （4）預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失鋼筋在高應(yīng)力作用下其塑性變形具有隨時間而增長的性質(zhì)，在鋼筋長度保持不變的情況下則鋼筋的應(yīng)力會隨時間的增長而逐漸降低，這種現(xiàn)象稱為鋼筋的應(yīng)力松弛。另一方面在鋼筋應(yīng)力保持不變的條件下，其應(yīng)變會隨時間的增長而逐漸增大，這種現(xiàn)象稱為鋼筋的徐變。鋼筋的松弛和徐變均將引起預(yù)應(yīng)力鋼筋中的應(yīng)力損失，這種損失統(tǒng)稱為鋼筋鋼筋應(yīng)力損失。（5）混凝土收縮、徐變的預(yù)應(yīng)力損失、值得提出的是，

48、在各個階段，每束預(yù)應(yīng)力筋的預(yù)應(yīng)力損失值都不同，為了方便，下面以頂板束在二期階段為例給出各種損失值。預(yù)應(yīng)力損失圖表剛束應(yīng)力損失表1（單位：N）單元位置錨具與摩擦損失彈性變形損失收縮徐變松弛損失29I29J30I30J31I31J32I32J33I33J34I34J79I79J80I80J81I4.5 預(yù)加力引起的二次內(nèi)力預(yù)加應(yīng)力對構(gòu)件給予軸向的壓力、彎矩以及剪力等作用，因此構(gòu)件在預(yù)加應(yīng)力的作用下要發(fā)生變形。假如支承對構(gòu)件的變形沒有約束，則在沒有荷載的時候，構(gòu)件就沒有任何附加支撐反力，因為預(yù)加的力在構(gòu)件內(nèi)部互相平衡了。假如構(gòu)件不是簡直等超靜定結(jié)構(gòu)，它的變形在支承處將受到約束，并引起附加的反力。因此

49、，附加反力產(chǎn)生的彎矩叫做二次彎矩（或稱次彎矩）。鋼束二次內(nèi)力（單位：KN.m）收縮二次內(nèi)力（單位：KN.m）徐變二次內(nèi)力（單位：KN.m）4.6有效應(yīng)力的計算（使用階段扣除全部損失的有效預(yù)應(yīng)力值）（張拉錨固階段的有效預(yù)應(yīng)力） 下面還是以t1在二期恒載階段情況下為例，以表格的形式給出其有效應(yīng)力。t1在二期恒載階段的有效應(yīng)力（單位：N）單元位置有效應(yīng)力單元有效應(yīng)力29I7929J7930I7930J8031I8031J8132I8132J8233I8233J8334I8334J84第5章截面驗算JTG D60-2004公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTG D60-2004公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范3按彈性階段檢算

50、預(yù)加應(yīng)力、運送、安裝和運營等階段構(gòu)件內(nèi)的應(yīng)力。5.1 各施工階段內(nèi)力及應(yīng)力圖5各施工階段及二期應(yīng)力圖在各個施工階段截面的上翼緣應(yīng)力圖：（1）0#塊階段0#塊施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs1施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs2施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs3施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs4施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs5施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs6施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs7施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs8施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs9施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs10施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs11

51、施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs12施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs13施工階段截面上翼緣應(yīng)力Cs14施工階段截面上翼緣應(yīng)力Cs15施工階段截面上翼緣應(yīng)力Cs16施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)施工階段截面上翼緣應(yīng)力Cs19施工階段截面上翼緣應(yīng)力Cs20施工階段截面上翼緣應(yīng)力邊合攏施工階段截面上翼緣應(yīng)力中合攏施工階段截面上翼緣應(yīng)力二期階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)在各個施工階段截面的下翼緣應(yīng)力圖（1）0#塊階段0#塊施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs1施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs2施工階段截面上翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs3施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs4施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs5施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs6施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs7施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs8施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs9施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs10施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs11施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs12施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)Cs13施工階段截面下Cs14施工階段截面下Cs15施工階段截面下Cs16施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)施工階段截面下翼緣應(yīng)力(單位:N)施工階段截面下Cs19施工