三水河特大橋箱梁掛籃懸澆施工方案_圖文

1、咸陽至淳化至旬邑高速公路(LJ-11標(biāo)段掛籃懸澆施工方案 中交二航局咸陽至淳化至旬邑高速公路(LJ-11標(biāo)段項目經(jīng)理部二0一三年八月目錄1 工程概況 (42施工簡述 (43成橋目標(biāo) (63.1 質(zhì)量目標(biāo) (63.2工期目標(biāo) (63.3安全目標(biāo) (63.4環(huán)保目標(biāo) (63.5文明施工目標(biāo) (74資源需求計劃 (74.1主要施工材料 (74.2設(shè)備配備計劃 (84.3 人員配備 (94.3.1主要管理人員配備 (94.3.2勞動力需求計劃 (95箱梁懸澆進(jìn)度計劃安排 (106施工工藝、方案 (116.1三水河特大橋掛籃形式的選取 (116.1.1掛籃結(jié)構(gòu)布置 (126.1.2主要技術(shù)性能 (166

2、.1.3工作原理 (166.1.4 掛籃結(jié)構(gòu)驗算 (166.2掛籃安裝及使用 (166.2.1掛籃的安裝 (166.2.2掛籃的使用規(guī)定 (196.2掛籃荷載試驗 (196.4箱梁的懸臂澆注施工 (216.4.1 砼的澆注施工 (226.4.2 普通鋼筋施工 (246.4.3掛籃的測量就位與調(diào)整 (256.5掛籃行走 (256.6預(yù)應(yīng)力施工 (266.6.1 概述 (266.6.2 預(yù)應(yīng)力控制 (276.6.3 箱梁預(yù)應(yīng)力施工工藝 (286.7邊跨現(xiàn)澆段施工 (366.7.1簡述 (366.7.2施工工藝流程圖及工藝分析 (376.7.3牛腿支架施工 (396.8合攏段施工 (436.8.1合

3、攏段概述 (436.8.2施工工藝流程 (436.8.3施工方法 (456.8.4合攏段施工順序 (466.8.5合攏段施工注意事項 (477線型控制方案 (477.1 施工監(jiān)控的意義和目的 (477.2控制原則 (487.3施工過程結(jié)構(gòu)變位、應(yīng)力、應(yīng)變和溫度觀測 (497.3.1主梁撓度觀測 (497.3.2墩頂水平變位測量 (497.3.3主梁截面鋼筋應(yīng)力或混凝土應(yīng)變觀測 (507.3.4溫度場觀測 (517.4注意問題 (518進(jìn)度保證措施 (529文明施工保障措施 (5310冬、雨季施工安排及措施 (5310.1冬季施工安排及措施 (5310.1.1冬季施工時間 (5310.1.2冬季

4、施工安排 (5310.1.3施工措施 (5410.2雨季施工安排及措施 (5510.3 熱期施工措施 (551 工程概況三水河特大橋主橋上部結(jié)構(gòu)為七孔一聯(lián)跨度98+5×185+98m三向預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)變截面連續(xù)箱梁,邊中跨比為0.530,橫橋向采用單箱單室箱型梁斷面。箱梁頂面為平面,梁底按1.8次拋物線變化,箱梁中跨墩頂支點處梁高11.5m(高跨比為1/16.09,中跨跨中及邊跨支點處梁高均為4m(高跨比為1/46.25,箱底寬6.6m,兩側(cè)翼板懸臂長2.7m,箱頂寬12.0m。箱梁頂板厚度除0#塊部分為0.5m外,其余梁段為0.3m;箱梁底板厚度由距墩中心5.0m處到合攏段處按1.8

5、次拋物線變化,由1.2m變化至0.32m,0#塊底板厚度為1.4m。主橋橫坡2%,縱坡為1.93%。其中0#塊長10m,1#塊長1.5m(墩頂現(xiàn)澆段總長13.0m,6個臨時“T”構(gòu)各劃分24對梁段,由0#塊端部至跨中為 1.5m+3m×6+3.5m×7+4m×5+4.5m×5,累計懸臂長度為86.5m。兩邊跨現(xiàn)澆段長度均為5.94m,中跨合攏段長度均為2.0m。連續(xù)梁體設(shè)有三向預(yù)應(yīng)力,箱梁頂板、底板、腹板縱向預(yù)應(yīng)力束和箱梁橫向15.24mm鋼絞線,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)預(yù)應(yīng)力筋采用符合ASTM標(biāo)準(zhǔn)的270級低松弛要求的j度R b=1860MPa,腹板豎向預(yù)應(yīng)力采用32高

6、強(qiáng)精軋螺紋鋼筋,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度為750MPa。2施工簡述根據(jù)工程的實際施工需要,本橋11#16#墩0#、1#塊采用托架現(xiàn)澆(長度13m,其余塊段用掛籃懸澆施工。根據(jù)剛構(gòu)懸臂澆筑、合攏等施工要求,對1116#墩同時進(jìn)行施工,6個主墩共計12套掛籃同時施工,合攏分兩次進(jìn)行,第一次進(jìn)行1213、1415、1314、 1011、1617墩合攏,第二次進(jìn)行1112、1516墩合攏。塊段劃分及各塊段的參數(shù)見下表:1/2×2+5×4.5+5×4+7×3.5+6×3+13+6×3+7×3.5+5×4+5×4.5+1/2

7、5;2171615181932221201412345122225012345678910111213141516171819202123246781110913 5掛籃懸臂澆注各類梁段最重塊段分別為:1、3.0m梁段為2#塊,其重量約為225t;2、3.5m梁段為8#塊,其重量約為212.3t;3、4.0m梁段為15#塊,其重量為175.8t;4、4.5m梁段為20#塊,其重量約為144.4t;3成橋目標(biāo)3.1 質(zhì)量目標(biāo)1、標(biāo)段工程交工驗收的質(zhì)量評定:合格;竣工驗收的質(zhì)量評定:優(yōu)良。2、工程質(zhì)量符合設(shè)計及國家頒發(fā)的有關(guān)施工及驗收規(guī)范要求;3、竣工驗收資料與工程同步完成,內(nèi)容詳實、文本標(biāo)準(zhǔn),一

8、次通過交工驗收。4、加強(qiáng)施工監(jiān)控量測,確保成橋線形。采取措施,杜絕裂縫產(chǎn)生。3.2工期目標(biāo)合理安排、精心組織、正確投入,全橋12個“T”構(gòu)同時施工,確保2014年9月底合攏(縮減合攏次數(shù)。3.3安全目標(biāo)1、不發(fā)生重大工傷、死亡、機(jī)損、交通責(zé)任事故;2、不發(fā)生重大火災(zāi)責(zé)任事故;3、1級和2級危害源得到控制和消除;4、工作環(huán)境符合國家規(guī)定;5、特種設(shè)備運行和操作人員符合國家規(guī)定。3.4環(huán)保目標(biāo)做好本工程的生態(tài)、自然環(huán)境保護(hù)和水土保持工作,嚴(yán)格執(zhí)行國家及當(dāng)?shù)赜嘘P(guān)環(huán)境保護(hù)和水土保持方面的法律法規(guī),接受當(dāng)?shù)丨h(huán)保、林業(yè)等部門的監(jiān)督、檢查,減少環(huán)境污染,杜絕對環(huán)境的破壞。3.5文明施工目標(biāo)嚴(yán)格執(zhí)行“五化”標(biāo)

9、準(zhǔn),實現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)化樣板工地,創(chuàng)一流施工環(huán)境,不發(fā)生爭端事件和治安案件,體現(xiàn)一流施工管理水平,塑造我單位良好的外部形象。4資源需求計劃4.1主要施工材料詳見連續(xù)箱梁主要工程數(shù)量表連續(xù)箱梁主要工程數(shù)量表 預(yù)應(yīng)力鋼絞線:均采用按預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絞線(GB/T5224-2003標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)的高強(qiáng)度低松弛鋼絞線,公稱直徑15.2mm,工程截面積140mm2,強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk=1860Mpa,彈性模量為Ep=1.95×105Mpa。預(yù)應(yīng)力鋼筋:采用精軋螺紋鋼筋JL32mm,鋼筋面積:A=804.2mm2,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度fpk=785Mpa,彈性模量Ep=2.0×105Mpa。錨具及波紋管:采用符合公

10、路橋梁預(yù)應(yīng)力鋼絞線用錨具、連接器試驗方法及檢驗規(guī)則(JT 329.2-1997,主橋縱、橫、豎向預(yù)應(yīng)力鋼絞線錨具采用符合質(zhì)量要求的群錨、扁錨及與之配套的螺旋鋼筋等材料,主梁縱向預(yù)應(yīng)力管道采用復(fù)合真空壓漿工藝的塑料波紋管。4.2設(shè)備配備計劃投入的機(jī)械設(shè)備見機(jī)械設(shè)備配備表機(jī)械設(shè)備配備表 4.3 人員配備4.3.1主要管理人員配備 4.3.2勞動力需求計劃為保證2014年通車目標(biāo)實現(xiàn),施工采取“兩班倒”,掛籃施工周期內(nèi)勞動力需求計劃見下表: 5箱梁懸澆進(jìn)度計劃安排2013年進(jìn)度計劃目標(biāo)為主墩0#、1#塊施工完成,然后進(jìn)行掛籃的安裝及荷載試驗,14#主墩安排2#塊的懸澆施工,具體計劃安排如下: 6施工

11、工藝、方案6.1三水河特大橋掛籃形式的選取一般來說,采用的掛籃須滿足:結(jié)構(gòu)簡單,重量輕,安裝、拆除方便,安全可靠,灌注混凝土過程中變形小等特點。三水河特大橋在對比了平弦無平衡重掛籃、菱形掛籃、弓弦式掛籃、斜拉式掛籃等結(jié)構(gòu)形式,由于平行桁架式的材料利用系數(shù)不高;弓弦式掛籃雖受力合理但桿件較多,故此次掛籃主要在斜拉式、菱形和三角形掛籃三者中進(jìn)行選擇。斜拉式掛籃的受力和傳力機(jī)制最為合理,但是需要在底?？v梁和主梁的尾部設(shè)置限位裝置,同時在每個施工循環(huán)中需增加安裝和拆卸斜拉桿、限位裝置的工序,加大了施工難度。相比之下,三角形和菱形掛籃推移時相當(dāng)方便,安全性亦高于斜拉式掛籃。雖然三角形掛籃在受力方面比斜拉

12、式及菱形掛籃稍遜一籌,施工操作面也不如菱形掛籃寬敞,但是菱形掛籃由于受力點較高,掛籃的橫向穩(wěn)定性要求高,加工比較麻煩;而三角形掛籃的受力重心較低,掛籃的穩(wěn)定性比菱形掛籃高,節(jié)省了大量的橫向聯(lián)系鋼材。三角形掛籃的加工量比菱形及斜拉式掛籃少,加工工藝要求低,加工方便。綜合以上考慮,該橋最終采取三角形掛籃形式。從該掛籃與其它形式掛籃比較有如下突出特點:1三角形掛籃與菱形掛籃相比,降低了前橫梁高度,即掛籃重心位置大大降低,從而提高了掛籃走行時的穩(wěn)定性。2 結(jié)構(gòu)簡單,拆裝方便,重量較輕。設(shè)計中三角形掛籃主桁架和主要結(jié)構(gòu)體系采用鋼板和型鋼焊制的箱形結(jié)構(gòu),單件重量較輕,主桁架桿件間采用法蘭結(jié)構(gòu)用高強(qiáng)螺栓連接

13、,易于搬運和拆裝。3 該三角形掛籃平衡重系統(tǒng)利用已成形梁段豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋作為后錨點,取消了平衡重的壓重結(jié)構(gòu)。4 掛籃走行采用液壓走行系統(tǒng),由導(dǎo)梁、滑船、反壓小車、走行油缸組成,該系統(tǒng)具有掛籃就位準(zhǔn)確、走行速度快、安全可靠等特點。5 該掛籃通用性強(qiáng),稍做改裝即可用于其它幅寬和梁高的橋上。6.1.1掛籃結(jié)構(gòu)布置箱梁懸澆掛籃采用三角掛籃形式,掛籃由主桁、底籃、懸吊系統(tǒng)、后錨及行走系統(tǒng)、模板系統(tǒng)等部分組成。掛籃具體結(jié)構(gòu)圖示見圖6.1-1、6.1-2、6.1-3。 圖6.1-1 掛籃立體結(jié)構(gòu)圖 6.1-2掛籃側(cè)面圖 6.1-3掛籃正面圖1、主桁:主桁為三角桁片,由立柱、軌道橫梁、斜拉帶組成,每個掛籃有二

14、片三角形組合梁,兩片組合梁支架由桁架連接形成整體,立柱與主梁之間采用絞接。(1主梁由2根HN600×200×11×17型鋼加工而成;(2立柱由2根HN600×200×11×17型鋼加工而成;(3前斜拉帶由1道250mm×40mm16Mn鋼板加工而成,端部兩側(cè)各加焊1.6cm厚的16Mn鋼板;后斜拉帶由2道250mm×20mm16Mn鋼板加工而成,端部兩側(cè)各加焊1.0厚的16Mn鋼板。(4立柱橫聯(lián)采用由桁片連接的形式。桁片單元件均采用工14型鋼。2、底籃:底籃由前橫梁、后橫梁、縱梁等組成。(1前橫梁:底籃前橫梁采用2

15、根HN600×200×11×17型鋼;(2后橫梁:底籃后橫梁采用2根HN600×200×11×17型鋼;(3縱梁:底籃箱梁底部縱梁由HM350×250×9×14型鋼加工而成;工作平臺底部縱梁由HN250×125×6×9型鋼加工而成。3、懸吊系統(tǒng):懸吊系統(tǒng)包括上前橫梁、內(nèi)、外模板滑梁和吊桿,上前橫梁為型鋼結(jié)構(gòu),通過吊桿及鉸座與底欄連接。內(nèi)、外模板滑梁也為型鋼結(jié)構(gòu),通過吊桿與上前橫梁及已澆筑混凝土箱梁連接。(1上前橫梁:采用2根HN600×200×11

16、5;17型鋼加工而成。(2滑梁:內(nèi)、外滑梁均采用2根HN350×175×7×11型鋼加工而成。(3底籃吊桿采用直徑為40精扎螺紋鋼,其余為32精扎螺紋鋼。4、錨固系統(tǒng):掛籃后錨由錨固梁、錨桿組成,上端通過錨固梁錨于主梁尾部,下端通過精軋螺紋鋼筋和連接器錨于箱梁上。單片掛籃主桁的后錨共設(shè)4根32精軋螺紋鋼,一套掛籃后錨總共需要16根32精軋螺紋鋼錨固。5、行走系統(tǒng):整個桁架結(jié)構(gòu)支承在由型鋼加工而成的前、后支腿上。每組主梁的支腿下設(shè)一套行走系統(tǒng),行走系統(tǒng)主要包括:行走軌道、行走反壓小車、行走滑船等。6、模板系統(tǒng):模板采用吊掛式,由內(nèi)、外模板組成。內(nèi)模:由加工的大塊組合

17、鋼板模與桁架組成。頂板由組合鋼模、槽鋼和木條、木楔形成桁架,內(nèi)頂模板通過鉤頭螺栓連接成整體;側(cè)板也由組合鋼模組拼,槽鋼加勁,內(nèi)側(cè)模與頂模之間采用螺栓連接。外模:由型鋼和大塊定型鋼模板組成桁架式模板,翼緣懸臂模板和腹板焊接為一體,并采用斜撐加強(qiáng)。6.1.2主要技術(shù)性能98+185×5+98m連續(xù)梁掛籃主要技術(shù)性能匯總表 6.1.3工作原理結(jié)構(gòu)簡單,受力明確.設(shè)置走行裝置,移動方便,外模、內(nèi)模及底模隨同桁架一同一次到位。取消平衡重,利用豎向預(yù)應(yīng)力的錨具錨固軌道,反扣輪沿軌道行走。底模、外側(cè)模隨主桁架向前移動就位后,綁扎底板、腹板鋼筋安裝預(yù)應(yīng)力管道內(nèi)模架前移就位,安裝內(nèi)模綁扎頂板鋼筋并安裝

18、預(yù)應(yīng)力管道進(jìn)行梁段懸臂澆筑施工。當(dāng)新澆梁段張拉錨固及孔道壓漿后,掛籃再往前移動就位進(jìn)行下一節(jié)段施工,如此循環(huán)推移。6.1.4 掛籃結(jié)構(gòu)驗算掛籃結(jié)構(gòu)驗算見附件三水河特大橋主橋箱梁施工掛籃結(jié)構(gòu)驗算6.2掛籃安裝及使用6.2.1掛籃的安裝1、掛籃安裝工藝流程掛籃進(jìn)場驗收場地選擇安裝走道梁安裝走行系統(tǒng)安裝主桁架安裝后錨系統(tǒng)掛籃預(yù)壓掛籃安裝驗收安裝內(nèi)模系統(tǒng)安裝外模系統(tǒng)安裝底模系統(tǒng)安裝上前橫梁2安裝走道梁首先確定走道中心線,左右走道線的高差,利用工字鋼調(diào)平左右走道的高差,低側(cè)用兩根工字鋼平焊在一起,工字鋼內(nèi)需加肋板焊接,高側(cè)用兩根槽鋼焊在一起,內(nèi)加筋板焊接;對于走行系統(tǒng)的前支點處,此為走道梁受力最大位置,

19、走道梁下面的工字鋼支撐需加強(qiáng)。相鄰走道梁的接頭應(yīng)平順,安裝反壓分配梁,利用精扎螺紋鋼連接器將走道梁錨固在腹板的豎向精扎螺紋鋼筋上。3安裝走行系統(tǒng)的前滑板和后鉤板根據(jù)掛籃組裝圖在走道梁上放出前后板得位置并安裝固定,安裝反壓小車時注意方向性,使走行反力作用點位置面向前進(jìn)方向。4安裝主桁架掛籃左右個有一道主桁架,現(xiàn)安裝主桁架的縱梁,縱梁與滑船和反壓小車采用銷軸連接,在縱梁上安裝反壓分配梁連接在箱梁腹板的精扎螺紋鋼筋上面,在橫橋向方向需設(shè)置纜風(fēng)繩;再安裝另外一側(cè)的縱梁。安裝完成后于后錨位置安裝一根橫向通長的分配梁,每側(cè)的后錨加設(shè)2根縱向分配梁,安裝4根精扎螺紋鋼錨固在0#塊段的頂板上,對每根后錨用千斤

20、頂打緊,確保后錨4根精扎螺紋鋼受力均勻。再安裝左右桁架間橫向連接,橫向連接安裝后才能拆除縱梁的纜風(fēng)繩。安裝完成后再安裝主桁架的前后斜吊帶,斜吊帶采用銷軸連接。安裝后應(yīng)檢查各銷軸的防脫銷裝置是否安裝。5安裝上前橫梁上前橫梁起吊后由工人輔助就位,前橫梁與縱梁采用焊接連接,同時在縱梁上采取阻擋措施,防止上前橫梁在掛籃行走的時候下滑墜落。6安裝底模平臺(1、吊裝前下橫梁在墩旁場地上把前下橫梁和吊帶框提前組裝好,在吊帶附近安裝鋼絲繩,鋼絲繩直徑不小于22.5mm,且應(yīng)雙頭使用,在前上橫梁的前邊吊帶孔附近,栓掛1只10t導(dǎo)鏈,安裝起吊鋼絲繩,將前下橫梁起吊至與前上橫梁齊平。將10T導(dǎo)鏈掛在下前橫梁鋼絲繩上

21、,塔吊緩慢松鉤,直至鋼絲繩帶勁后,塔吊自然脫鉤。收緊導(dǎo)鏈,以調(diào)整前下橫梁的高度。(2、吊裝后下橫梁在墩旁場地上將后下橫梁和4個吊帶框提前組拼好,在后邊吊帶框的外側(cè)安裝鋼絲繩。鋼絲繩直徑不小于22.5mm,且應(yīng)雙頭使用,利用箱梁翼緣板上的外滑梁后吊帶預(yù)留孔,安裝栓掛10t導(dǎo)鏈。方法:在梁面上擺放分配梁,通過孔洞下放一根鋼絲繩,10t導(dǎo)鏈吊掛在鋼絲繩上。安裝起吊鋼絲繩,將后下橫梁起吊至0#塊底板前端附近,將打梢鋼絲繩吊掛在10t導(dǎo)鏈上。根據(jù)掛籃圖紙,后下橫梁的設(shè)計位置位于0#塊梁端內(nèi)側(cè)50cm處,塔吊緩慢松鉤,直至鋼絲繩帶緊、橫梁擺正后,塔吊自然脫鉤。(3、安裝底模吊帶后吊掛安裝:邊吊帶利用塔吊輔

22、助安裝,中吊帶由人工安裝。吊帶底孔插入吊帶框內(nèi),安裝銷軸完成連接。吊帶的上錨固端安裝前,首先對梁面進(jìn)行抄平,依次安裝墊梁、30t螺旋千斤頂、扁擔(dān)梁。前吊掛安裝:塔吊將吊帶從前上橫梁的頂面穿入,吊帶底孔插入吊帶框內(nèi),安裝銷軸完成連接。吊帶的上錨固端,依次安裝墊梁、30t螺旋千斤頂、扁擔(dān)梁。千斤頂同步頂升,收緊吊帶,完成與鋼絲繩的受力轉(zhuǎn)換。(4、將底板縱梁起吊,架設(shè)在前后下橫梁之間,單端掛籃底板縱梁采用360mm的工字鋼,于8.65m范圍內(nèi)均勻分布?？v梁前后與前后下橫梁焊接,形成整體。(5、底模板單塊吊裝,模板之間用螺栓連接。模板點焊在底?？v梁上。底模平臺安裝完成后,30t千斤頂頂升前后吊帶,按照

23、設(shè)計坡度和標(biāo)高,將底模平臺調(diào)整到位。7、安裝外滑梁及外模本標(biāo)段掛籃外模直接采用0+1#段外模,塔吊吊裝外滑梁從外模的桁架設(shè)計位置穿過,外滑梁前吊位置先采用導(dǎo)鏈臨時掛接在上前橫梁上。后吊位置用導(dǎo)鏈臨時掛接在另段外模桁架上,0+1#塊外模長度13米,最長塊段為4.5米,掛籃外模采用4.8米,模板從端頭至中間5米位置割開,拆除外模支撐托架,外模下放使外模支撐點在外滑梁上面,利用導(dǎo)鏈將外模通過外滑梁拉出,安裝外滑梁吊帶,后吊帶通過0+1#塊預(yù)留孔錨固在翼緣板上,前吊帶錨固在上前橫梁。8、安裝內(nèi)滑梁及內(nèi)模塔吊吊裝內(nèi)滑梁,通過1#段頂板上預(yù)留孔用精扎螺紋鋼錨固內(nèi)滑梁后吊點,前吊點錨固在上前橫梁。掛籃單端采

24、用2根內(nèi)滑梁,內(nèi)滑梁安裝完成后,安裝內(nèi)模,內(nèi)模采用大塊鋼模,內(nèi)模用槽鋼加背杠,腹板加固采用拉桿對拉。6.2.2掛籃的使用規(guī)定懸灌嚴(yán)格執(zhí)行兩端平衡施工、對稱灌注、對稱移動的原則,兩端的不平衡偏差不大于設(shè)計給定的偏差。施工時為有效的控制線形,減少掛籃在灌注混凝土過程中的變形調(diào)整,掛籃前端預(yù)留沉落量,并根據(jù)掛籃現(xiàn)場施工前12個梁段灌注過程中的變形觀測結(jié)果來修正掛籃沉落量。具體辦法如下:首次使用掛籃前按照試驗數(shù)據(jù)對掛籃前端預(yù)留沉落值;灌注混凝土前于掛籃前橫梁上設(shè)定觀測點;根據(jù)混凝土的灌注過程分級對觀測點的標(biāo)高進(jìn)行觀測,當(dāng)觀測結(jié)果與預(yù)留沉落值相差超過施工規(guī)范要求的5mm時,對掛籃前吊帶進(jìn)行調(diào)整;對觀測結(jié)

25、果進(jìn)行分析,確定掛籃的底模板和主桁架的變形。為下一梁段的施工反饋數(shù)據(jù)。在掛籃的使用過程中堅持對掛籃的懸吊系統(tǒng)進(jìn)行檢查,對觀測點的標(biāo)高進(jìn)行監(jiān)測,杜絕安全事故。6.2掛籃荷載試驗荷載試驗的目的主要為消除掛籃的非彈性變形,檢驗掛籃的強(qiáng)度、剛度,掌握彈性變形,為線形控制提供依據(jù)。常規(guī)對掛籃的荷載試驗主要有以下幾種:1預(yù)應(yīng)力反力架預(yù)壓:操作容易,容易模擬真正受力狀態(tài);2底模下掛水箱預(yù)壓:不太容易操作,難于模擬真實受力狀態(tài);3堆載預(yù)壓:常規(guī)預(yù)壓方案,但難于模擬真實受力狀態(tài),容易壓壞底模4僅預(yù)壓主桁,吊帶及底籃變型通過計算確定。操作更容易,可在地面上操作,或在梁頂面上操作。根據(jù)本工程的特點,擬采用第一種預(yù)壓

26、方式。掛籃預(yù)壓采用預(yù)應(yīng)力張拉用的液壓千斤頂加載,千斤頂加載在底板范圍內(nèi)進(jìn)行。反力梁設(shè)置在1#塊端面上,即在1#塊端面腹板內(nèi)預(yù)埋工56工字鋼三角架作為預(yù)壓反力點,為了防止該處的混凝土在加載試驗過程中開裂,將在預(yù)埋工字鋼及反力梁頂部預(yù)埋鋼板的腹板全斷面范圍內(nèi)架設(shè)三層1610×10cm防裂鋼筋網(wǎng)。掛籃預(yù)壓方案參見下圖。 6.2-1預(yù)壓反力架側(cè)面圖 6.2-2預(yù)壓反力架正面圖根據(jù)方案模型加載,通過荷載計算的數(shù)值確定,加載至120%。千斤頂選用100t千斤頂,四個千斤頂加載力分別為:896.5kN,341.85kN,341.85kN,896.5kN。6.4箱梁的懸臂澆注施工箱梁懸臂澆筑施工工藝

27、流程圖見圖6.4-1: 圖6.4-1 懸臂掛籃施工工藝流程圖6.4.1 砼的澆注施工1砼設(shè)計要求箱梁節(jié)段C55砼量均在54.26m386.53m3之間,砼凈保護(hù)層為3.0cm,砼的坍落度控制在1822cm。按實際生產(chǎn)能力2030m3/h計算,要求砼的初凝時間不低于9小時,要求3天強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的90%以上,彈性模量達(dá)到100%,以便盡早張拉預(yù)應(yīng)力束,縮短施工周期。2材料要求水泥選用普硅52.5水泥,粗骨料選用粒徑在520mm范圍的碎石,嚴(yán)格控制石料粉塵含量,必要時對石料進(jìn)行沖洗,細(xì)骨料選用武功八一砂,砼中外加劑的摻入根據(jù)試驗確定。3掛籃的對稱澆注掛籃懸臂施工時,要求對稱澆注兩側(cè)砼節(jié)段,特別是

28、處于大懸臂時,不平衡彎矩對墩身變位最敏感,由于施工中往往難于同步進(jìn)行,不可避免地出現(xiàn)偏載現(xiàn)象,但需按設(shè)計方提供懸澆施工時最不利節(jié)段的最大偏載值進(jìn)行控制。施工中兩側(cè)的不平衡荷載必須控制在梁段重量的30%以內(nèi)。4砼供料及澆注順序砼采用拌合站集中拌和,采用拖泵對稱澆筑,箱梁泵送考慮在0#塊上進(jìn)行接力,地面上為90泵垂直泵送,0#塊上采用60泵進(jìn)行接力水平泵送,同時在0#塊上采用一三通接頭供兩端輪流供料。箱梁節(jié)段砼原則上按下層到上層,先底板后腹板,再由腹板至頂板,由遠(yuǎn)端到近端分層澆注,最后與已澆箱梁節(jié)段接縫處終止的順序澆注。箱梁底板砼布料由箱梁前端伸入箱體內(nèi)多點固定布料,應(yīng)注意在由下料孔下料過程中,盡

29、量避免砼殘留在下料孔四周,須隨時清理或做歸料斗 (槽下放底板砼料。5箱梁振搗掛籃箱梁懸澆,特別注意頂板波紋管密集部位,因骨料粗,構(gòu)件凈距小,易欠振和不密實,影響質(zhì)量,底板腹板交接處最易流坍產(chǎn)生模內(nèi)不嚴(yán)密現(xiàn)象,在振搗腹板時,讓砼從斜壓模漏出,使腹板密實,且待初凝前小心清理翻出的砼,盡量減少擾動,以防止腹板砼流坍,模內(nèi)不實。由于腹板高度較高,在澆筑過程中在腹板內(nèi)膜上開觀察窗,確?；炷翝仓|(zhì)量,觀察窗每2m留一個,澆筑過程中隨時檢查振搗質(zhì)量。錨頭處錨下墊板附近需加強(qiáng)振搗,但振搗過程中,不得碰撞預(yù)應(yīng)力管道,防止管道變位及至被振破、振脫漏入水泥漿將波紋管堵塞,給后續(xù)張拉錨固預(yù)應(yīng)力帶來困難,最后在新舊砼

30、梁段接縫處結(jié)束砼澆注,趁砼未初凝,振搗密實,可以防止?jié)沧雍奢d影響造成銜接裂縫。6箱梁砼養(yǎng)護(hù)砼澆注完成之后應(yīng)做好箱梁外露砼的收面及砼的養(yǎng)護(hù)工作。箱梁內(nèi)底板進(jìn)行二次收面,保證設(shè)計標(biāo)高及平整度;箱梁頂板原則上進(jìn)行二次收面,在砼初凝前進(jìn)行表面拉毛,保證頂面標(biāo)高不高于設(shè)計標(biāo)高。收面完成后,在砼初凝時即在砼表面覆蓋土工布進(jìn)行灑水養(yǎng)護(hù),養(yǎng)護(hù)采用自動噴淋系統(tǒng)加人工配合進(jìn)行。養(yǎng)護(hù)時間一般夏季為7天,秋冬季視氣溫及砼強(qiáng)度增長而定,養(yǎng)護(hù)期間必須保證砼面保持濕潤。冬季施工采用蒸汽養(yǎng)護(hù),箱梁外全封閉包裹。7注意事項(1為達(dá)到懸澆施工的對稱性要求,設(shè)置三通泵管,使泵送能通過閘閥實現(xiàn)兩端均勻布料,將不對稱澆注方量控制在1

31、0m3以內(nèi),且保證兩側(cè)施工不平衡荷載不超過梁段重量的30%;(2嚴(yán)格按底板腹板頂板的順序進(jìn)行砼澆注;混凝土澆注從懸臂端向墩側(cè)順序澆注,30cm厚分層澆注振搗,在腹板內(nèi)側(cè)模板開觀察窗,確?；炷翝仓|(zhì)量,觀察窗每2m留一個。(3嚴(yán)禁采用通過腹板布料,用振搗棒趕料澆注底板砼;(4在澆注至底板與腹板倒角處,適當(dāng)將砼坍落度降低,并減緩澆注速度,避免砼在澆注時從倒角翻出,造成人力和物力的浪費;(5由于橋面鋪裝層較薄,砼澆注完后注意拉線收面,確保箱梁頂面標(biāo)高,最后在砼初凝后拉毛;(6混凝土配比試驗除強(qiáng)度指標(biāo)外,還應(yīng)做彈性模量指標(biāo),確定100%彈模的齡期時間,以作為節(jié)段張拉時間的依據(jù)。主墩及上部結(jié)構(gòu)箱梁采用

32、高性能混凝土。(7雨季施工時,依托掛籃搭設(shè)防雨棚,保證澆注不受天氣影響。6.4.2 普通鋼筋施工普通鋼筋的加工,安裝和質(zhì)量驗收等均應(yīng)嚴(yán)格按規(guī)范的有關(guān)規(guī)定進(jìn)行,懸澆段的普通鋼筋均為現(xiàn)場綁扎,相鄰段間的鋼筋必須按設(shè)計要求進(jìn)行焊接接長,焊接長度必須滿足施工技術(shù)規(guī)范要求,即單面焊10d,雙面焊5d,焊接時必須注意焊接高度及焊接質(zhì)量。埋置預(yù)埋件時應(yīng)嚴(yán)格保證預(yù)應(yīng)力波紋管道位置準(zhǔn)確和不受破壞,當(dāng)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力管道在空間發(fā)生干擾時,可適當(dāng)移動普通鋼筋的位置,以保證鋼束位置準(zhǔn)確。鋼束錨固處的普通鋼筋如影響預(yù)應(yīng)力施工時,可適當(dāng)彎折,但待預(yù)應(yīng)力施工完畢之后再及時恢復(fù)原位。在鋼筋施工過程中如發(fā)生鋼筋空間位置沖突,可

33、適當(dāng)調(diào)整其布置,但應(yīng)確保鋼筋的根數(shù)和凈保護(hù)層厚度。當(dāng)錨下螺旋筋與分布筋相干擾時,可適當(dāng)移動分布鋼筋或調(diào)整分布鋼筋間距。6.4.3掛籃的測量就位與調(diào)整在掛籃行走之前,首先放出已澆節(jié)段的中軸線及行走軌道的中軸線,防止偏位,在掛籃行走到位之后利用已澆箱梁縱軸線點與掛籃平臺的縱軸線點測量重合定位,使各個懸澆節(jié)段縱軸線順直,減少累積誤差,使底模平臺準(zhǔn)確到位,測量時間選擇在相同的早晚時段進(jìn)行,避開日照,對箱梁因氣溫變化不均產(chǎn)生變形而造成的假象進(jìn)行有效控制。每一節(jié)段的測量工作均需進(jìn)行四次,第一次是行走前安裝滑軌時,必須對滑軌進(jìn)行測量,使之準(zhǔn)確定位;第二次是掛籃行走到位之后對掛籃底標(biāo)高進(jìn)行測量,預(yù)留預(yù)拱度;第

34、三次是砼澆筑之后對各部位標(biāo)高進(jìn)行復(fù)測;第四次是在張拉前后對砼的頂?shù)讟?biāo)高進(jìn)行復(fù)核與節(jié)段設(shè)計標(biāo)高相對應(yīng),建立完整的檔案資料。6.5掛籃行走掛籃滑移是懸澆施工重點控制環(huán)節(jié),涉及主梁結(jié)構(gòu)安全及施工安全,掛籃前移控制重點:(1已澆塊段鋼束張拉及壓漿完畢;(2行走軌道下的反壓梁、螺栓及豎向預(yù)應(yīng)力筋無漏錨或錨固不緊情況;(3掛籃后錨行走小車及外側(cè)模滑輪小車工作狀態(tài)正常;(4主要結(jié)構(gòu)構(gòu)件及連接點完好,牽引設(shè)備、鋼絲繩完好;(5專職安全員、技術(shù)員、作業(yè)隊伍班組長,在滑移前對掛籃進(jìn)行檢查,填寫檢查記錄,經(jīng)過現(xiàn)場技術(shù)負(fù)責(zé)人及生產(chǎn)副經(jīng)理認(rèn)可,方能進(jìn)行掛籃前移。當(dāng)箱梁節(jié)段砼達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的90%以后,完成預(yù)應(yīng)力張拉錨固,

35、灌漿封錨工序,準(zhǔn)備前移掛籃,掛籃移動的步驟和方法如下:調(diào)節(jié)掛籃懸吊系統(tǒng)千斤頂,使主梁底平臺及外模板下降1020cm;下降內(nèi)、外模懸吊工作平臺,并與模板骨架臨時連接固定;在前支點安好千斤頂,兩側(cè)同步頂起主桁架前支點,使滑船脫離軌道,起頂時必須采取措施保證結(jié)構(gòu)穩(wěn)定,解除錨固鋼筋,軌道前移。錨固軌道錨固梁上的鋼筋,前支點處千斤頂下降,使主桁架滑船落于軌道面上;安裝后錨小車,解除后錨桿,掛好牽引手動葫蘆,解除后下橫梁上與已澆節(jié)段相連接的拉桿,均勻拉動手拉葫蘆,牽引掛籃前段就位;安裝后錨桿與豎向預(yù)應(yīng)力筋連接,前支點調(diào)整傾斜度橫向位置,固定好前支點;兩側(cè)外模隨掛籃牽引就位,安裝并調(diào)整標(biāo)高。調(diào)好底平臺前、后

36、吊桿。在行走中注意必須勻速,平穩(wěn),同步進(jìn)行。掛籃在移動過程中,掛籃移動步差不大于半個本施工節(jié)段兩端長度。6.6預(yù)應(yīng)力施工6.6.1 概述本橋上部結(jié)構(gòu)為三向預(yù)應(yīng)力砼結(jié)構(gòu),砼的設(shè)計抗壓強(qiáng)度為55Mpa,縱向預(yù)應(yīng)力和橫向預(yù)應(yīng)力均采用高強(qiáng)度低松馳j 15.24mm鋼絞線,標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度R by=1860Mpa,縱向張拉控制應(yīng)力k=1302Mpa、橫向設(shè)計張拉力為195KN,豎向預(yù)應(yīng)力采用32精軋螺紋鋼筋,張拉控制力為540KN,縱向預(yù)應(yīng)力力均采用OVM15-22/19/15錨具,橫向預(yù)應(yīng)力力均采用BM15-2錨具,豎向預(yù)應(yīng)力采用YGM錨具,全橋預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)分布如下:1縱向預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)縱向預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)包括頂板束、腹

37、板束、底板束三個部分,頂板束通過0#塊分布在箱梁負(fù)彎矩區(qū),底板束分布在箱梁跨中受拉區(qū)。頂板束采用OVM15-22錨,兩端張拉,全橋共744束。腹板束采用OVM15-19錨,兩端張拉,全橋共360束。底板束底板束包括中跨底板束和邊跨底板束,中跨底板束采用OVM15-19型錨具和OVM15-15型錨具,邊跨底板束均采用OVM15-19型錨具,全橋共356束。2橫向預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)橫向預(yù)應(yīng)力鋼束采用OVMBM15-2型扁錨體系,全橋共4486束。3豎向預(yù)應(yīng)力系統(tǒng)豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用32mm精軋螺紋鋼,采用YGM型錨具和梁頂一端張拉的方式,沿橋軸線方向布置在箱梁腹板上,全橋共13712根(含0#塊800根。6

38、.6.2 預(yù)應(yīng)力控制本橋要求預(yù)應(yīng)力的張拉和錨固實行張拉應(yīng)力與伸長值雙控,其中應(yīng)力控制為主,以伸長值進(jìn)行校核。設(shè)計對各向預(yù)應(yīng)力的張拉控制應(yīng)力已有明確的規(guī)定,施工過程中應(yīng)按規(guī)范和設(shè)計方提供的伸長計算公式計算出各鋼束的理論伸長值相比較,其誤差必須在±6%內(nèi),當(dāng)操作時誤差超過±6%時,應(yīng)停止張拉,查找原因,計算復(fù)核伸長值。1理論伸長值的計算公式L/Ap.EpL=Pp式中:L:理論伸長值(mm:預(yù)應(yīng)力筋平均張拉力(NPpL:預(yù)應(yīng)力筋長度(mmEp:預(yù)應(yīng)力筋彈性模量(N/mm2Ap:預(yù)應(yīng)力筋截面面積(mm22預(yù)應(yīng)力筋的平均張拉力計算公式(曲線筋張拉時用此公式=P1-e-(kx+

39、1;/(kx+uPp式中:P:預(yù)應(yīng)力筋張拉端的張拉力(Nx:從張拉端至計算截面的孔道長度(m:從張拉端至計算截面曲線孔道部分切線的夾角之和(radk:孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù),見下表。µ:預(yù)應(yīng)力筋與孔道壁的摩擦系數(shù)。系數(shù)K及µ值表 6.6.3 箱梁預(yù)應(yīng)力施工工藝6.6.3.1預(yù)應(yīng)力管道的埋設(shè)懸澆節(jié)段預(yù)應(yīng)力管道縱橫交錯,施工難度大,必須精心施工。管道的安裝質(zhì)量將直接影響后期預(yù)應(yīng)力穿束、張拉及壓漿質(zhì)量。在以往施工中,經(jīng)常發(fā)生因管道漏漿、變形、移位導(dǎo)致穿束困難,甚至無法穿束而必須開倉等情況發(fā)生,嚴(yán)重影響箱梁質(zhì)量和施工進(jìn)度。預(yù)應(yīng)力管道安裝是施工的重點控制和檢查的環(huán)節(jié)。1縱向

40、預(yù)應(yīng)力管道的埋設(shè)縱向預(yù)應(yīng)力束為高強(qiáng)度低松弛270級22j 15.24mm、19j15.24mm、15j15.24mm鋼絞線,埋設(shè)內(nèi)徑120mm 、100mm 、90mm的波紋管成孔;波紋管埋設(shè)必須準(zhǔn)確,誤差不大于5mm,為保證波紋管正位,沿箱梁縱向每1.0m間距設(shè)定位鋼筋一道,定位鋼筋用10圓鋼,按設(shè)計圖紙制作線“井”字形,波紋管從方格中間通過。施工時定位鋼筋盡可能與箱梁其它鋼筋點焊(綁扎以形成整體,以防止管道的上浮或下沉等變形,當(dāng)相互干擾時,可適當(dāng)調(diào)整定位鋼筋的位置。2橫向和豎向預(yù)應(yīng)力管道的埋設(shè)橫向預(yù)應(yīng)力鋼束為高強(qiáng)度低松馳270級2j15.24mm鋼絞線,埋設(shè)內(nèi)徑50×22mm的扁

41、波紋管成孔,橫向預(yù)應(yīng)力管道通過設(shè)置架立筋和“#”字形鋼筋網(wǎng)片固定。豎向預(yù)應(yīng)力32精軋螺紋鋼筋,采用內(nèi)徑50mm波紋管道。3在埋設(shè)管道的過程中的注意事項:在制作及管道運輸過程中,應(yīng)注意輕放,避免變形和開裂,管道存放順直,無嚴(yán)重的銹蝕現(xiàn)象。施工過程中施工人員、機(jī)械、振動棒等均不應(yīng)硬撞管道,防止裂縫。管道接長采用大一號短管過渡對接,接頭長度不小于5d,并用膠帶纏緊,防止毛邊和漏漿,造成穿鋼絞線困難。管道內(nèi)預(yù)穿入比管道略小的PVC管,防止管道不慎漏漿,砼澆注完后取出。6.6.3.2壓漿孔、排氣孔的設(shè)置縱向預(yù)應(yīng)力壓漿從壓漿孔進(jìn)漿,預(yù)應(yīng)力管道的最高點應(yīng)留置排氣孔,排氣孔為硬塑管、排氣孔按設(shè)計位置及數(shù)量設(shè)置

42、。橫向預(yù)應(yīng)力管道從梁箱外側(cè)較低處錨墊板壓漿孔進(jìn)漿,另一端設(shè)置排氣孔,豎向預(yù)應(yīng)力管道靠近底部相鄰兩根管道設(shè)置連通管,靠近頂部錨板處設(shè)置壓漿孔及排氣孔。6.6.3.3預(yù)應(yīng)力鋼筋下料、安放預(yù)應(yīng)力鋼筋通過塔吊調(diào)至0#塊頂面,通過運輸小車用卷揚機(jī)拉至待張拉節(jié)段前一節(jié)段,預(yù)應(yīng)力筋布置在箱梁中心線附近,懸臂梁段放置位置對稱于橋墩中心線,堆載數(shù)量不宜過大,以滿足一個節(jié)段預(yù)應(yīng)力筋需要量為宜(不超過10t。預(yù)應(yīng)力在下料時必須制作固定架對鋼絞線進(jìn)行固定。縱向預(yù)應(yīng)力筋的下料長度為設(shè)計理論值加兩端的工作長度,每端約7080cm,采用整束穿束。橫向預(yù)應(yīng)力筋下料長度為設(shè)計理論長度加張拉端工作長度,下好料后將其一端P錨擠壓成

43、型,在鋼筋綁扎的同時安裝扁平波紋管就位,然后再穿鋼絞線。精軋螺紋鋼的下料長度為設(shè)計理論長度加錨固長度(錨固螺帽以上5.5cm左右,在下料時每根均應(yīng)檢查并套上螺帽,在綁扎腹板鋼筋同時安裝定位。在安放豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的同時,應(yīng)考慮到掛籃施工的需要。預(yù)應(yīng)力筋均采用砂輪切割機(jī)下料,絕不允許通電或接觸電火花。對較長束,應(yīng)考慮到后期的穿束問題,事先在波紋管內(nèi)預(yù)穿8鋼筋,逐段連接,以備后期利用卷揚機(jī)配合穿束。6.6.3.4張拉設(shè)備選用縱向預(yù)應(yīng)力張拉選用YCW-550 千斤頂12臺橫向預(yù)應(yīng)力張拉選用YCW-26千斤頂12臺豎向預(yù)應(yīng)力張拉選用YG-70 千斤頂12臺所有千斤頂使用前應(yīng)配套校準(zhǔn),得出摩阻系數(shù)及千斤頂

44、和油表的關(guān)系曲線,千斤頂及配套油表應(yīng)配專人保管,并及時作好使用及維修校準(zhǔn)記錄。6.6.3.5鋼絞線的張拉預(yù)應(yīng)力鋼絞線的張拉采用智能張拉設(shè)備,壓漿采用真空輔助壓降工藝。1張拉時先調(diào)整到初應(yīng)力狀態(tài),取張拉控制應(yīng)力的10%,然后分階段進(jìn)行張拉,并記錄的實際伸長量值,當(dāng)達(dá)到設(shè)計張拉噸位后,將實際伸長值與理論伸長值作比較,符合要求后進(jìn)行錨固。2砼強(qiáng)度達(dá)到90%進(jìn)行預(yù)應(yīng)力施工,不考慮超張拉,按100%進(jìn)行張拉,三向預(yù)應(yīng)力張拉順序為:豎向預(yù)應(yīng)力縱向預(yù)應(yīng)力橫向預(yù)應(yīng)力(1豎向預(yù)應(yīng)力 豎向預(yù)應(yīng)力施工工藝豎向精軋螺紋鋼的主要施工工藝為:下料制作定位混凝土澆筑張拉壓漿、封錨。a下料制作:豎向預(yù)應(yīng)力布設(shè)在箱梁橫隔板和腹

45、板內(nèi),精軋螺紋鋼長度隨著箱梁腹板高度的變化從0#塊向兩端逐漸變短,其下料長度嚴(yán)格按設(shè)計要求在廠家定制,進(jìn)場后逐根進(jìn)行檢查,下料時采用砂輪切割,并隨時注意不得碰火。b定位:精軋螺紋鋼及其配套元件包括精軋螺紋鋼、下螺母、下錨板、波紋管、上錨板、上螺母、螺旋筋和壓漿管。上下錨板均焊接短鋼管插入波紋管內(nèi),接頭處用膠帶包扎牢靠,以防漏漿。壓漿管采用優(yōu)質(zhì)硬塑料管,分別在上下兩端插入波紋管內(nèi),接頭處用膠帶包扎牢靠,以防漏漿,為方便壓漿將下端壓漿管連同上端出漿管一起伸出箱梁頂面以外50cm,并做好記號。精軋螺紋鋼及其配套元件在加工場內(nèi)安裝為一體,腹板鋼筋綁扎好后整體吊裝就位和固定,設(shè)架立筋固定牢固,以保證精軋

46、螺紋鋼位置準(zhǔn)確和波紋管不變形。在頂板鋼筋綁扎完畢后,旋下上螺母,安裝槽口模板,再擰緊螺母。在混凝土澆筑完畢后,拆除槽口模板,及時旋緊螺母。為防止雜物進(jìn)入波紋管內(nèi),在螺母與錨墊板之間墊海綿進(jìn)行密封處理。c 混凝土澆筑:箱梁采用C50泵送混凝土澆筑,澆筑過程中振搗時振動棒不得碰撞波紋管,并設(shè)專人進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)異常及時修整。d 張拉:豎向預(yù)應(yīng)力粗鋼筋采用上端張拉、下端錨固的方式,根據(jù)精軋螺紋鋼的力學(xué)性能試驗報告,計算其引伸量并與設(shè)計值進(jìn)行校對。張拉時以張拉噸位為主要控制,從中間向兩端對稱進(jìn)行,尾端的一組留至與下一節(jié)段同時張拉。張拉時分級進(jìn)行,分級步驟為:0初始應(yīng)力10%con 100%con 2持續(xù)

47、分鐘錨固。首先清理錨墊板,在錨墊板上作測量伸長量的標(biāo)記點,并量取從鋼筋頭與墊板上標(biāo)記點之間的豎向距離作為計算伸長量的初始值,張拉至每個階段分別量取從鋼筋頭至錨墊板上標(biāo)記點的豎向距離并做好記錄,最后計算出實際伸長量L ,并將該值與理論計算值進(jìn)行比較。豎向預(yù)應(yīng)力筋張拉采用張拉力和伸長量雙控,若差值在-6%+6%內(nèi),則在二次張拉后24小時內(nèi)完成壓漿;若誤差超過-6%+6%,則分析原因并處理后再繼續(xù)張拉至滿足要求。張拉完畢后,采用扳手旋緊螺母,然后卸載錨固。本工程均采用二次張拉工藝,第一次張拉一周后進(jìn)行。e 壓漿、封錨:采用螺旋式壓漿泵進(jìn)行壓漿,壓漿的主要設(shè)備有拌漿機(jī)1臺,儲漿罐1個,壓漿機(jī)1臺,壓漿

48、管及控制閥等。根據(jù)設(shè)計水泥漿C40的強(qiáng)度要求,采用華新P.O42.5級袋裝水泥、南通金陵農(nóng)化有限公司產(chǎn)金陵5號膨脹劑,摻量10%,配合比設(shè)計時按16-18S 的稠度進(jìn)行控制,水灰比0.40-0.45、泌水率1%、膨脹率<10%。壓漿時由底端壓漿孔進(jìn)漿,由頂端出漿孔出漿,最大壓力控制在0.3 MPa 0.4MPa ,持續(xù)到孔道另一端的排氣孔排出與壓入相同稠度的水泥漿為止。為保證管道中充滿灰漿,關(guān)閉出漿口后,持壓2min 。壓漿完成待水泥漿達(dá)一定強(qiáng)度后用手提式砂輪切割機(jī)切除高出螺母 3.5cm 以上部分粗鋼筋,然后清理槽口澆筑C50混凝土進(jìn)行封錨。(2縱向預(yù)應(yīng)力 縱向預(yù)應(yīng)力施工工藝1預(yù)應(yīng)力張

49、拉設(shè)備預(yù)應(yīng)力張拉設(shè)備包括壓力表、張拉千斤頂、高壓油管、油泵、拌漿機(jī)、壓漿機(jī)、真空吸漿泵及工具錨夾具等。壓力表及千斤頂?shù)臉?biāo)定選擇有資質(zhì)的檢驗機(jī)構(gòu)進(jìn)行標(biāo)定。壓力表、張拉千斤頂?shù)扔嬃吭O(shè)備,按規(guī)定定期檢查并建立卡片備查。壓力表選用防震型,表面最大讀數(shù)為最大張拉力的1.5倍,精度1.0級或0.4級,張拉千斤頂摩擦阻力不大于張拉噸位的5%。并建立油壓力與千斤頂張拉P-N標(biāo)定曲線。下列情況下進(jìn)行千斤頂標(biāo)定:出廠后初次使用前;張拉完一個懸臂梁段且不超過100束預(yù)應(yīng)力筋;檢驗后經(jīng)過6個月;千斤頂經(jīng)過拆開檢修后;震動、損傷呈油壓銳減及其他異常情況,或根據(jù)現(xiàn)場實際情況進(jìn)行確定。2預(yù)應(yīng)力筋制作鋼絞線下料長度按梁段長度

50、加千斤頂?shù)墓ぷ鏖L度加鋼絞線穿束時的連接長度加富余長度10cm計算。鋼絞線采用砂輪切割機(jī)切割,不允許出現(xiàn)散頭現(xiàn)象。鋼絞線下料夠一束的數(shù)量后經(jīng)梳筋板梳理后用細(xì)鐵絲進(jìn)行編束綁扎,每間隔2 3m綁一道,以便運輸和穿束。鋼絞線下料的數(shù)量以滿足梁段施工為準(zhǔn),不宜超前下料太多,以防生銹。3穿束本橋采用人工穿短束及人工配合卷揚機(jī)穿長束的方法穿束。穿束全部采用整束穿束,穿束前將前端安放引導(dǎo)頭,將鋼束表面污物清洗干凈。引導(dǎo)頭焊接時鋼絞線不許擾動。4張拉錨固所有預(yù)應(yīng)力施加都應(yīng)在混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度等級值的90%且混凝土齡期不少于3天后進(jìn)行。預(yù)應(yīng)力鋼絞線采用一次張拉的工藝,張拉前于兩端分別用單頂由上至下進(jìn)行預(yù)緊,然

51、后安裝群錨千斤頂,其步驟為:安裝工作錨安裝限位板安裝千斤頂安裝工具錨初張拉(10%k量測初伸長值20%k100%k(持荷2mink量測終伸長值錨固張拉缸回油、工具錨松脫關(guān)閉油泵、張拉缸、頂壓缸復(fù)位依次卸下工具錨、千斤頂。5張拉伸長值張拉采用應(yīng)力、伸長值雙控制,當(dāng)實際伸長值與理論伸長值不相符,并超過±6%時,應(yīng)停止張拉,查明原因,采取措施予以克服。在整體張拉前,先將鋼絞線都調(diào)整到初應(yīng)力P0=0.1P,量測伸長量L1;再張拉到噸位P1=0.2P, ,量測伸長量L2,最后張拉到總噸位P, 量測伸長量L3,即:L=L3-L2 +2(L2-L1L1張拉至P0時的實測伸長值;L2張拉至P1時的實

52、測伸長值;L3張拉至P時的實測伸長值。張拉所用的千斤頂及油泵要按要求定期送到有關(guān)單位進(jìn)行全面校定。以保證張拉數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確及張拉質(zhì)量。張拉完成后采用砂輪機(jī)切斷鋼絞線。錨環(huán)外露鋼絞線長度不得小于3-5cm。然后按規(guī)定進(jìn)行封錨。封錨可采用專用錨固劑或素水泥混凝土。6滑、斷絲的處理在張拉過程中,如發(fā)現(xiàn)滑絲,斷絲,應(yīng)立即停止操作,查明原因,作好記錄。若滑絲、斷絲的數(shù)量超過有關(guān)規(guī)定時,經(jīng)有關(guān)人員檢查同意后重新?lián)Q束。(3橫向預(yù)應(yīng)力橫向預(yù)應(yīng)力沿“T”構(gòu)延伸方向及上下游對稱,一端單根張拉方式,張拉采用YCW-24千斤頂從一端逐根張拉的方式,張拉控制應(yīng)力195KN。6.6.3.6孔道灌漿管道壓漿除嚴(yán)格按照公路橋涵施

53、工技術(shù)規(guī)范執(zhí)行外,還應(yīng)注意以下幾點:1進(jìn)行預(yù)應(yīng)力混凝土孔道壓漿施工前,應(yīng)對灌漿材料的性能進(jìn)行專門試驗。實驗測試的內(nèi)容包括初始流動度、流動度的延時變化與溫度敏感性、壓力引起的最大泌水量、膨脹性能、阻銹性能以及強(qiáng)度發(fā)展速率等。采用真空輔助灌漿工藝還需測試95KP壓力下的泌水試驗。有凍融要求的還需測試凈漿含氣量及其硬化后的抗凍融性能。2終張拉后的24h以內(nèi)完成,否則應(yīng)采取專門的并經(jīng)過實際驗證的可靠措施,確保孔道中的預(yù)應(yīng)力筋體系在完成灌注工序前不出現(xiàn)銹跡。3采用錐形漏斗進(jìn)行流動度試驗,稠度控制在1618s。24h內(nèi)最大自由膨脹率不小于10×10-4,28d限制膨脹率-1-5%。在凍融環(huán)境條件

54、下凈漿含氣量不小于7%。a 真空壓漿的基本原理真空壓漿是在傳統(tǒng)壓漿工藝的基礎(chǔ)上,將孔道系統(tǒng)密封,一端用真空泵抽吸預(yù)應(yīng)力孔道中的空氣,使孔道達(dá)到負(fù)壓0.1MPa左右的真空度,然后在孔道的另一端用壓漿機(jī)以不小于0.7MPa的正壓力壓入優(yōu)質(zhì)水泥漿;當(dāng)水泥漿從真空端流出且稠度與壓漿端的基本相同時,再進(jìn)行特定的排漿、保壓,以保證孔道內(nèi)水泥漿體飽滿,提高預(yù)應(yīng)力孔道壓漿的飽滿度和密實度(如圖1所示。 b 壓漿將拌漿斗用水濕潤,倒凈剩水。先加入定量的水再倒入混合料,然后開動拌漿機(jī)攪拌,待混合料攪拌均勻后(35 min,通過濾網(wǎng),將水泥漿緩緩倒進(jìn)儲漿罐。儲漿罐的儲漿能力必須大于一條管道所需水泥漿的體積,保證壓漿

55、連續(xù)進(jìn)行。儲漿罐還應(yīng)具備攪拌功能,在未灌水泥漿前不停地攪拌。關(guān)閉進(jìn)漿閥、排漿閥,打開排氣閥、抽真空閥,擰開進(jìn)循環(huán)水口,開動抽真空泵,待壓力表的讀數(shù)穩(wěn)定后,打開進(jìn)漿閥,啟動壓漿機(jī)壓漿。待抽真空端的透明膠管內(nèi)有水泥漿流出時,關(guān)閉抽真空閥及抽真空機(jī),打開排漿閥,繼續(xù)壓漿至漿體連續(xù)噴出且稠度與壓漿端相當(dāng)時,關(guān)閉排漿閥并繼續(xù)壓漿加壓至0.7MPa左右,持壓2 min,關(guān)閉進(jìn)漿閥。持壓過程中,從低至高逐一打開埋設(shè)于波紋管各個峰頂?shù)呐艢夤?排出殘余的空氣及泌水,保證管道內(nèi)漿體飽滿。在長孔道和彎曲孔道中壓漿時應(yīng)及時打通排氣孔,做為排氣、排水和中繼壓漿之用。在壓漿比較順利的情況下,適當(dāng)加大水泥漿濃度;長孔道壓漿

56、可適當(dāng)增加壓力。4 注意事項每個壓漿孔道兩端的錨塞進(jìn)、出漿口均安裝一節(jié)帶閥門短管,以備壓注完畢時封閉,保持孔道中的水泥漿在有壓狀態(tài)下凝結(jié)。每一孔道宜于兩端先后各壓漿一次,兩次間隔時間以達(dá)到先壓注的水泥漿充分泌水又未初凝為度,一般為3045min。壓漿的壓力以保證壓入孔內(nèi)的水泥漿密實為準(zhǔn),開始壓力要小,逐漸增加,達(dá)到最大壓力后,穩(wěn)壓,待孔道另一端飽滿和出漿,并達(dá)到排氣孔排出與規(guī)定稠度相同的水泥漿為止,壓漿結(jié)束后將錨具及梁端混凝土上的浮漿沖洗干凈完成壓漿。壓漿后從檢查孔抽查壓漿密實情況,如有不實,及時處理糾正。壓漿完畢后,要認(rèn)真填寫施工記錄。封錨:孔道壓漿后立即將梁端水泥漿沖洗干凈,同時清除支撐墊

57、板、錨具及端面砼上的污垢,并將端面砼鑿毛、濕潤砼表面,以備澆筑封端混凝土。6.6.3.7施工中應(yīng)注意的幾個問題各種預(yù)應(yīng)力材料均應(yīng)妥善保管,不應(yīng)出現(xiàn)損傷,油污及銹蝕現(xiàn)象。合理安排施工程序,當(dāng)砼強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的90%以后即可進(jìn)行張拉,張拉之后及時進(jìn)行壓漿封錨工作。定期對張拉設(shè)備進(jìn)行檢查校核,確保預(yù)應(yīng)力張拉質(zhì)量。絕不允許直接電焊切割預(yù)應(yīng)力束或作電焊零線。張拉設(shè)備專人保管專人操作,確保工程質(zhì)量和安全。6.7邊跨現(xiàn)澆段施工6.7.1簡述現(xiàn)澆段長度594cm,理論重量303.6t。本橋現(xiàn)澆段有其特殊性,在于邊跨現(xiàn)澆段和邊跨合攏段合二為一,減少了邊跨合攏段,邊跨現(xiàn)澆段砼澆筑過程即為邊跨合攏過程。邊跨現(xiàn)澆段結(jié)構(gòu)形式見圖6.7-1,現(xiàn)澆段施工采用過渡墩墩身安裝預(yù)埋件,焊接牛腿,用型鋼支架支撐,布置形式見圖6.