校核結(jié)果汽提塔應(yīng)力

1、過程強度設(shè)計計算書SW6-20111全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站塔校 核計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計算條件塔型板式容器分段數(shù)（不裙座）1試驗類型封頭上封頭下封頭材料名稱Q345RQ345R名義厚度(mm)1212腐蝕裕量(mm)33焊接接頭系數(shù)11封頭形狀橢圓形橢圓形圓筒設(shè)計(Mpa)設(shè)計溫度()長度(mm)名義厚度(mm)內(nèi)徑/外徑(mm)材料名稱(即鋼號)10.282110Q345R2345678910圓筒腐蝕裕量(mm)縱向焊接接頭系數(shù)環(huán)向焊接接頭系數(shù)外壓計算長度(mm)試驗(立)(Mpa)試驗(臥)(Mpa)131100.350.5316322345678910過程強度設(shè)計計

2、算書SW6-20112全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度kg/m30塔釜液面離焊接接頭的高度mm0塔板分段數(shù)12345塔板型式浮閥塔板層數(shù)19每層塔板上積液厚度mm0最高一層塔板高度mm15000最低一層塔板高度mm4000填料分段數(shù)12345填料頂部高度mm填料底部高度mm填料密度kg/m3集中載荷數(shù)12345集中載荷kg359集中載荷高度mm17500集中載荷中心至容器中心線距離mm6000塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)1.2基本風(fēng)壓N/m2350基礎(chǔ)高度mm300塔器保溫層厚度mm0保溫層密度kg/m30裙座防火層厚度mm50防火層密度kg/m30管線保溫層

3、厚度mm0最大管線外徑mm0籠式扶梯與最大管線的相對位置90場地土類型I場地土粗糙度類別A設(shè)防烈度低于7度設(shè)計分組第一組影響系數(shù)最大值 amax3.28545e-66阻尼比0.01塔器上平臺總個數(shù)0平臺寬度mm0塔器上最高平臺高度mm0塔器上最低平臺高度mm0過程強度設(shè)計計算書SW6-20113全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站裙 座裙座結(jié)構(gòu)形式圓筒形裙座底部截面內(nèi)徑mm1800裙座與殼體連接形式對接裙座高度mm15000裙座材料名稱Q235-B裙座設(shè)計溫度110裙座腐蝕裕量mm3裙座名義厚度mm25裙座材料應(yīng)力MPa106.8裙座與筒體連接段的材料Q235-B裙座與筒體連接段在設(shè)計溫度下

4、應(yīng)力MPa106.8裙座與筒體連接段長度mm50裙座上同一高度處較大孔個數(shù)2裙座較大孔中心高度mm900裙座上較大孔引出管內(nèi)徑（或?qū)挾龋﹎m450裙座上較大孔引出管厚度mm12裙座上較大孔引出管長度mm250地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱Q235地腳螺栓材料應(yīng)力MPa147地腳螺栓個數(shù)44地腳螺栓公稱直徑mm30全部筋板塊數(shù)54相鄰筋板最大外側(cè)間距mm142.488筋板內(nèi)側(cè)間距mm80筋板厚度mm14筋板寬度mm120蓋板類型分塊蓋板上地腳螺栓孔直徑mm45蓋板厚度mm20蓋板寬度mm150墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑mm33墊板厚度mm14墊板寬度mm70基礎(chǔ)環(huán)板外徑mm2005基礎(chǔ)環(huán)板

5、內(nèi)徑mm1645基礎(chǔ)環(huán)板名義厚度mm18過程強度設(shè)計計算書SW6-20114全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站計算結(jié)果容器殼體強度計算元件名稱設(shè)計名義厚度(mm)直立容器校核取用厚度(mm)內(nèi)壓(MPa)外壓(MPa)下封頭12121.956第1 段 圓筒12121.818第1 段 變徑段第2 段 圓筒第2 段 變徑段第3 段 圓筒第3 段 變徑段第4 段 圓筒第4 段 變徑段第5 段圓筒第5 段變徑段第6 段圓筒第6 段變徑段第7 段圓筒第7 段變徑段第8 段圓筒第8 段變徑段第9 段圓筒第9 段變徑段第10 段圓筒上封頭12121.956裙 座名義厚度(mm)取用厚度(mm)2525過

6、程強度設(shè)計計算書SW6-20115全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站風(fēng) 載 及載 荷00AA裙座與筒體連接段11(筒體)11(下封頭)2233操作質(zhì)量m0 = m01 + m02 + m03 + m04 + m05 + ma + me3818136929.81353913278.813278.8最小質(zhì)量 m0 = m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + me35130.533879.31323413126.313126.3試驗時質(zhì)量85800.584549.361158.513278.813278.8風(fēng)彎矩 M I -I = P l / 2 + P ( l + l/

7、 2 ) + P( l + l+ l/ 2 ) + .wiii+1ii+1i+2ii+1i+28.159e+087.762e+082.738e+082.724e+082.724e+08nMca (I) M I -I = ( 2p / T )2Y m ( h - h )f ( h )ca1T 1kkk1k =i1.505e+091.43e+095.094e+085.07e+085.07e+08nMca (II) M I -I = ( 2p / T )2 Y m ( h - h )f ( h )ca2T 2kkk 2k =i順風(fēng)向彎矩 M I -I (I)cw3.394e+083.228e+081

8、.134e+081.128e+081.128e+08順風(fēng)向彎矩 M I -I (II)cw00000組合風(fēng)彎矩 M= max( M I -I , ( M I -I )2 + ( M I -I )2 )ewwcacw1.543e+091.466e+095.218e+085.194e+085.194e+08n彎矩 M I -I = F ( h - h ) 注:振型時,此項按B.24計算E1kkk =i00000偏心彎矩 Me = me gle2.113e+072.113e+072.113e+072.113e+072.113e+07最大彎矩 M= max( M I -I + M ,M I -I +

9、0.25M I -I + M )maxweEwe需橫風(fēng)向計算時 M= max( M I -I + M ,M I -I + 0.25M I -I + M )maxeweEwe1.564e+091.487e+095.43e+085.405e+085.405e+08過程強度設(shè)計計算書SW6-20116全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站n垂直力 F = m h F 0-0 / m h ( i = 1,2,.,n )vii i vk kk =100000應(yīng)力計算s11 = Pc Di / 4dei14.5914.59s= ( mI -I g F I -I ) / pD d120vi ei3.053.

10、171.082.652.65s= 4M I -I / pD2d13maxi ei28.3326.309.8324.4224.42s= ( mI -I g F I -I ) / pD d220vi ei2.622.62s31 = PT Di / 4dei18.1018.10s= mI -I g / pD d32Ti ei6.867.274.892.652.65s= 4( 0.3M I -I + M ) / pD2d33wei ei4.824.491.874.654.65st106.80106.80106.80189.00189.00B140.19140.19140.19117.46117.46過

11、程強度設(shè)計計算書SW6-20117全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站組合應(yīng)核s A1 = s1 - s2 + s3 (內(nèi)壓), - s2 + s3 (外壓)36.3536.35值226.80226.80s A2 = s2 + s3 (內(nèi)壓), s1 + s2 + s3 (外壓)31.3829.4710.9227.0327.03值168.23168.23168.23140.95140.95s A3 = s1 - s2 + s320.1020.10值310.50310.50s A4 = s2 + s311.6711.766.767.297.29值140.19140.19140.19121.16

12、145.39s = ( pT + 9.81rH w )( Di + dei ) / 2dei55.2655.26值310.50310.50校核結(jié)果合格合格合格合格合格注1: sij中i 和j 的意義如下i=1 操作工況j=1 設(shè)計或試驗下引起的軸向應(yīng)力（ 拉）i=2 檢修工況j=2 重力及垂直力引起的軸向應(yīng)力（ 壓）i=3試驗工況j=3 彎矩引起的軸向應(yīng)力（ 拉或壓）st 設(shè)計溫度下材料應(yīng)力 B 設(shè)計溫度下軸向的應(yīng)力值注2:sA1: 軸向最大組合拉應(yīng)力sA2: 軸向最大組合壓應(yīng)力sA3:試驗時軸向最大組合拉應(yīng)力sA4:試驗時軸向最大組合壓應(yīng)力s: 試驗引起的周向應(yīng)力注3:如下質(zhì)量: kg力:N

13、彎矩: Nmm應(yīng)力: MPa過程強度設(shè)計計算書SW6-20118全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站計算結(jié)果地腳螺栓及地腳螺栓座基礎(chǔ)環(huán)板抗彎斷面模數(shù)p (D4 - D4 )Zb =obib 32Dobmm34.32754e+08p (D2 - D2 )基礎(chǔ)環(huán)板面積 Ab =obib 4mm21.03201e+06基礎(chǔ)環(huán)板計算力矩 max( M = C sb2 ,M = C sl 2 )xx bmaxyy bmaxNmm7001.93基礎(chǔ)環(huán)板需要厚度mm15.72基礎(chǔ)環(huán)板厚度厚度校核結(jié)果合格混凝土地基上最大壓應(yīng)力s= M 0-0 / Z + (m g F 0-0) / A maxb0vb中大值

14、b max0.3M 0-0 + M ) / Z + mg / AwebmaxbMPa3.98地腳螺栓受風(fēng)載時最大拉應(yīng)力 s = M 0-0 + M - m g wemin BZAbbMPa1.60地腳 螺栓受載荷時最大拉應(yīng)力0-00-00-0s = ME + 0.25M w + Me - m0 g - FvBZAbbMPa0.16地腳螺栓需要的螺紋小徑 d = 4s B Ab + C1pns 2btmm21.0301地腳螺栓實際的螺紋小徑mm26.211地腳螺栓 校核結(jié)果合格筋板壓應(yīng)力 s=FGn d l 1 G 2MPa28.19筋板應(yīng)力MPa94.54筋板校核結(jié)果合格3F l 蓋板最大應(yīng)力

15、 s =1 3z4(l - d )d 2 + (l - d )d 2 23c42zMPa80.60蓋板應(yīng)力MPa170蓋板校核結(jié)果合格裙座與殼體的焊接接頭校核焊接接頭截面上的塔器操作質(zhì)量kg13278.8焊接接頭截面上的最大彎矩Nmm5.4053e+08過程強度設(shè)計計算書SW6-20119全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站對接接頭校核對接接頭橫截面 pDitdesmm2122711對接接頭抗彎斷面模數(shù) pD2d / 4it esmm35.52197e+07對接焊接接頭在操作工況下最大拉應(yīng)力4M J - Jm J - J g - F J - J max - 0vpD 2dpD dit esi

16、t esMPa8.71對接焊接接頭拉應(yīng)力值MPa76.896對接接頭拉應(yīng)核結(jié)果合格搭接接頭校核搭接接頭橫截面 Aw = 0.7pDot desmm2搭接接頭抗剪斷面模數(shù) Z = 0.55D2 dwot esmm3搭接焊接接頭在操作工況下最大剪應(yīng)力M J - Jm J - J g + F J - J max + 0vZwAwMPa搭接焊接接頭在操作工況下的剪應(yīng)力值MPa搭接焊接接頭在試驗工況下最大剪應(yīng)力0.3M J -J + Mm J -J g we + max ZwAwMPa搭接焊接接頭在試驗工況下的剪應(yīng)力值MPa搭接接頭拉應(yīng)核結(jié)果主要設(shè)計及總體參數(shù)計算結(jié)果裙座設(shè)計名義厚度mm25容器總?cè)莘em

17、m34.76195e+10直立容器總高mm33527殼體和裙座質(zhì)量kg27240.7附件質(zhì)量kg5448.14內(nèi)件質(zhì)量kg3813.14保溫層質(zhì)量kg0平臺及扶梯質(zhì)量kg1320操作時物料質(zhì)量kg0試驗時液體質(zhì)量kg47619.5吊裝時空塔質(zhì)量kg33451.5直立容器的操作質(zhì)量m0 = m01 + m02 + m03 + m04 + m05 + ma + mekg38181直立容器的最小質(zhì)量mmin = m01 + 0.2m02 + m03 + m04 + ma + mekg35130.5直立容器的最大質(zhì)量mmax = m01 + m02 + m03 + m04 + ma +mw +mekg

18、85800.5過程強度設(shè)計計算書SW6-201110全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站空塔重心至基礎(chǔ) 環(huán)板底截面距離mm13541.4直立容器自振周期s0.59第二振型自振周期s0.15第三振型自振周期s0.04臨界風(fēng)速(第一振型)15.53臨界風(fēng)速(第二振型)系數(shù)4046740.73設(shè)計風(fēng)速32.15風(fēng)載對直立容器總的橫推力 PiN44412.7載荷對直立容器總的橫推力 F1KN0操作工況下容器頂部最大撓度mm15.7103容器外壓MPa注：內(nèi)件質(zhì)量指塔板質(zhì)量； 填料質(zhì)量計入物料質(zhì)量；偏心質(zhì)量計入直立容器的操作質(zhì)量、最小質(zhì)量、最大質(zhì)量中。過程強度設(shè)計計算書SW6-201111全 國 化

19、工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站上封頭校核計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計算所依據(jù)的標(biāo)準GB 150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算Pc0.28MPa設(shè)計溫度 t110.00 C內(nèi)徑 Di1800.00mm曲面深度 hi475.00mm材料Q345R(板材)設(shè)計溫度應(yīng)力 st189.00MPa試驗溫度應(yīng)力 s189.00MPa鋼板負偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C23.00mm焊接接頭系數(shù) f1.00試驗時應(yīng)核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25Pc s = 0.5316 (或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力stsT 0.90 ss = 310.50MPa試驗下封頭的應(yīng)力sT = pT

20、 .(KDi + 0.5de ) = 51.372de.fMPa校核條件sT sT校核結(jié)果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)K = 1 D 2 = 0.93172 + i 6 2h i 計算厚度 KPc Didh = 2s t f -0.5 Pc= 1.25mm有效厚度deh =dnh - C1- C2= 8.70mm最小厚度dmin = 3.00mm名義厚度dnh = 12.00mm結(jié)論滿足最小厚度要求重量355.34Kg壓 力 計 算最大工作2s t fd ePw= KDi +0.5d e = 1.95592MPa結(jié)論合格過程強度設(shè)計計算書SW6-201112全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站

21、下封頭校核計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所計算所依據(jù)的標(biāo)準GB 150.3-2011計算條件橢圓封頭簡圖計算Pc0.28MPa設(shè)計溫度 t110.00 C內(nèi)徑 Di1800.00mm曲面深度 hi475.00mm材料Q345R(板材)設(shè)計溫度應(yīng)力 st189.00MPa試驗溫度應(yīng)力 s189.00MPa鋼板負偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C23.00mm焊接接頭系數(shù) f1.00試驗時應(yīng)核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25Pc s = 0.5316 (或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力stsT 0.90 ss = 310.50MPa試驗下封頭的應(yīng)力sT = pT .(KDi + 0.5d

22、e ) = 51.372de.fMPa校核條件sT sT校核結(jié)果合格厚度及重量計算形狀系數(shù)K = 1 D 2 = 0.93172 + i 6 2h i 計算厚度 KPc Didh = 2s t f -0.5 Pc= 1.25mm有效厚度deh =dnh - C1- C2= 8.70mm最小厚度dmin = 3.00mm名義厚度dnh = 12.00mm結(jié)論滿足最小厚度要求重量355.34Kg壓 力 計 算最大工作2s t fd ePw= KDi +0.5d e = 1.95592MPa結(jié)論合格過程強度設(shè)計計算書SW6-201113全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站內(nèi)壓圓筒校核計算集團航空動

23、力系統(tǒng)研究所計算所依據(jù)的標(biāo)準GB 150.3-2011計算條件筒體簡圖計算Pc0.28MPa設(shè)計溫度 t110.00 C內(nèi)徑 Di1800.00mm材料Q345R( 板材 )試驗溫度應(yīng)力 s189.00MPa設(shè)計溫度應(yīng)力 st189.00MPa試驗溫度下屈服點 ss345.00MPa鋼板負偏差 C10.30mm腐蝕裕量 C23.00mm焊接接頭系數(shù) f1.00厚度及重量計算計算厚度 Pc Did = 2s t f - Pc = 1.34mm有效厚度de =dn - C1- C2= 8.70mm名義厚度dn = 12.00mm重量9652.02Kg試驗時應(yīng)核試驗類型試驗試驗值PT = 1.25P

24、 s = 0.5316(或由用戶輸入)s tMPa試驗通過的應(yīng)力水平 sTsT 0.90 ss = 310.50MPa試驗下圓筒的應(yīng)力sT = pT .( Di + d e ) = 55.262d e .fMPa校核條件sT sT校核結(jié)果合格及應(yīng)力計算最大工作2d e s t fPw= ( Di +d e ) = 1.81821MPa設(shè)計溫度下計算應(yīng)力 Pc ( Di +d e )st =2d= 29.31eMPastf189.00MPa校核條件stf st結(jié)論合格過程強度設(shè)計計算書SW6-201114全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站開孔補強計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所接 管:2, 1

25、336計算: GB150.3-2011等面積補強法，單孔設(shè)計條件簡圖計算pc0.632MPa設(shè)計溫度110殼體型式圓形筒體殼體材料 名稱及類型Q345R板材殼體開焊接接頭系數(shù)1殼體內(nèi)直徑 Di1800mm殼體開名義厚度n12mm殼體厚度負偏差 C10.3mm殼體腐蝕裕量 C23mm殼體材料應(yīng)力t189MPa接管軸線與筒體表面法線的夾角()0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾角()接管實際外伸長度200mm接管連接型式式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型16Mn管材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量3mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至封頭軸線的距離mm補強圈外徑mm補強圈厚度mm接管厚度

26、負偏差 C1t0.6mm補強圈厚度負偏差 C1rmm接管材料應(yīng)力t180.8MPa補強圈應(yīng)力tMPa開孔補強計算非圓形開直徑128.2mm開徑與短徑之比1殼體計算厚度3.0146mm接管計算厚度t0.2119mm補強圈強度削弱系數(shù) frr0接管材料強度削弱系數(shù) fr0.9566開孔補強計算直徑 d128.2mm補強區(qū)有效寬度 B256.4mm接管有效外伸長度 h127.734mm接管有效內(nèi)伸長度 h20mm開孔削弱所需的補強面積A387mm2殼體多余金屬面積 A1728mm2接管多余金屬面積 A2116mm2補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積 A318mm22A1+A2+A3= 862mm ，大于A，不需另加

27、補強。補強圈面積 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2結(jié)論: 合格過程強度設(shè)計計算書SW6-201115全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站開孔補強計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所接 管:2, 456計算: GB150.3-2011等面積補強法，單孔設(shè)計條件簡圖計算pc0.282MPa設(shè)計溫度110殼體型式圓形筒體殼體材料 名稱及類型Q345R板材殼體開焊接接頭系數(shù)1殼體內(nèi)直徑 Di1800mm殼體開名義厚度n12mm殼體厚度負偏差 C1mm殼體腐蝕裕量 C23mm殼體材料應(yīng)力tMPa接管軸線與筒體表面法線的夾角()0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾角()接管實際外伸長度200mm接管連接

28、型式接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型16Mn管材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量3mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至封頭軸線的距離mm補強圈外徑mm補強圈厚度mm接管厚度負偏差 C1tmm補強圈厚度負偏差 C1rmm接管材料應(yīng)力tMPa補強圈應(yīng)力tMPa開孔補強計算非圓形開直徑40.2mm開徑與短徑之比1殼體計算厚度mm接管計算厚度tmm補強圈強度削弱系數(shù) frr接管材料強度削弱系數(shù) fr開孔補強計算直徑 d40.2mm補強區(qū)有效寬度 Bmm接管有效外伸長度 h1mm接管有效內(nèi)伸長度 h2mm開孔削弱所需的補強面積Amm2殼體多余金屬面積 A1mm2接管多余金屬面積 A2mm2補強區(qū)

29、內(nèi)的焊縫面積 A3mm22A1+A2+A3=mm補強圈面積 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2結(jié)論: 根據(jù)GB150第6.1.3節(jié)的規(guī)定,本開孔可不另行補強。過程強度設(shè)計計算書SW6-201116全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站開孔補強計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所接 管:1, 1336計算: GB150.3-2011等面積補強法，單孔設(shè)計條件簡圖計算pc0.282MPa設(shè)計溫度110殼體型式橢圓形封頭殼體材料 名稱及類型Q345R板材殼體開焊接接頭系數(shù)1殼體內(nèi)直徑 Di1800mm殼體開名義厚度n12mm殼體厚度負偏差 C10.3mm殼體腐蝕裕量 C23mm殼體材料應(yīng)力t189M

30、Pa橢圓形封頭長短軸之比1.8947凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾角()-0接管實際外伸長度250mm接管連接型式式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型16Mn管材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量3mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至封頭軸線的距離mm補強圈外徑mm補強圈厚度mm接管厚度負偏差 C1t0.6mm補強圈厚度負偏差 C1rmm接管材料應(yīng)力t180.8MPa補強圈應(yīng)力tMPa開孔補強計算非圓形開直徑128.2mm開徑與短徑之比1殼體計算厚度1.1428mm接管計算厚度t0.0944mm補強圈強度削弱系數(shù) frr0接管材料強度削弱系數(shù) fr0.9566開孔補強計算直徑 d12

31、8.2mm補強區(qū)有效寬度 B256.4mm接管有效外伸長度 h127.734mm接管有效內(nèi)伸長度 h20mm開孔削弱所需的補強面積A147mm2殼體多余金屬面積 A1967mm2接管多余金屬面積 A2122mm2補強區(qū)內(nèi)的焊縫面積 A318mm22A1+A2+A3= 1108mm ，大于A，不需另加補強。補強圈面積 A4mm2A-(A1+A2+A3)mm2結(jié)論: 合格過程強度設(shè)計計算書SW6-201117全 國 化 工設(shè) 計 技術(shù) 中 心 站開孔補強計算計算集團航空動力系統(tǒng)研究所接 管:2, 3258計算: GB150.3-2011等面積補強法，單孔設(shè)計條件簡圖計算pc0.282MPa設(shè)計溫度110殼體型式圓形筒體殼體材料 名稱及類型Q345R板材殼體開焊接接頭系數(shù)1殼體內(nèi)直徑 Di1800mm殼體開名義厚度n12mm殼體厚度負偏差 C10.3mm殼體腐蝕裕量 C23mm殼體材料應(yīng)力t189MPa接管軸線與筒體表面法線的夾角()0凸形封頭上接管軸線與封頭軸線的夾角()接管實際外伸長度150mm接管連接型式式接管接管實際內(nèi)伸長度0mm接管材料 名稱及類型16Mn管材接管焊接接頭系數(shù)1接管腐蝕裕量3mm補強圈材料名稱凸形封頭開孔中心至封頭軸線的距離mm