汽輪機通流部分熱力設(shè)計汽輪機課程設(shè)計說明書畢業(yè)設(shè)計

1、汽輪機課程設(shè)計說明書設(shè)計題目：N25-3.5/435汽輪機通流部分熱力設(shè)計學生姓名:學 號:專 業(yè): 熱能與動力工程班 級:完成日期: 2011-11-08目錄第一部分：課程設(shè)計的任務(wù)與要求.1第二部分：汽輪機熱力計算2一、汽輪機進汽量D0的初步估算和近似熱力過程曲線的初步計算.2二、調(diào)節(jié)級詳細計算.3三、回熱系統(tǒng)平衡初步估算.12四、壓力級焓降分配和級數(shù)確定.16五、非調(diào)節(jié)級詳細計算.19六、回熱系統(tǒng)校核修正.24七、整機效率、整機功率的核算.24八、結(jié)果分析總結(jié).25附表一:壓力級詳細計算結(jié)果列表.26表二：回熱系統(tǒng)校核修正后結(jié)果列表.24附圖一：整機詳細熱力過程曲線附圖二：調(diào)節(jié)級詳細熱力

2、過程曲線附圖三：一般性壓力級熱力過程曲線附圖四：壓力級平均直徑變化規(guī)律及速度比和比焓降分配示意圖附圖五：各級速度三角形附圖六：通流部分子午面流道圖附圖七：回熱系統(tǒng)示意圖汽輪機課程設(shè)計說明書第一部分：課程設(shè)計的任務(wù)與要求：一設(shè)計題目：N25-3.5/435汽輪機通流部分熱力設(shè)計二已知參數(shù)：額定功率：pr25MW， 額定轉(zhuǎn)速：ne3000r/min， 設(shè)計功率：pe20MW， 新蒸汽壓力：p03.5MPa，新蒸汽溫度： t0435， 排汽壓力：pc0.005MPa，給水溫度：tfw160170， 冷卻水溫度：tw120，給水泵壓頭：pfp6.3MPa， 凝結(jié)水泵壓頭:pcp=1.2MPa，射汽抽汽

3、器用汽量： Dej500kg/h，射汽抽汽器中凝結(jié)水溫升： tej3，軸封漏汽量： D11000kg/h，第二高壓加熱器中回收的軸封漏汽量： D1700kg/h。三任務(wù)與要求（1）估算整機蒸汽流量及擬定熱力過程曲線；（2）回熱系統(tǒng)熱平衡初步計算及回熱系統(tǒng)示意圖繪制；（3）非調(diào)節(jié)級理想比焓降分配和級數(shù)確定；（4）計算調(diào)節(jié)級與非調(diào)節(jié)級通流部分幾何尺寸：各級平均直徑、葉片高度、通流面積、葉片數(shù)、葉寬、節(jié)距、靜葉片安裝角、動葉片安裝角、及出汽角等；（5）計算級效率、級內(nèi)功率、整機內(nèi)功率及相對內(nèi)效率；（6）整機校核（電功率、內(nèi)效率）；（7）按比例繪制通流部分子午剖面流道圖和各級速度三角形圖，以及調(diào)節(jié)級詳

4、細熱力過程曲線示意圖，整機熱力過程曲線圖；（8）編寫計算機程序方框圖；（9）編寫計算機運行程序；（10）調(diào)試并運行熱力設(shè)計計算機程序；（11）編寫課程設(shè)計說明書（說明書規(guī)格按學校要求，內(nèi)容為上述計算內(nèi)容）。第二部分：汽輪機熱力計算一、汽輪機進汽量D0的初步估算和近似熱力過程曲線的初步計算1根據(jù)已知的p0、t0和pc，確定蒸汽通過主汽門、配汽機構(gòu)及排汽管中的壓力損失。進汽機構(gòu)節(jié)流損失：排汽管中壓力損失：調(diào)節(jié)級前的壓力為：末級動葉后壓力為：2選取機組的相對內(nèi)效率、發(fā)電效率和機械效率由于汽輪發(fā)電機組的額定功率：pr25MW所以取汽輪機相對內(nèi)效率ri0.82，發(fā)電機效率g 0.970(全負荷)，機械效

5、率ax0.9883熱力過程曲線的初步擬定由p03.5MPa，t0435確定初始狀態(tài)點“0”：3304.07735 kJ/kg，= 6.9597 kJ/(kgK)由kJ/kg，從而確定“1”點：= 6.9778kJ/(kgK)，= 434.118過“1”點做定熵線與Pc=0.005MPa的定壓線交于“”點，查得：= 2122.1146kJ/kg，= 32.91整機理想焓降為：kJ/kg整機有效焓降為：kJ/kg從而確定“3”點的比焓為： =-=3304.07735969.2095=2334.86785kJ/kg又因為余速損失為：kJ/kg 所以“4”點的比焓為：再由可以確定“4”點，并查得：=7

6、.56144kJ/(kgK)然后用直線連接“1”、“4”兩點，求出中點“2”，=2807.653kJ/kg， =7.26962J/(kgK)并在“2”點沿等壓線向下移14kJ/kg得“2”點，=2793.653kJ/kg， =7.237437J/(kgK)過“1”、“2”、“3”點作光滑曲線即為汽輪機的近似熱力過程曲線。汽輪機近似熱力過程曲線圖見附圖-1.4整機進汽量估計（kg/h）取回熱抽汽進汽量增大系數(shù)，漏汽蒸汽余量，汽輪機相對內(nèi)效率，機械效率，發(fā)電機效率二、調(diào)節(jié)級詳細計算1根據(jù)調(diào)節(jié)級的選擇原則，選取調(diào)節(jié)級的型式及相關(guān)參數(shù)如下：a）調(diào)節(jié)級型式：雙列復(fù)速級b）理想焓降：c）平均直徑： d）反

7、動度： e）速度比： =0.24注：2噴嘴理想比焓降：kJ/kg3計算噴嘴出口汽流狀態(tài)并選擇噴嘴型線：取噴嘴的速度系數(shù)則噴嘴損失： kJ/kg kJ/kg在h-s圖上近似做出熱力過程線，取動葉進口參數(shù)為：1.63MPa， =0.1677m3/kg因為,故在噴嘴中汽流為超聲速流動，故選擇TC-2型線，出汽角為=15°。4噴嘴出口汽流速度： m/sm/s5計算噴嘴出口面積：查得噴嘴流量系數(shù)0.97kg/s6計算噴嘴最小截面積及斜切部分偏轉(zhuǎn)角因為,所以汽流在斜切部分發(fā)生膨脹，產(chǎn)生偏轉(zhuǎn): cm2解得：7計算噴嘴出口高度和部分進汽度e因為所以取，則求得：，滿足要求。8.計算第一列動葉進口汽流角

8、和相對速度kJ/kg 由上可查h-s圖得第一列動葉進口的滯止壓力=2.36108MP9. 計算第一列動葉出口汽流相對速度第一列動葉理想焓降：kJ/kg第一列動葉滯止理想焓降：kJ/kg第一列動葉出口汽流相對速度 m/s在圖4中查得：m/s10第一列動葉損失為：kJ/kg根據(jù)和在h-s圖中做出動葉熱力過程曲線，查得第一列動葉后蒸汽狀態(tài)點：P21.47282MPa，V20.1825397m3/kg11第一列動葉出口面積： 由于， 故汽流在第一列動葉中為亞聲速流動。12. 第一列動葉出口高度和汽流出口角由前面計算可知：所以查表1得：，對于一短葉片，有：進而汽流出口角13第一列動葉出口汽流速度和出汽角

9、14. 導(dǎo)葉的理想比焓降kJ/kgkJ/kg15.計算導(dǎo)葉出口速度理想速度：查圖4可得：實際速度：16. 導(dǎo)葉內(nèi)損失：kJ/kg在h-s圖中做出導(dǎo)葉熱力過程曲線，查得導(dǎo)葉后蒸汽狀態(tài)點：P1=1.4463058MPa,v1=0.1865665m3/kg17. 計算導(dǎo)葉出口截面積及進口高度導(dǎo)葉出口截面積：導(dǎo)葉進口高度：18. 導(dǎo)葉出汽角19. 第二列動葉進口相對速度和方向20.計算第二列動葉出口汽流相對速度第二列動葉理想比焓降：kJ/kg滯止理想焓降：kJ/kg21.動葉出口理想相對速度：查圖4可得：動葉出口實際相對速度：22. 第二列動葉損失為：kJ/kg根據(jù)和在h-s圖中做出動葉熱力過程曲線，

10、查得第二列動葉后蒸汽狀態(tài)點： P21.40725MPa，V20.191034m3/kg23. 計算第二列動葉相關(guān)參數(shù)第二列動葉出口截面積：第二列動葉進口高度：第二列動葉出口高度：24第二列動葉出口汽流角：25第二列動葉出口汽流絕對速度方向與大小26余速損失為： kJ/kg27輪周有效焓降（不計葉高損失）：kJ/kg28. 輪周效率的計算及校核所以它是合格的。29計算葉高損失 kJ/kg（對于復(fù)速級）30輪周有效比焓降：kJ/kg輪周功率：31部分進汽損失與葉輪摩擦損失葉輪摩擦損失：kJ/kg在計算部分進汽損失時，由于采用的是雙列級，于是Ke=0.55，Ke=0.016，所以有32級有效比焓降為

11、：內(nèi)功率為： 取第一級非調(diào)節(jié)級和調(diào)節(jié)級之間的余速利用系數(shù)為0.9 則非調(diào)節(jié)級進口處參數(shù)為： 查得 P=1.4072512 MP s=7.1106 J/(kgK) v=0.19660876 m3/kg33級效率為：34調(diào)節(jié)級葉柵幾何參數(shù)選擇（1）噴嘴：由前面的計算可知，噴嘴葉型為：TC-2，于是取，。，取整得：反算： 合格查得安裝角為38°（2）第一列動葉：由前面的計算知：，故選TP-1B型，于是取，。，取整得：反算： 合格查得安裝角為81°（3）導(dǎo)葉：由前面的計算知：,選TP-3A型，于是取，。，取整得：反算： 合格查得安裝角為78°（4）第二列動葉：由前面的計算

12、知：，選TP-5A型，于是取，。，取整得：反算： 合格查得安裝角為78°三、回熱系統(tǒng)平衡初步估算1）給水回熱參數(shù)確定1. 確定給水溫度 初蒸汽壓力：，它對應(yīng)的飽和溫度為：，所以給水溫度在157.65181.91ºC之間，取。2確定抽汽級數(shù)因為初壓，初溫，參照表3可知，選取，其中2個高壓加熱器、2個低壓加熱器、1個除氧器。檢驗得上面取的給水溫度也在要求的范圍內(nèi)。3給水比焓升的分配 因為給水溫度，同時，則可查得：又由排汽壓力查得：，采用等比焓升分配原則，每級加熱器中給水焓升為： 在規(guī)定范圍內(nèi)。4確定加熱器端差參照25MW機組示例，取高壓加熱器端差為5ºC，低壓加熱器端

13、差為3ºC，除氧器的端差為0ºC。5確定抽汽管道壓損 同樣參照25MW機組示例，取除氧器的抽汽管道壓損，高壓、低壓加熱器的抽汽管道壓損。6確定各級加熱器的汽水參數(shù) 由于各級加熱器中給水比焓升確定了，則各級加熱器出口水溫也就確定了。根據(jù)傳熱端差可以確定各加熱器抽汽凝結(jié)水的溫度，繼而可查得對應(yīng)下飽和蒸汽壓力，即各加熱器內(nèi)抽汽壓力，以及汽輪機各抽汽室的壓力。在h-s圖上近似熱力過程線中，分別找到各抽汽點的焓值，并將其列于下表中：加熱器號抽汽壓力抽汽比焓抽汽管壓損加熱器工作壓力飽和水溫度飽和水比焓出口端差給水出口溫度給水出口比焓H10.96934301080.89179175.00

14、741.17935170.00720.605H20.48424288580.44550147.58621.54355142.58604.1216HD0.204652730170.16986115.16482.80680115.16487.6382H30.07839257080.0721290.74379.8681387.74371.1548H40.02524239580.0232263.32265.3121360.32254.67147原則性熱力系統(tǒng)圖由于調(diào)節(jié)級的情況、壓力級的情況及抽汽的位置均未定，所以無法做出準確的圖。下面僅為示意圖，真實圖見作圖紙上。2）回熱系統(tǒng)熱平衡估算：(1)H1號高

15、壓加熱器近似取，下同。因為所以(2)H2號高壓加熱器先不考慮漏入H2的軸封漏汽及H1的疏水，有：考慮H1疏水注入H2,使本級抽汽量減少的相當量為：考慮軸封漏汽使抽汽量減少的相當量為：H2號高壓加熱器實際的抽汽量為：(3)HD除氧器除氧器質(zhì)量平衡方程：除氧器熱平衡方程：代入數(shù)據(jù)得：聯(lián)立兩方程解得：，所以除氧器的抽汽量為：(4)H3號低壓加熱器 類似于H1的情況，可以列出如下式子：(5)H4號低壓加熱器凝汽器壓力，對應(yīng)的，因為射汽抽氣器中的凝結(jié)水溫升為：所以H4號低壓加熱器進口水溫為：又進口水壓為凝結(jié)水泵壓頭，為1.2MP進而可知：，則H4的計算抽汽量為：H3疏水注入H4引起的抽汽減少量為：（6）

16、將計算結(jié)果列于下表：項 目符 號單 位加 熱 器 號H1H2HDH3H4抽汽壓力peMpa0.969340.484240.204650.078390.02524加熱器壓力peMpa0.891790.445500.169860.072120.02322抽汽比焓hekJ/kg30102885273025702395壓力pe下飽和溫度te175.00147.58115.1690.7463.32壓力pe下飽和水比焓hekJ/kg741.1793621.5435482.8068379.8681265.3121每公斤蒸汽放熱量hekJ/kg2268.82072263.45652247.19322190.1

17、3192129.6879被加熱的給水量Dfwkg/h96893.896893.883064.483064.483064.4給水進口溫度tw1142.58115.1687.8460.3235.908給水進口水比焓hw1kJ/kg604.1216487.6382371.1548254.6714151.418加熱器端差t55033給水出口溫度tw2170.00142.58115.1687.8460.32給水出口比焓hw2kJ/kg720.605604.1216487.6382371.1548254.6714給水比焓升hfwkJ/kg116.4834116.4834116.4834116.483410

18、3.2534抽汽量Dekg/h5076.14042.63710.745083867四、壓力級焓降分配和級數(shù)確定1第一非調(diào)節(jié)級平均直徑的估計 由于調(diào)節(jié)級的部分進汽度在工況變動時是變化的，而且與第一非調(diào)節(jié)級的部進汽度不同，因此兩級的直徑不能相同，一般兩級直徑差不小于50100mm，故取。2凝汽式汽輪機末級平均直徑的估取取末級平均直徑：同時，滿足約束條件。3凝汽式汽輪機級數(shù)及焓降的確定(1)確定非調(diào)節(jié)級平均直徑的變化規(guī)律取一段線段BD，表示知第一非調(diào)節(jié)級與末級之間的動葉中心距。在BD兩端的縱坐標上按比例繪制出第一非調(diào)節(jié)級與末級的平均直徑AB、CD，用一條逐漸上升的光滑曲線把A、C兩點連接起來，再把B

19、D分成11等分（11>5，滿足要求），在從均分點處作垂線，便可從圖中得到各級的平均直徑，再按原則取出各級的最佳速比。將直徑與速比都列在下表中：1234567891011121050106510821102113011651210127013461443156617200.490.4920.4940.4950.4960.4970.4980.50.510.520.540.56(2)確定非調(diào)節(jié)級各級理想比焓降進而可得：壓力級平均理想比焓降為：(3)級數(shù)的確定由前面可知調(diào)節(jié)級的出口“2”點的狀態(tài)為：，又，由和可查得：。初估重熱系數(shù)，則壓力級級數(shù)為：取整得：Z13。(4)重熱系數(shù)校核 取K=0.1

20、4,，則有：與假設(shè)值接近，滿足要求。故取重熱系數(shù)。(5)比焓降分配在圖中將BD分成Z-1(=12)份，按與上面相同的方法分配直徑，速比，焓降。直徑變化規(guī)律曲線見附圖。進而可得：又有：，計算結(jié)果列在下表中：級號123456平均直徑Dm105010661084110511301161速度比xa0.490.4920.4940.4950.4960.497試算比焓降（ht）56.6494957.9153659.403861.4785764.0328967.32265最后確定的比焓降ht56.7071857.9730559.4614961.5362664.0905867.3803478910111213總

21、和ht12001249131013841475158617200.4980.50.510.520.530.540.5671.6330476.9829381.3976487.3926895.55246106.4213116.38321002.56671.6907377.0406281.4553387.4503795.61015106.479116.4409(6)按分配比焓降在焓熵圖上得到相應(yīng)各級壓力，與回熱系統(tǒng)要求的抽汽壓力相比較，十分接近，而且滿足除氧器及給水的相關(guān)要求，所以可以繼續(xù)后面的計算。五、非調(diào)節(jié)級詳細計算(1)第一壓力級詳細計算1. 級反動度：，直徑：，級焓降：級流量：圓周速度：噴嘴

22、理想比焓降：查得噴嘴后蒸汽狀態(tài)參數(shù)：P1t1.16388 MP，V1t0.2275325m3/kg2. 壓力比：噴嘴滯止焓 故可查得滯止壓力=1.55741MP，故噴嘴中汽流為亞音速流動，故選TC-1A型葉片，取出汽角12°3噴嘴出口汽流速度：4噴嘴出口面積：5噴嘴出口高度：6噴嘴損失：7動葉進口汽流角和相對速度8動葉理想比焓降：滯止理想比焓降9動葉出口汽流相對速度10動葉損失：查得動葉出口參數(shù)：P21.1424879MPa，V20.2321126m3/kgH23083.8976，s=7.119832J/(kgK)11動葉出口面積：12. 動葉出口高度和汽流出口角13動葉出口汽流速度

23、和出汽角14余速損失：15輪周有效焓降（不計葉高損失）16. 輪周效率及校核 由于第一級和第二級直徑變化不大，故設(shè)定余速利用系數(shù)為1 故=所以計算結(jié)果滿足要求。17計算葉高損失（對于單列壓力級a=1.6）18輪周有效比焓降：輪周功率：19葉輪摩擦損失20隔板漏氣損失21葉頂漏氣損失 查 圖-8得 =0.25 =0.94 =0.2922濕汽損失由于級前、后的干度均為1，所以為零。23. 級有效比焓降24內(nèi)功率25級效率26第一壓力級葉柵幾何參數(shù)選擇a)噴嘴： 由前面的計算可知，葉型選為：TC-1A，于是取，。，取整得：反算：查得安裝角為32.6°b)動葉：由前面可知：,故選TP-2A型

24、，于是取，。，取整得：反算：查得安裝角為76.2° (3)其它各壓力級計算過程與第一相同，用Excel軟件計算，過程不再書寫，只將各級計算的結(jié)果列于附表1和表2中。六、回熱系統(tǒng)校核修正在壓力級詳細計算過程中，通過回熱系統(tǒng)初算的各級抽汽壓力和壓力級詳細計算過程中各級末端的出口壓力對比，選擇出口壓力與初算相近的該級末端出口作為回熱抽汽點。并根據(jù)該抽汽點壓力重新逐級計算和修正抽氣量和各級加熱器進出口參數(shù)。 計算過程和回熱系統(tǒng)平衡初步估算相同，過程不再書寫。逐級計算修正后結(jié)果見下表：項 目符 號單 位加熱器號H1H2HgH3H4抽汽壓力peMpa0.973760.4445870.224923

25、0.092250.028343加熱器壓力peMpa0.895860.409020040.186686090.084870.02607556抽汽比焓hekJ/kg30502900278526382480壓力pe下飽和溫度te175.1646144.4255118.067395.11265.945壓力pe下飽和水比焓hekJ/kg741.1793607.9244495.1434398.24276.257每公斤蒸汽放熱量hekJ/kg2308.82072292.07562289.85662239.762203.743被加熱的給水量Dfwkg/h96893.896893.883839.383839.3

26、83839.3給水進口溫度tw1140118.0673906235.908給水進口水比焓hw1kJ/kg604.1216490.844377.811260.44151.419加熱器端差t5.16464.425505.1123.945給水出口溫度tw2170140118.06739062給水出口比焓hw2kJ/kg722.161592.974490.844377.811260.44給水比焓升hfwkJ/kg118.0394102.13113.033117.371109.021抽汽量Dekg/h5054.8323348.8813650.854483.1253984.092七、整機效率、整機功率的核

27、算1整機效率核算所以整機效率滿足要求。2整機功率的核算所以整機功率有一定的誤差。八、結(jié)果分析總結(jié)綜上所述，相對內(nèi)效率滿足要求，但是功率的誤差較大，主要原因分析如下：1焓熵圖讀圖誤差較大，誤差在最后被放大了；2回熱抽汽各級加熱器加熱溫升分配不合理，各級抽汽壓力偏高，使得機組做功能力下降。3壓力級各級直徑劃分不合適；4各級噴嘴的入口角取的不太合適，存在進汽損失；5各壓力級的最佳速比和反動度的選擇不一定最佳6各種損失的系數(shù)和余速利用系數(shù)的選擇較隨意，有一定偏差。7計算是以各級平均直徑處的參數(shù)進行計算的，但實際中沿葉高方向上有變化。 這些原因共同導(dǎo)致了功率的誤差和與實際電廠機組的差別。附表1：序號計算

28、項目符號單位第1級第2級第3級第4級第5級第6級第7級1級反動度m0.090.110.130.150.170.190.212級平均直徑dmmm10501066108411051130116112003級的理想比焓降htkJ/kg56.707 57.973 59.641 61.536 64.091 67.380 71.691 4通過級的流量Gt/h95.394 95.394 90.340 90.340 90.340 86.995 86.995 5通過級的流量Gkg/s26.498 26.498 25.094 25.094 25.094 24.165 24.165 6圓周速度um/s164.850

29、 167.362 170.188 173.485 177.410 182.277 188.400 7上級余速利用系數(shù)00.90 1.00 1.00 0.97 0.97 0.95 0.92 8利用上級余速動能hc0kJ/kg9.937 1.909 1.732 2.090 2.186 2.435 2.444 9級的滯止理想比焓降ht*kJ/kg66.644 59.882 61.373 63.564 66.211 69.693 73.939 10噴嘴理想比焓降hnkJ/kg51.603 51.596 51.731 52.306 53.195 54.578 56.636 11噴嘴滯止理想比焓降hn*k

30、J/kg61.540 53.505 53.463 54.396 55.381 57.013 59.080 12級的入口焓值h1kJ/kg3134.7983089.09613041.29642992.24352940.79142886.60062829.056613噴嘴前滯止焓h*kJ/kg3144.7353091.00523043.0282994.33352942.97742889.03522831.500814噴嘴前滯止壓力P1*Mpa1.557411.290051.0939510.88277940.65662780.4818110.32715噴嘴后理想出口焓h1tkJ/kg3083.194

31、63037.50012989.56492939.93762887.59622832.02252772.420916噴嘴后蒸汽壓力P1tMpa1.163880.94032880.79125420.61575650.46738990.34403280.2432817噴嘴后蒸汽比容V1tm³/kg0.22753250.27086330.30776010.37701180.47053080.6013890.79286218噴嘴前后壓力比n0.7473 0.7289 0.7233 0.6975 0.7118 0.7140 0.7440 19噴嘴中流動狀態(tài)亞聲速亞聲速亞聲速亞聲速亞聲速亞聲速亞聲

32、速20噴嘴葉型TC-1ATC-1ATC-1ATC-1ATC-1ATC-1ATC-1A21出氣角1°121212.512.513131422噴嘴出口氣流理想速度C1tm/s321.248 321.225 321.647 323.427 326.165 330.378 336.548 23噴嘴速度系數(shù)0.970.970.970.970.970.970.9724噴嘴出口實際氣流速度C1m/s311.611 311.588 311.997 313.725 316.380 320.467 326.451 25噴嘴流量系數(shù)n0.970.970.970.970.970.970.9726噴嘴出口面積

33、Ancm2193.486 230.349 247.536 301.566 373.211 453.486 586.908 27噴嘴高度lnmm28.24 33.12 33.62 40.18 46.78 55.33 64.42 28噴嘴損失hnkJ/kg3.6370 3.1621 3.1597 3.2148 3.2730 3.3695 3.4916 29動葉進口汽流角1°24.829 25.228 26.662 27.068 28.526 29.001 31.589 30動葉進口相對速度w1m/s154.217 151.919 150.419 149.151 148.958 148.6

34、23 150.697 31噴嘴余速損失hw1kJ/kg11.8915 11.5397 11.3130 11.1230 11.0942 11.0444 11.3548 32動葉理想比焓降hbkJ/kg5.1036 6.3770 7.7300 9.2304 10.8954 12.8023 15.0551 33動葉滯止理想比焓降hb*kJ/kg16.9951 17.9168 19.0430 20.3535 21.9896 23.8467 26.4099 34動葉速度系數(shù)0.9340.9350.9360.9370.9380.940.94235動葉出口汽流理想相對速度W2tm/s184.359 189.

35、292 195.150 201.754 209.706 218.382 229.818 36動葉出口汽流相對速度W2m/s172.191 176.988 182.661 189.043 196.704 205.279 216.489 37動葉損失hbkJ/kg2.1693 2.2535 2.3595 2.4838 2.6422 2.7758 2.9747 38動葉出口焓值h2kJ/kg3083.90 3036.54 2987.35 2936.41 2882.62 2825.37 2763.83 39動葉后壓力P2MPa1.14249 0.97376 0.76637 0.59151 0.4445

36、9 0.32313 0.22492 40動葉后比容V2m3/kg0.23211 0.26116 0.31729 0.39124 0.49240 0.63585 0.84841 41動葉出口面積Abc357.195 391.008 435.894 519.347 628.171 748.514 947.020 42蓋度mm222223343動葉出口高度lbmm30.24 35.12 35.62 42.18 48.78 58.33 67.42 44動葉汽流出口角2°20.984 19.421 21.063 20.777 21.270 20.602 21.878 45動葉岀汽角2°

37、;93.740 90.387 89.811 87.257 85.320 82.257 81.235 46動葉出口汽流絕對速度C2m/s61.792 58.849 65.646 67.135 71.593 72.894 81.623 47動葉余速損失hc2kJ/kg1.9091 1.7316 2.1547 2.2535 2.5628 2.6568 3.3312 48輪周有效焓降（不計葉高損失）hukJ/kg48.9916 50.8258 51.7877 53.5842 55.6126 58.5784 61.8932 49理想能量E0kJ/kg64.7030 58.1505 59.1031 61.

38、4403 63.8419 67.3708 71.1036 50輪周效率-實際u0.7658 0.8740 0.8762 0.8721 0.8711 0.8695 0.8705 51輪周效率-理論計算u0.7663 0.8760 0.8777 0.8739 0.8729 0.8714 0.8723 52輪周效率誤差%0.0721 0.2298 0.1727 0.2057 0.2066 0.2202 0.2060 53葉高損失hlkJ/kg2.7757 2.4556 2.4648 2.1340 1.9020 1.6941 1.5373 54輪周有效焓降hukJ/kg46.2159 48.3701

39、49.3228 51.4502 53.7106 56.8843 60.3559 55輪周功率Pukw1224.64 1281.72 1237.73 1291.11 1347.83 1374.62 1458.51 56葉輪摩擦損失hfkJ/kg0.8592 0.8236 0.7784 0.6948 0.6174 0.5685 0.5026 57隔板漏氣損失hpkJ/kg0.7655 0.6730 0.6386 0.5468 0.4612 0.4020 0.3296 58葉頂軸向間隙zmm1.51.51.51.51.51.51.559圍帶漏氣系數(shù)0.250.250.250.250.250.250.

40、2560圍帶漏氣系數(shù)t0.940 0.940 0.936 0.935 0.934 0.932 0.929 61圍帶漏氣系數(shù)t0.290.290.350.40.430.450.562葉頂漏氣損失hptkJ/kg0.9015 0.8054 0.9420 0.9417 0.8750 0.8084 0.7659 63級平均干度m1.00000 1.00000 1.00000 1.00000 1.00000 1.00000 1.00000 64濕氣損失hxkJ/kg0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 65級有效比焓降hikJ/kg43.689

41、6 46.0681 46.9638 49.2669 51.7570 55.1054 58.7578 66級的內(nèi)功率Pikw1157.70 1220.73 1178.53 1236.32 1298.81 1331.64 1419.90 67級效率i0.6752 0.7922 0.7946 0.8019 0.8107 0.8179 0.8264 68噴嘴葉型弦長bnmm47.9547.9547.9547.9547.9547.9547.9569噴嘴葉柵寬度Bnmm3232323232323270噴嘴相對節(jié)距tn0.80.80.80.80.80.80.871初算噴嘴葉柵節(jié)距tnmm38.3638.36

42、38.3638.3638.3638.3638.3672噴嘴數(shù)Zn85.99249887.3028688.77701790.49686792.54430895.08313498.27714173取整噴嘴數(shù)Zn86889092949610074校核噴嘴節(jié)距tnmm38.35665438.0561137.83873837.73325937.76595437.99363637.69911175校核噴嘴相對節(jié)距tn0.79993020.79366240.7891290.78692930.78761110.79235940.786217176噴嘴安裝角y°31.232.53333.5343737

43、.577動葉葉型TP-2ATP-2ATP-2ATP-2ATP-2ATP-2ATP-2A78動葉葉型弦長bbmm4545454545454579動葉葉柵寬度Bbmm4545454545454580動葉相對節(jié)距tb0.620.620.620.620.620.620.6281初算動葉葉柵節(jié)距tbmm27.927.927.927.927.927.927.982動葉數(shù)Zb118.23198120.03361122.06044124.42508127.24013130.73079135.1222683取整動葉數(shù)Zn12012212412612813213684校核動葉節(jié)距tbmm27.48893527.4

44、5030927.463627.55126827.73437227.63173527.71993585校核動葉相對節(jié)距tn0.61086520.61000690.61030220.61225040.61631940.61403860.615998586噴嘴安裝角y°76.276.5777777.5787887校核結(jié)果合格合格合格合格合格合格合格附表1（續(xù)）：序號計算項目符號單位第8級第9級第10級第11級第12級第13級1級反動度m0.230.250.270.290.310.332級平均直徑dmmm1249131013841475158617203級的理想比焓降htkJ/kg77.041 81.455 87.450 95.610 106.479 116.441 4通過級的流量Gt/h83.344 83.344 78.861 78.861 74.877 74.877 5通過級的流量Gkg/s23.151 23.151 21.906 21.906 20.799 20.799 6圓周速度um/s196.093 205.670 217.288 231.575 24