SHL10-25型鍋爐中硫煙煤煙氣袋式除塵濕式脫硫系統(tǒng)設(shè)計(共22頁)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上SHL10-25型鍋爐中硫煙煤煙氣袋式除塵濕式脫硫系統(tǒng)設(shè)計1 引言我國是煤炭資源十分豐富的國家，一次能源構(gòu)成中燃煤占75左右。隨著我國經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展，煤炭消耗量不斷增加，二氧化硫的排放量也日趨增多，造成二氧化硫污染和酸雨的嚴(yán)重危害。據(jù)最新報道，1999年我國二氧化硫排放總量為1857萬噸，其中工業(yè)來源為1460萬噸，生活來源為397萬噸。酸雨區(qū)面積占國土面積的30，主要分布在長江以南、青藏高原以東的廣大地區(qū)及四川盆地。對106個城市的降水pH值監(jiān)測結(jié)果統(tǒng)計表明，降水年均pH值低于5.6的有43個城市，占統(tǒng)計城市的40.6。統(tǒng)計的59個南方城市中，降水年均pH低于5.6

2、的有41個，占69.5。 酸雨使得森林枯萎，土壤和湖泊酸化，植被破壞，糧食、蔬菜和水果減產(chǎn)，金屬和建筑材料被腐蝕?？諝庵械亩趸蛞矅?yán)重地影響人們的身心健康，它還可形成硫酸酸霧，危害更大。 為防止二氧化硫和酸雨污染，1990年12月，國務(wù)院環(huán)委會第19次會議通過了關(guān)于控制酸雨發(fā)展的意見。自1992年在貴州、廣東兩省，重慶、宜賓、等九個城市進(jìn)行征收二氧化硫排污費的試點工作。1995年8月，全國人大常委會通過了新修訂的大氣污染防治法。1998年2月17日，國家環(huán)保局召開了酸雨和二氧化硫污染綜合防治工作會議。這都說明我國政府高度重視酸雨和二氧化硫污染的防治。 國家環(huán)保局局長解振華指出：“成熟的二氧化

3、硫污染控制技術(shù)和設(shè)備是實現(xiàn)兩控區(qū)控制目標(biāo)的關(guān)鍵因素。”他同時指出：為了實現(xiàn)酸雨和二氧化硫污染控制目標(biāo)，要加快國產(chǎn)脫硫技術(shù)和設(shè)備的研究、開發(fā)、推廣和應(yīng)用。因此研究開發(fā)適合我國國情的煙氣脫硫技術(shù)和裝置，吸收消化國外先進(jìn)的脫硫是當(dāng)前的迫切任務(wù)。能源工業(yè)是國民經(jīng)濟(jì)的基礎(chǔ)，我國的能源結(jié)構(gòu)以煤為主且在短期內(nèi)難以改變。煤炭的大量使用，造成嚴(yán)重的環(huán)境問題，其中SO2是形成酸雨的主要物質(zhì)之一，因此燃煤脫硫?qū)Νh(huán)境保護(hù)、社會效益、經(jīng)濟(jì)效益各方面非常重要。 我國從20世紀(jì)70年代開始電站鍋爐的煙氣脫硫技術(shù)的研究，但進(jìn)展緩慢。由于工業(yè)發(fā)展，燃煤增加，酸雨的危害日益嚴(yán)重，對SO2的污染控制技術(shù)在七五期間被列入國家重點攻關(guān)

4、項目。此后經(jīng)過多年努力，與引進(jìn)技術(shù)相結(jié)合，建立了大型工業(yè)裝置。我國引進(jìn)的技術(shù)雖然設(shè)備先進(jìn)、運行穩(wěn)定、自控程度高，但投資和運行費用極高，以目前我國的情況很難推廣應(yīng)用。因此急需根據(jù)我國國情，開發(fā)適應(yīng)我國市場需要的煙氣脫硫技術(shù)，達(dá)到產(chǎn)業(yè)化應(yīng)用。 二氧化硫控制方法多種多樣，可以分為三大類： （1）燃燒前脫硫，如洗煤等。 （2）燃燒中脫硫，如型煤固硫、爐內(nèi)噴鈣等。 （3）燃燒后脫硫，即煙氣脫硫（FGD），是目前應(yīng)用最廣、效率最高的脫硫技術(shù)。 我國近年來大氣污染嚴(yán)重，據(jù)國家環(huán)保局統(tǒng)計，1997年，我國的SO2排放量達(dá)2346萬噸，超過美國及歐洲國家，成為世界SO2排放第一大國。1998年開始由于國家政策傾

5、斜及環(huán)境問題越來越受到人們的重視，排放量開始下降，但大幅度控制SO2排放仍迫在眉睫。目前，控制SO2排放的最有效途徑是FGD技術(shù)，即煙氣脫硫。煙氣脫硫技術(shù)一般分為濕法、干法、半干法三大類。濕式脫硫除塵技術(shù)是由水、氣、固三相工藝技術(shù)組成的一個系統(tǒng)，而不能僅僅把它看成是一個脫硫除塵器。從推廣應(yīng)用角度來說，水系統(tǒng)的完好性，對發(fā)揮該技術(shù)在脫硫中的作用有著更為現(xiàn)實和重要的意義。2 工藝流程的選擇及說明脫硫除塵工藝設(shè)計說明：雙堿法煙氣脫硫工藝主要包括吸收劑制備和補(bǔ)充系統(tǒng)，煙氣系統(tǒng)，SO2吸收系統(tǒng)，脫硫產(chǎn)物處理系統(tǒng)四部分組成。2.1 吸收劑制備和補(bǔ)充系統(tǒng)脫硫裝置啟動時用氫氧化鈉作為吸收劑，氫氧化鈉干粉料加入

6、堿液罐中，加水配制成氫氧化鈉堿液，在堿液罐中可以定期進(jìn)行氫氧化鈉的補(bǔ)充，以保證整個脫硫系統(tǒng)的正常運行及煙氣的達(dá)標(biāo)排放。為避免再生生成的亞硫酸鈣、硫酸鈣也被打入脫硫塔內(nèi)容易造成管道及塔內(nèi)發(fā)生結(jié)構(gòu)、堵塞現(xiàn)象，可以加裝曝氣裝置進(jìn)行強(qiáng)制氧化或?qū)⑺刈龃螅偕蟮拿摿騽┤芤航?jīng)三級沉淀池充分沉淀保證大的顆粒物不被打回塔體。另外，還可在循環(huán)泵前加裝過濾器，過濾掉大顆粒物質(zhì)和液體雜質(zhì)。2.2 煙氣系統(tǒng)鍋爐煙氣經(jīng)煙道進(jìn)入除塵器進(jìn)行除塵后進(jìn)入脫硫塔，洗滌脫硫后的低溫?zé)煔饨?jīng)兩級除霧器除去霧滴后進(jìn)入主煙道，經(jīng)過煙氣再熱后由煙囪排入大氣。當(dāng)脫硫系統(tǒng)出現(xiàn)故障或檢修停運時，系統(tǒng)關(guān)閉進(jìn)出口擋板門，煙氣經(jīng)鍋爐原煙道旁路進(jìn)入煙囪

7、排放。2.3 SO2吸收系統(tǒng)鍋爐煙氣從煙道切向進(jìn)入主塔底部，在塔內(nèi)螺旋上升中與沿塔下流的脫硫液接觸，進(jìn)行脫硫除塵，經(jīng)脫水板除霧后，由引風(fēng)機(jī)抽出排空。脫硫液從螺旋板塔上部進(jìn)入，在旋流板上被氣流吹散，進(jìn)行氣液兩相的接觸，完成脫硫除塵后從塔底流出，通過明渠流到綜合循環(huán)池。2.4 脫硫產(chǎn)物處理系統(tǒng) 脫硫系統(tǒng)的最終脫硫產(chǎn)物仍然是石膏漿，從曝氣池底部排漿管排出，由排漿泵送入水力旋流器。由于固體產(chǎn)物中摻雜有各種灰分及硫酸鈉，嚴(yán)重影響了石膏品質(zhì)，所以一般以拋棄為主。在水力旋流器內(nèi)，石膏漿被濃縮（固體產(chǎn)量約40%）之后用泵打到渣處理場，溢流液回流入再生池內(nèi)。3 除塵器的設(shè)計原始數(shù)據(jù)（1）鍋爐型號：SHL10-2

8、5 即，雙鍋筒橫置式鏈條爐，蒸發(fā)量10t/h，出口蒸汽壓力25MPa（2）設(shè)計耗煤量：1.25t/h （3）設(shè)計煤成分：CY=64.5% HY=2% OY=3% NY=1% SY=1.5% AY=18% WY=10%；VY15；屬于中硫煙煤 假設(shè)燃燒1kg該燃煤，計算可得表1：表4.1 1Kg煤燃燒計算表質(zhì)量（g）物質(zhì)的量（mol）耗氧量（mol）C64553.7553.75H20205O30-0.94-0.94N100.360S150.470.47A180/0W1005.560（4）排煙溫度：160（5）空氣過剩系數(shù)1.3（6）飛灰率16 （7）煙氣在鍋爐出口前阻力700Pa（8）污染物排放

9、按照鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)（GB13271-2014）中新建排污項目執(zhí)行。（9）連接鍋爐、凈化設(shè)備及煙囪等凈化系統(tǒng)的管道假設(shè)長度100m，90°彎頭20個。4 除塵器的設(shè)計及計算4.1 燃煤鍋爐煙氣量、煙塵和二氧化硫濃度的計算4.1.1 標(biāo)準(zhǔn)狀況下燃燒1kg煤的理論空氣量燃料與空氣中的氧完全燃燒的化學(xué)反應(yīng)方程式：式中：Q燃燒熱； x、y、z、w 分別代表碳、氫、硫和氧的原子數(shù) （式4.1） （式4.2） （式4.3）4.1.2 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下燃燒1kg煤的實際空氣量 （式4.4）4.1.3 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下燃燒1kg煤的理論煙氣量 （式4.5）4.1.4 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下燃燒1kg煤的實際煙氣量 （

10、式4.6）4.1.5 實際煙氣含塵濃度 （式4.7）4.1.6 160時煙氣量 （式4.8）（查閱資料得山西朔州大氣壓大約為88.86kPa） 160時實際煙氣密度為： （式4.9）4.1.7 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣中的二氧化硫的濃度的計算 （式4.10） （式4.11）4.1.8 標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下煙氣中的飛灰的濃度的計算 （式4.12） （式4.13）4.1.9 鍋爐煙氣流量 （式4.14）4.2 除塵設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計及計算4.2.1 除塵器的選擇及計算根據(jù)工況下煙氣量、煙氣溫度及要求達(dá)到的除塵效率來確定除塵器（袋式除塵器）袋式除塵器是使含塵氣體通過濾袋濾去其中離子的分離捕集裝置，是過濾式袋式除塵器中一種，其

11、結(jié)構(gòu)形式多種多樣，按不同特點可分為圓筒形和扁形；上進(jìn)氣和下進(jìn)氣，內(nèi)濾式和外濾式，密閉式和敞開式；簡易機(jī)械振動，逆氣流反吹，氣環(huán)反吹，脈沖噴吹與聯(lián)合清灰等不同種類，其性能比較如下表： 表4.2 除塵器性能比較除塵種類除塵效率%凈化程度特點簡易袋式30中凈化機(jī)械振動袋式90中凈化要求濾料薄而光滑，質(zhì)地柔軟，再過濾面上生成足夠的振動力脈沖噴吹袋式99細(xì)凈化清灰方式方式作用強(qiáng)度很大，而且其強(qiáng)度和頻率都可以調(diào)節(jié)，清灰效果好通過比較最終決定選用袋式除塵器，根據(jù)處理煙氣性質(zhì)及不同形式的袋式除塵器的優(yōu)缺點，最終決定選逆噴脈沖袋式除塵器。脈沖袋式除塵器是一種周期性的向濾袋內(nèi)或濾袋外噴吹壓縮空氣來達(dá)到清除濾袋上積

12、塵的袋式除塵器，它具有處理風(fēng)量大，除塵效率高的優(yōu)點，而且清灰機(jī)構(gòu)設(shè)有運動部件，濾袋不受機(jī)械力作用，損傷較小，濾袋使用周期長的特點。影響因素：過濾風(fēng)速、濾料風(fēng)速、濾料種類、清灰方式、入口含塵濃度、處理氣體性質(zhì)、凈化物料種類等。4.2.2 除塵效率 （式4.15）4.2.3 設(shè)計計算鍋爐煙氣流量為：18950m3/h 進(jìn)口煙氣濃度等于灰塵濃度3436.75mg/m一般情況下的過濾氣速如下:簡易清灰: vF=0.200.75m/min機(jī)械振動清灰: vF=1.02.0m/min逆氣流反吹清灰: vF=0.52.0m/min脈沖噴吹清灰: vF=2.04.0m/min采用脈沖噴吹清灰式除塵器，其過濾速

13、度取：vF=3.0m/min計算用煙氣量為： 則可得煙氣所要經(jīng)過的總的濾袋面積為： （式4.16）設(shè)計袋的直徑為：設(shè)計袋的高度為：則可得每條濾袋的面積為：（式4.17）可得所需濾袋的條數(shù)為： （式4.18） 選用90條濾袋，重新計算氣布比： （式4.19） 設(shè)計有一個濾室，每個濾室分2個組，則每個組有濾袋45條,分布為長方向上為9條濾袋，寬方向上為5條濾袋，一般袋與袋之間的距離為5070mm,此處設(shè)計中取袋與袋之間的距離為50mm,即0.05m。為了便于安裝與檢修，兩個組之間留500mm寬的檢修通道。邊排濾袋與殼體間留出距離為300mm。由以上設(shè)計可得每個濾室的長為： 寬為：設(shè)灰斗短邊與地面夾

14、角為60°，灰斗底面為直徑0.4m的圓筒，底面距地面0.5m,計算灰斗高度：濾袋上方的安裝高度取0.8m，則除塵器的總高度為： （式4.20）4.3 脫硫設(shè)備結(jié)構(gòu)設(shè)計及計算4.3.1 脫硫方法的選擇濕法脫硫是采用液體吸收劑洗滌SO2煙氣以除去SO2的技術(shù)。本設(shè)計為高濃度SO2煙氣的濕法脫硫。近年來盡管半干法和干法脫硫技術(shù)及其應(yīng)用有了較大的發(fā)展空間，但是濕法脫硫仍是目前世界上應(yīng)用最廣的脫硫技術(shù)，其優(yōu)點是技術(shù)成熟，脫硫效率高，操作簡單，吸收劑價廉易得，適用煤種范圍廣，所用設(shè)備簡單等優(yōu)點。常用方法有石灰/石灰石吸收法，氫氧化鈉吸收法，氨吸收法。根據(jù)表4.3，濕法脫硫性能的比較，綜合本工藝流

15、程圖及上述幾種常用脫硫的優(yōu)缺點比較，經(jīng)過比較全面考慮，最終我們組選用石灰/石灰石吸收法進(jìn)行脫硫。 表4.3 濕法脫硫性能比較項目優(yōu)點缺點石灰/石灰石吸收法脫硫效率高，吸收劑資源廣泛，價格低廉，副產(chǎn)品石膏可用建筑材料系統(tǒng)復(fù)雜，占地面積大，造價高，容易結(jié)垢，造成堵塞，運行費用高，只使用大型電站鍋爐氫氧化鈉吸收法價格便宜，脫硫效率高，副產(chǎn)品的溶解度特性更適用加熱解吸過程，可循環(huán)利用，吸收速度快高溫下NaHSO3轉(zhuǎn)換成Na2SO3，喪失二氧化硫的能力氨吸收法脫硫效率高，運行費用低吸收劑在洗滌過程中揮發(fā)產(chǎn)生氨霧，污染環(huán)境，投資大4.3.2 工藝簡介石灰石/石灰法濕法煙氣脫硫是采用石灰石或石灰漿液脫除煙氣

16、中SO2的方法。該方法開發(fā)較早，工藝成熟，吸收劑廉價易得，因而應(yīng)用廣泛。它的反應(yīng)原理是將石灰石粉加水制成漿液作為吸收劑泵入吸收塔與煙氣充分接觸混合，煙氣中的二氧化硫與漿液中的碳酸鈣以及從塔下部鼓入的空氣進(jìn)行氧化反應(yīng)生成硫酸鈣，硫酸鈣達(dá)到一定飽和度后，結(jié)晶形成二水石膏。經(jīng)吸收塔排出的石膏漿液經(jīng)濃縮、脫水，使其含水量小于10%，然后用輸送機(jī)送至石膏貯倉堆放，脫硫后的煙氣經(jīng)過除霧器除去霧滴，再經(jīng)過換熱器加熱升溫后，由煙囪排入大氣。由于吸收塔內(nèi)吸收劑漿液通過循環(huán)泵反復(fù)循環(huán)與煙氣接觸，吸收劑利用率很高，鈣硫比較低，脫硫效率可大于95%。這個過程發(fā)生的反應(yīng)機(jī)理如下表4.4：表4.4 濕法脫硫反應(yīng)機(jī)理脫硫劑

17、石灰石石灰溶解反應(yīng)解離反應(yīng)吸收反應(yīng)中和反應(yīng)總反應(yīng)4.3.3 吸收塔吸收SO2的吸收塔的選擇，見下表4.5:表4.5 吸收塔比較名稱操作參數(shù)優(yōu)點缺點填料塔空塔氣速2.05.0m/s，液氣比0.51.0L/m3，壓力損失2001000Pa結(jié)構(gòu)簡單，設(shè)備小，制造容易，占空間小，液氣比小，能耗低；氣液接觸好，傳質(zhì)較以，可同時除塵、降溫、吸收不能無水運行自激湍球塔液氣比110L/m3，噴淋密度6m3/(m2·h)，壓力損失500Pa/m，空塔氣速0.51.2m/s結(jié)構(gòu)簡單，制造容易，填料可用耐酸陶瓷，較易解決防腐蝕問題，流體阻力較小，能量消耗低。操作彈性較大，運行可靠。不能無水運行篩板塔空塔氣

18、速1.03.0m/s，小孔氣速1622m/s，也曾厚度4060mm，單板阻力300600Pa，噴淋密度1215m3/(m2·h)結(jié)構(gòu)簡單，空塔速度高，處理氣量大，能夠處理含塵氣體，可以同時除塵、降溫、吸收，大直徑塔檢修時方便安裝要求嚴(yán)格，塔板要求水平，操作彈性較小，易形成偏流和漏液，使吸收效率下降。噴淋塔空塔氣速2.54.0m/s，液氣比1330L/m3，壓力損失5002000Pa結(jié)構(gòu)簡單，造價低，操作容易，可以同時除塵、降溫、吸收氣液接觸時間短，混合不宜均勻，吸收效率低，液體經(jīng)噴嘴噴入，動力消耗大，噴嘴易堵塞，產(chǎn)生霧滴，需設(shè)除霧器通過比較各種設(shè)備的性能參數(shù)，所以選用噴淋塔吸收二氧化

19、硫。4.3.4 吸收塔內(nèi)的流量計算假設(shè)吸收塔內(nèi)平均溫度為80，壓力為120KPa，則吸收塔內(nèi)煙氣流量為： （式4.21） 式中：吸收塔內(nèi)煙氣流量，； 標(biāo)況下煙氣流量，； K除塵前漏氣系數(shù)，0-0.1，取0.05； 4.3.5 吸收塔的塔徑計算 根據(jù)石灰石煙氣脫硫的操作條件參數(shù)，選擇吸收塔內(nèi)煙氣流速，則吸收塔截面A為： （式4.22） 則塔徑d為： （式4.23） 取塔徑 4.3.6 吸收塔的高度計算吸收塔可看做由三部分組成，分成為吸收區(qū)、除霧區(qū)和漿池。(1) 吸收區(qū)高度依據(jù)石灰石法煙氣脫硫的操作條件參數(shù)得，選擇噴淋塔噴氣液反應(yīng)時間t=4s，則噴淋塔的吸收區(qū)高度為： （式4.24） (2) 除霧

20、區(qū)高度除霧器設(shè)計成兩段。每層除霧器上下各設(shè)有沖洗噴嘴。最下層沖洗噴嘴距最上層(3.43.5)m，則取除霧區(qū)高度為：(3) 漿池高度漿池容量按液氣比漿液停留時間確定： （式4.25） 式中：液氣比，一般為1525，本設(shè)計取18； Q標(biāo)況下煙氣量，； 漿液停留時間，；一般為，本設(shè)計中取值為6min。則漿池容積為：選取漿池直徑等于或略大于吸收塔，本設(shè)計中選取的漿池直徑為2m，然后再根據(jù)計算漿池高度： （式4.26） 式中：漿池高度，； 漿池容積，； 漿池直徑，。m從漿池液面到煙氣進(jìn)口底邊的高度為0.82m。本設(shè)計取2m。（4）吸收塔高度 （式4.27） 4.4 煙囪設(shè)計及計算4.4.1 煙氣釋放熱計

21、算 （式4.28） 式中：煙氣熱釋放率，； 大氣壓力，近似取888.6hPa； 實際排煙量， 煙囪出口處的煙氣溫度，160=433K； 環(huán)境大氣溫度，取環(huán)境大氣溫度=293K （式4.29） 環(huán)境大氣壓下的煙氣流量： 4.4.2 煙囪直徑計算煙囪出口煙氣流速不應(yīng)低于該高度處平均風(fēng)速的1.5倍，為保證煙氣順利抬升，出口流速應(yīng)在2030m/s，取20m/s。則有 （式4.30） 求得D=0.80m,取煙囪直徑為D為800mm；校核流速 4.4.3 煙氣抬升高度計算 由，可得 （式4.31）式中：煙囪出口流速，取20； 煙囪出口內(nèi)徑，； 煙囪出口處平均風(fēng)速，朔州當(dāng)?shù)啬昶骄L(fēng)速為2.5-4.5m/s,

22、取3m/s. 4.4.4 煙氣幾何高度計算根據(jù)鍋爐的蒸發(fā)量，然后根據(jù)鍋爐大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)中的規(guī)定確定煙囪高度。表4.6 鍋爐的蒸發(fā)量與煙囪高度的關(guān)系鍋爐總鍋爐的蒸發(fā)量(t/h)<1122661010202635煙囪最低高度（m）202530354045 由設(shè)計任務(wù)書上可得所有鍋爐的總的蒸發(fā)量為10t/h。通過上表可以確定煙囪的幾何高度為： 4.4.5 煙氣有效高度計算： （式4.32）4.4.6 煙氣阻力計算標(biāo)準(zhǔn)狀況下的煙氣密度為，則可得在實際溫度下的密度為： （式4.33） 煙囪阻力可按下式計算： （式4.34） 式中：摩擦阻力系數(shù)，無量綱，本處取0.02； 管內(nèi)煙氣平均流速，； 煙

23、囪長度，；即H. 4.4.7 煙氣高度校核假設(shè)吸收塔的吸收效率為80%，可得排放煙氣中二氧化硫的濃度為： （式4.35） 二氧化硫排放的排放速率： （式4.36） 校核 ： （式4.37） 式中：為一個常數(shù)，一般取0.51，此處取0.5； 查得國家環(huán)境空氣質(zhì)量二級標(biāo)準(zhǔn)時平均的濃度為,設(shè)計符合要求。4.5 管道系統(tǒng)設(shè)計計算4.5.1 管徑的計算 （式4.38）式中：v煙氣流速m/s（對于鍋爐煙塵v=1015m/s）本設(shè)計取為15m/s。 圓整并選取峰值： 表4.7 鋼制板風(fēng)管外徑D/mm外徑允許偏差/mm壁厚/mm700±10.12 內(nèi)徑d1=700-2×0.12=699.7

24、6mm 煙氣流速 （式4.39） 由此可知，除塵器的管徑設(shè)計合理。4.5.2 摩擦阻力損失計算根據(jù)流體力學(xué)原理，空氣在任何橫截面形狀不變的管道內(nèi)流動時，摩擦阻力可用下式計算： （式4.40） 式中：管內(nèi)煙氣平均流速，； 管道長度，100m； 煙氣管道局部阻力損失可按下式計算： （式4.41） 式中：彎頭個數(shù)，20個； 局部阻力系數(shù)，無量綱； 煙氣密度，； 管內(nèi)煙氣平均流速，； 在煙氣管道中采用90°彎頭，其局部阻力損失系數(shù)，所以管道局部阻力損失為： 管道總阻力損失為： 4.5.3 系統(tǒng)總阻力計算系統(tǒng)的總阻力包括煙氣在鍋爐出口前的阻力（取700Pa）、煙囪阻力、管道總阻力與脫硫設(shè)備的阻

25、力之和。查相關(guān)資料，脫硫設(shè)備的阻力為500Pa，除塵的阻力為1500Pa,則系統(tǒng)總壓力損失為 （式4.42） 5 風(fēng)機(jī)電機(jī)的選擇5.1 風(fēng)機(jī)的選擇5.1.1 風(fēng)機(jī)風(fēng)量的計算選擇通風(fēng)機(jī)的風(fēng)量按下式計算： （式5.1）式中：管道計算的總風(fēng)量，； 考慮系統(tǒng)漏風(fēng)所附加的安全系數(shù)，取0.1。 5.1.2 風(fēng)機(jī)風(fēng)壓的計算選擇通風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓按下式計算： （式5.2） 式中：管道計算的總壓力損失，； 考慮管道計算誤差及系統(tǒng)漏風(fēng)等因素所采用的安全系數(shù)，一般 管道取0.10.15，本設(shè)計取0.12； 標(biāo)定狀態(tài)下的空氣密度，對于引風(fēng)機(jī)； 運行工況下進(jìn)入通風(fēng)機(jī)時的氣體密度。 5.2 電機(jī)的選擇5.2.1 系統(tǒng)總阻力計算 （式