長(zhǎng)安大學(xué)拱橋課程設(shè)計(jì)

1、橋梁工程拱橋課程設(shè)計(jì)學(xué)院：公路學(xué)院 班級(jí)：橋梁工程 學(xué)號(hào)： 姓名： 指導(dǎo)老師：2014計(jì)算書用ofice2010編寫，如需利用里面的表格和公式，請(qǐng)安裝ofice2010。等截面懸鏈線混凝土空腹式箱形拱橋設(shè)計(jì)一、設(shè)計(jì)資料與基本數(shù)據(jù)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)(1) 設(shè)計(jì)荷載：公路一I級(jí)，人群荷載 3kN/m2(2) 橋梁寬度： 人行道+8m行車道+人行道=11m(3) 凈跨徑：I。50學(xué)號(hào)50 20 70m 凈矢跨比：fo /Io 7，即凈矢高f0 10m(5)合攏溫度10°C，最高月平均溫度 300C，最低月平均溫度00C主要構(gòu)件材料及其參數(shù)(1) 橋面鋪裝為8cm鋼筋混凝土( 1 25kN/m3) +

2、6cm瀝青混凝土(2 23kN/m3)(2) 拱頂填土材料容重322.5kN/m3(3) 拱上簡(jiǎn)支梁為C30鋼筋混凝土，1 25kN / m3(4) 拱上橋墩為C30鋼筋混凝土矩形截面墩，1 25kN / m3(5) 拱頂填土包括橋面的平均高度hd 0.5m 主拱圈為C40鋼筋混凝土箱形截面，4 25.5kN/m3設(shè)計(jì)依據(jù)1. 交通部部標(biāo)準(zhǔn)公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范(JTGD64 2004)»2. 交通部部標(biāo)準(zhǔn)公路圬工橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范一 JTG D61-2005»3. 交通部部標(biāo)準(zhǔn)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范( JTG D602004；4. 公路設(shè)計(jì)手冊(cè)拱橋(上、下冊(cè))簡(jiǎn)

3、稱“拱橋”二、主拱圈截面的幾何要素計(jì)算主拱圈橫截面設(shè)計(jì)(1) 拱圈截面高度按經(jīng)驗(yàn)公式估算：H 上70 0.8 1.5m100100(2) 拱圈擬采用7個(gè)的拱箱組成，全寬Bo 1.4 7 0.04 6 10.04m，拱圖主拱圈橫斷面尺寸(cm)(3) 箱形拱圈截面幾何性質(zhì):整個(gè)主拱截面的面積為：A 9.8 1.52 - (0.9 1.1) 0.067 0.98 1.128 0.127.174m22 2繞箱底邊的面積矩為:1 2S 9.8 1.522128 0.12嚀2 06 呼 0 72(°.255)5.3805m30.981.1匸20.2)主拱圈截面重心軸為:1c c,310.91.

4、19.81.52 -121220.1 0.131 228 0.12(0.750.22主拱圈截面對(duì)重心軸的慣性矩:5.3805n7.1740.061370.98 1.128丄1 0.1)31236主22.023m4Sy下y上-i2.023:7.174拱圈截面繞中心軸的回轉(zhuǎn)半徑:0.531m二、確定拱軸系數(shù)上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造布置上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造布置如下圖所示:圖上部結(jié)構(gòu)構(gòu)造尺寸（單位：cm主拱圈yif假定m 1.167，相應(yīng)的_2 0.245，也 1 ,查拱橋(上冊(cè))f1 07表(川)-20 (1)得：sin j 0.50609,cos j 0.86248主拱圈的計(jì)算跨徑和計(jì)算矢高：l I。2y下 sin

5、j 70 2 0.75 0.50609 70.7591mff。2y下 (1 - cos j) 10 2 0.75 (1 0.86248) 10.1031m拱腳截面的水平投影和豎向投影：x Hsin j 1.5 0.50609 0.7591my H cos j 1.5 0.86248 1.2937m將拱軸沿跨徑24等分，每等分長(zhǎng)I 70.7591 2.9483m，每等分點(diǎn)拱軸2424線的縱坐標(biāo)y1f（其中半由（川）-1查得），相應(yīng)的拱背曲面坐標(biāo)y1y -y，拱腹曲面坐標(biāo)y1cosy1上。具體數(shù)值見下表:cos表主拱圈幾何性質(zhì)表截面號(hào)xfy1cosy上 cosy下cosy上y1cosy下y1cos

6、011234567891011120001拱上腹孔布置從主拱圈兩端起拱線起向外延伸后向跨中對(duì)稱布置五孔簡(jiǎn)支梁， 簡(jiǎn)支梁橋面板厚為41cm座落在寬為50cm的混凝土排架式腹孔墩支撐的寬為 60cm的鋼筋混凝土蓋梁上，腹孔墩蓋梁頂部與主拱拱頂拱背在同一標(biāo)高， 腹孔墩墩中線的橫坐標(biāo)lx以及各墩中線自主拱拱背到腹孔墩蓋梁頂部的高度1h yi y上(1)0.5，分別計(jì)算如下表：cos表腹孔墩咼度計(jì)算表項(xiàng)目lx2lxlkfV1彳m 1(chk 1)2fk tg shkl(m 1)1cosvtg21h1號(hào)立柱2號(hào)立柱3號(hào)立柱4號(hào)立柱空實(shí)腹段分界線上部結(jié)構(gòu)恒載計(jì)算恒載計(jì)算，首先把橋面系換算成填料厚度，然后按主

7、拱圈、橫隔板、拱上空 腹段、拱上實(shí)腹端共四個(gè)部分進(jìn)行。橋面系橋面系各項(xiàng)集度：qx 22.5 11 0.36 0.06 23 9 0.08 25 9 2 1.5 0.39 145.39kN/m故換算成填料的平均厚度為：hdx 0.644m10.04 22.5主拱圈P)12表(川)-19(1)值 A 4I0.52706 7.174 70.7591 25 6812.51kN1/4表(川)-19(1)值A(chǔ) 4I40.12571 7.174 70.75912 254288087.57kN m表 (川)-19(1)值A(chǔ) 4l40.51263 7.174 70.75912 254117480.63kN m橫

8、隔板橫隔板的設(shè)置受箱肋接頭位置的控制，必須先確定接頭位置后再按箱肋軸線 等弧長(zhǎng)布置橫隔板。1、確定箱肋接頭、設(shè)置橫隔板a. 確定接頭位置箱肋分三段吊裝合攏，接頭宜選在箱肋自重作用下彎矩值最小的反彎點(diǎn)附近，即 0.35 0.37之間，此處相應(yīng)的弧長(zhǎng)為:Sxo 12sh2k d 吉 12.4614m 13.1844m上式中o 12sh2k d的值根據(jù) 值從附表內(nèi)差算得。b. 布置橫隔板橫隔板沿箱肋中軸線均勻設(shè)置，取板間間距丨2.58m，中段箱肋設(shè)11道橫隔板，端橫隔板到接頭中線的距離為，則中段箱肋弧長(zhǎng)之半為：1S中 -(2.58 10 2 0.3) 13.2m2則接頭位置剛好在 0.37處。端段箱

9、肋弧長(zhǎng)：11S- ( S S中)(1.05252 70.7591 13.2 2)24.0377m22端段箱肋設(shè)置10道橫隔板，則端橫隔板距起拱面的長(zhǎng)度為：S S端 2.58 9 0.3 0.5177m2、橫隔板與接頭加強(qiáng)部分的重力橫隔板厚均為。靠拱腳的一塊為實(shí)心板，其余均為空心板。接頭處兩相鄰橫隔板之間以及拱腳截面至第一塊橫隔板之間的箱底板和兩側(cè)板均加厚10cma. 橫隔板重力通過CAM橫隔板面積及體積的計(jì)算再乘以其容重可得：空心板：P 7.056kN實(shí)心板：P 11.109kNb. 中間頭加強(qiáng)部分1 2P 0.1 (0.6 0.06) 0.980.12 (0.6 0.06) 4 1 0.1

10、(0.6 0.06) 226.271kNc. 拱腳加強(qiáng)段1 2P 0.1 (0.5177 0.03) 0.980.12 (0.5177 0.03) 4 1 0.1 (0.5177 0.03) 223.727kNd. 各集中力作用線的橫坐標(biāo)各集中力作用線的橫坐標(biāo)lx，可以根據(jù)k 12sh2k d S -值從附表70 W2查得 值，再由lx -求得。lx的值和各集中力分別對(duì)-和拱腳截面的力臂見24下表所示：表橫隔板的橫坐標(biāo)與力臂計(jì)算表集中力編號(hào)Sx2Sxlix 2力臂l-lx412 lx1號(hào)2號(hào)3號(hào)0.4號(hào)5號(hào)6號(hào)7號(hào)0.55.97548號(hào)0.9號(hào)0.10號(hào)0.11號(hào)0.12號(hào)0.13號(hào)14號(hào)0.

11、248.090915號(hào)0號(hào)00中接頭0.拱腳加強(qiáng)段拱上空腹段1、填料及橋面系的重力：P I 簡(jiǎn)支梁 hd ,B0 5 0.644 22.5 10.04 726.95kN2、蓋梁、底梁及各立柱重力各腹孔排式墩的橫截面如下圖所示：50圖腹孔排式墩的橫截面圖（單位：cm采用CAD進(jìn)行面積及體積計(jì)算再乘以腹孔墩的容重得到:蓋梁自重：P 105kN底梁自重：P 85.86kN1號(hào)立柱自重：P 179.556kN2號(hào)立柱自重：P 112.168kN3號(hào)立柱自重：P 56.668kN4號(hào)立柱自重：P 12.695kN3、各立柱底部傳遞的力通過對(duì)各自重進(jìn)行相應(yīng)的疊加得到各立柱處以及空實(shí)腹端接頭處傳遞到集中荷載

12、為：1號(hào)立柱：P1726.9510585.86179.5561097366kN2號(hào)立柱：P2726.9510585.86112.1681029.978kN3號(hào)立柱：P3726.9510585.8656.668974.478kN4號(hào)立柱:P4726.9510585.8612.695930.505kN726 95空實(shí)腹端接頭處：p5 丁 363拱上實(shí)腹段1、拱頂填料及橋面系重卩6l xhd 1 Bo12.5 0.644 22.5 10.04 1817.375kN2、懸鏈線曲邊三角形lf12m 1 k (Shkk )3B070.7591 9.98368 0.2028) 22.521.16710.57

13、0210.041144.07kN式中1cos j10.10310.75 (11)9.9836 m0.86248其重心距原點(diǎn)（拱頂）的水平距離lxshk -2chk 1shk k9.3771m驗(yàn)算拱軸系數(shù)恒載對(duì)扌截面和拱腳截面的力矩如下表所示:表半拱恒載對(duì)一截面和拱腳截面產(chǎn)生的彎矩4項(xiàng)目集中力編號(hào)重力（kN）L截面4拱腳截面力臂力矩(kN m)力臂力矩(kN m)主拱圈P0 12橫隔板及加強(qiáng)段空心板14X(1/4 lx)56.5608(1/2 lx)252.1104實(shí)心板中接頭拱腳段P0拱上空腹段PlP2P3P4P5實(shí)腹段P6P7由上表可知：M1m42需蔦°2456,該值與之差小于半級(jí)

14、即，所以可以確定上面擬定的橋跨結(jié)構(gòu)形式的設(shè)計(jì)共軸系數(shù)為m 1.167四、拱圈彈性中心及彈性壓縮系數(shù)彈性中心y 表（川）-3值 f 0.343129 10.1031 3.46668m彈性壓縮系數(shù)i20.531210.103120.002761表（川）-9值i211.0326 0.00276 0.02756表（m）-11值2賈 9.97872 O.。0276 0.0304760.029661五、主拱圈截面內(nèi)力計(jì)算8、4、8等截面的內(nèi)力大跨徑鋼筋混凝土拱橋應(yīng)驗(yàn)算拱頂、拱腳、拱跨 本設(shè)計(jì)因跨徑較小'只驗(yàn)算拱頂、拱腳、4截面。結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力的計(jì)算在確定m系數(shù)時(shí)，其實(shí)算值很難與選定的拱軸系數(shù)在“五點(diǎn)

15、”重合，對(duì)于大跨徑橋梁用“假載法”計(jì)入“五點(diǎn)”存在的偏離的影響。當(dāng)用“假載法”計(jì)入五點(diǎn)的偏離之后，相應(yīng)三鉸拱的恒載壓力線在五點(diǎn)以外與選定的拱軸線有偏離。對(duì)于大跨徑無鉸拱，這種偏離的影響很大，不可忽略。下面分別計(jì)算這兩種偏離的 影響。1.用假載法計(jì)算確定m系數(shù)時(shí)在“五點(diǎn)”存在的偏差假載內(nèi)力a.求假載-320.245 得:由式一432MjM j47.013kN/mM ,0.24540.2451,2l832b.假載內(nèi)力假載qx產(chǎn)生的內(nèi)力可以將其直接布置在內(nèi)力影響線上求得。不考慮彈性壓縮的 假載內(nèi)力見表下表:表不計(jì)彈性壓縮的假載內(nèi)力項(xiàng)目影響線面積力矩(kN m)表川-14 ( 5)值合計(jì)乘數(shù)拱頂截面M

16、iI2已|2/f-截面4M1I2Hi|2/f拱腳截面M1I2Hi|2/fC.計(jì)入彈性壓縮的假載內(nèi)力 計(jì)入彈性壓縮的假載內(nèi)力見下表:表計(jì)算彈性壓縮的假載內(nèi)力項(xiàng)目拱頂截面-截面4拱腳截面cos1sin0H1V111H1-86.-86.-86.N (1)1H1 cos y sinM1-77.42.y ys *M M1H1y1-43.(2) “拱軸線恒載”內(nèi)力Hg2qja. 推力1251315.30( 47.013 70.7591821962.68543kN10.1031b. 考慮彈性壓縮的內(nèi)力考慮彈性壓縮的“拱軸線恒載”內(nèi)力見下表:表考慮彈性要鎖的拱軸線恒載內(nèi)力項(xiàng)目拱頂截面丄截面4拱腳截面cos1H

17、g(1 J%NHg /cosN H g cos1 gN NNyysyiM 嚴(yán) Hgy(3)考慮確定m系數(shù)偏差影響的恒載內(nèi)力考慮m系數(shù)偏差影響的恒載內(nèi)力等于“拱軸線 m的恒載”內(nèi)力減去“假載” 的內(nèi)力，計(jì)算截面如下表：表考慮“五點(diǎn)”偏差的恒載內(nèi)力截面 項(xiàng)目拱頂截面-截面4拱腳截面拱軸線恒載假載合計(jì)拱軸線恒載假載合計(jì)拱軸線恒載假載合計(jì)水平力軸力彎矩2恒載壓力線偏離的影響(1) “恒載壓力線”偏離拱軸線的偏離彎矩計(jì)算恒載偏離彎矩M p，首先要計(jì)算出橋跨結(jié)構(gòu)沿跨徑各等分段的分塊對(duì)各截面的力矩，再計(jì)算各截面壓力線的縱坐標(biāo)，然后才能求得 Mp。下面按主拱圈。拱 上實(shí)腹段、和各集中力三部分計(jì)算個(gè)分塊恒載對(duì)各

18、截面的力矩。a.主拱圈自重對(duì)各截面產(chǎn)生的力矩 M式中：A 412Mi4(S1 S2)43、S2均可由附表查得A 4l21247.174 25.5 70.75912228984.7668kN m44主拱圈對(duì)各截面的力矩 皿！的值見下表:表主拱圈自重對(duì)各截面產(chǎn)生的彎矩截面號(hào)SS2S1 S2M1 (kN m)0112345678910111200000b .拱上實(shí)腹段恒載對(duì)各截面產(chǎn)生的彎矩 M2計(jì)算拱上實(shí)腹段的恒載時(shí)，必須將拱頂填料及面層的矩形板塊和其下面的懸鏈線曲邊三角形塊分開計(jì)算才能準(zhǔn)確。(a)矩形板塊從拱頂?shù)矫總€(gè)截面的矩形板塊的重力對(duì)實(shí)腹段里每個(gè)截面的力矩i)對(duì)空腹段里每個(gè)截面的力矩1 1 I

19、、 I2M i R ( ik)2 2 241 B0 hdk(k)式中k表示空、實(shí)腹段的分界點(diǎn)，取-41 B0h181986.6689kN mb.懸鏈線曲邊二角形塊lf 1 3B0從拱頂?shù)饺我饨孛娴闹亓(shk i k i)848012.75 (shk i k i)2(m 1)k每一塊P的重心坐標(biāo)為:k i chk i 1 shk i2k ishk i k在實(shí)腹段里，截面重心到任意截面的力臂 丄2(1 i)，在空腹段力，整塊曲邊三角形面積的重心到每個(gè)截面的力臂為伙i各截面的力矩見下表：表拱上實(shí)腹段恒載對(duì)各截面產(chǎn)生的力矩區(qū)間截面號(hào)懸鏈線曲邊三角形矩形塊M 2 M 恒 MkP12(1 )M1 22

20、M恒空腹段011234567分界點(diǎn)實(shí)腹段89101112000000000c. 各集中力對(duì)各截面的力矩 M3拱上空腹段的腹孔和橫隔板等各集中力及其相應(yīng)的橫坐標(biāo)lx在前面已經(jīng)求出，各豎向力集中力到各截面的力臂a * i lx （取a 0），產(chǎn)生的力矩M3 Pa，具體計(jì)算見下表:表拱上集中力對(duì)各截面產(chǎn)生的力矩截面豎向力PoPP2P3P4P5（立柱）P5中接頭Plx0MMMMMMMM0112345678910111200續(xù)上表截面P6P4 （立柱）F8P3 （立柱）P9RoR2（立柱）R1MMMMMMMMM0123456789101112續(xù)上表截面P12P1 （立柱）P13p4拱腳加強(qiáng)段合計(jì)MMMM

21、MM301234567891011120d. 計(jì)算偏離彎矩Mp上部結(jié)構(gòu)恒載對(duì)拱圈各截面重心的彎矩為:壓力線的縱坐標(biāo)為:Mi yi H；式中Hg為不計(jì)彈性壓縮的恒載水平推力HgM j24874.969砂kN各截面上的“恒載壓力線”偏離拱軸線的值:yyiyi偏離彎矩為:Mp Hg y具體數(shù)值見下表:截面號(hào)主拱圈拱上實(shí)腹段集中力合計(jì)恒載壓力線拱軸線偏心偏離彎矩M1m2M3M合MiHgy1yy1yiMp Hg y01表偏離彎矩Mp2345678910111200000000(2) 偏離彎矩Mp在彈性中心產(chǎn)生的贅余力XiM 1M p1 pds1 ps Els El11X22p22M 2M pdss El

22、2匹 dss El2肛dss ea°12 cos "012丄Hgcos0 y(ys %)12 cos_2 H g(1)表(川)-5值If贅余力各項(xiàng)的計(jì)算見下表:表贅余力 X1、X2計(jì)算表截面號(hào)ycos1ycosy y1ysy1 ycoscos0123456789101112012由上表可得:Xi125.95kN m0.064 門H12.6324X22 2.9483 0.92732(1 0.02756) 0.095401 70.7591 10.10312Hg192.1kN(3) “恒載壓力線”偏離拱軸線的附加內(nèi)力“恒載壓力線”偏離拱軸線在拱圈的任意截面中產(chǎn)生的附加內(nèi)力為:MX

23、1X2(ys yj MN X 2 cosQ X2sin拱頂、t截面、拱腳三個(gè)截面的附加內(nèi)力見下表:表“壓力線”偏離拱軸線的附加內(nèi)力項(xiàng)目拱頂截面截面拱腳截面4cos1sin0yys y1NX2 cosQ X2 sin0Mp0X1MX1X2(ys yj M p(4) 空腹式無鉸拱的恒載壓力線空腹式無鉸拱在恒載作用下考慮壓力線與拱軸線的偏離以及恒載彈性壓縮的影響之后，拱中任意截面存在三內(nèi)力：Mg(嚴(yán) HgX2)(ys yi)Xi MpNgHgcos(1-HgX2) cos(1HgX2)sin這三個(gè)力的合力作用點(diǎn)的偏心距為:eiMgNg所以空腹式無鉸拱恒載壓力線的縱坐標(biāo):eiyyi-cos將有關(guān)數(shù)據(jù)帶

24、入內(nèi)力公式中，得Mg (0.02194( ys yi)0.00506 y)HgNg ( -0.02194cos )Hgcos0.02194( ys y1)0.00506 ye 10.02194 coscos空腹式無鉸拱恒載壓力線縱坐標(biāo)值見下表:表空腹式無鉸拱的恒載壓力線表截面號(hào)y1ysy1yMgHgcosNgMg e Ngey y1cos i01234567891011123.空腹式無鉸拱的實(shí)際恒載內(nèi)力空腹式無鉸拱的實(shí)際恒載內(nèi)力等與計(jì)入拱軸系數(shù) m的偏差影響的內(nèi)力與“壓 力線”及拱軸線偏離的附加內(nèi)力之和，其結(jié)果如下表所示：表恒載內(nèi)力表截面 項(xiàng)目拱頂截面丄截面4拱腳截面表表合計(jì)表表合計(jì)表表合計(jì)水

25、平力軸力彎矩活載內(nèi)力計(jì)算1.車道荷載均布荷載及人群荷載內(nèi)力公路I級(jí)汽車荷載加載于影響線上，其中均布荷載為q 10.5kN/m;集中荷 載Pk當(dāng)計(jì)算跨徑I為5m時(shí)，Pk 180kN ,當(dāng)丨為50m及以上時(shí),Pk 360kN。 本設(shè)計(jì)跨徑為70m,即Pk 360kN。拱圈寬度為，承載雙向兩車道公路I級(jí)汽車荷 載，考慮活載均布分布于拱圈全寬。人群荷載為：qw 1.5 3 2 9kN /m均布荷載及人群荷載的內(nèi)力計(jì)算如下表所示：表考慮彈性壓縮后的均布荷載和人群荷載內(nèi)力截面項(xiàng)目2q人群何載表川-14 ( 5)值乘數(shù)均布荷載的力或力矩人群何載的力或力矩拱M max219l2頂相應(yīng)比219l2/ f截相應(yīng)N

26、219l面M min219l2相應(yīng)比219l2/ f相應(yīng)N219ll4截面M max219l2相應(yīng)Hi219l2/ f相應(yīng)N219lM min219l2相應(yīng)Hi219l2/ f相應(yīng)N219l拱腳截面M max219l2相應(yīng)比219l2/ f相應(yīng)V219l相應(yīng)N219lM min219l2相應(yīng)Hi219l2/ f相應(yīng)V219l相應(yīng)N219l2.集中力內(nèi)力計(jì)算(1)、不計(jì)彈性壓縮的集中力Pk內(nèi)力如下表所示:表不計(jì)彈性壓縮的集中力 Pk內(nèi)力項(xiàng)目雙車道集中力查表值乘數(shù)力或力矩拱頂截面M max720l相應(yīng)Hi7201/ fM min7201相應(yīng)Hi7201/ fL/4截面M max7201相應(yīng)Hi72

27、01/ fM min7201相應(yīng)Hi7201/ f拱腳截面M max7201相應(yīng)Hi7201/ f相應(yīng)V720360M min7201相應(yīng)比7201/ f相應(yīng)V720(2)考慮彈性壓縮后集中力Pk內(nèi)力如下表所示:表考慮彈性壓縮后集中力 Pk內(nèi)力項(xiàng)目拱頂截面1/4截面拱腳截面M maxM minM maxM minM maxM minCOSisin0與M相應(yīng)的Hi與M相應(yīng)的VN H i cosV-i sinH1比1NH cosNp NNMyysyiMHyM p MM溫度變化、混凝土收縮、徐變內(nèi)力的計(jì)算溫度變化為其他可變荷載、混凝土收縮、徐變?yōu)橛谰煤奢d，似乎要分項(xiàng)計(jì)算， 但是考慮到習(xí)慣和可能，還是

28、將三者一起計(jì)算。主拱圈度100C，最高月平均溫度 30°C，最低月平均溫度00C，主拱圈材料彈性模量Ec 3.25 104MPa，主拱圈材料線膨脹系數(shù)0.00001。收縮作用按下降100C溫度的影響計(jì)入。混凝土徐變作用的影響，當(dāng)計(jì)算溫度內(nèi)力時(shí)以0.7 ；當(dāng)計(jì)算混凝土收縮內(nèi)力時(shí)以 0.45的系數(shù)計(jì)入，于是：降低溫度時(shí)：t 0.7 (0 10) 0.45 ( 10)11.50C升高溫度時(shí)：t 0.7 (30 10)0.45 ( 10)9.5°C溫度變化、混凝土徐變和收縮的內(nèi)力如下表所示:表溫度變化、混凝土徐變和收縮的內(nèi)力項(xiàng)目溫度上升溫度下降拱頂截面1/4L截面拱腳截面拱頂截面1/4L截面拱腳截面tHtcosi1y ysyiNtM現(xiàn)將恒載和活載內(nèi)力進(jìn)行匯總?cè)缦卤?表內(nèi)力匯總表項(xiàng)目拱頂截面1/4截面拱腳截面MNMNMN恒載均布力（Mmax）均布力（Mmin）人群何載（M max）人群何載（M min ）集中力（M max ）集中力（Mmin）溫升溫降六、主拱圈正截面強(qiáng)度驗(yàn)算正截面受壓強(qiáng)度驗(yàn)算荷載組合根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)作用效