一級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分下午試題真題2008年

1、一級注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分下午試題真題2008年1、   設(shè)置鋼筋混凝土構(gòu)造柱的多層磚房，采用下列何項施工順序才能更好地保證墻體的整體性?   (A)砌磚墻、綁扎構(gòu)造柱鋼筋、支模板，再澆筑混凝土構(gòu)造柱   (B)綁扎構(gòu)造柱鋼筋、砌磚墻、支模板，再澆筑混凝土構(gòu)造柱   (C)綁扎構(gòu)造柱鋼筋、支模板、澆筑混凝土構(gòu)造柱，再砌磚墻   (D)砌磚墻、支模板、綁扎構(gòu)造柱鋼筋，再澆筑混凝土構(gòu)造柱2、一紅松(TC13)桁架軸心受拉下弦桿，截面為b×h=100mm×200mm。弦桿上有5個直徑為14m

2、m的圓孔，圓孔的分布如圖2-16所示。正常使用條件下該桁架安全等級為二級，設(shè)計使用年限為50年。試問，該弦桿的軸心受拉承載能力(kN)，與下列何項數(shù)值最為接近?      (A)115    (B)125   (C)160    (D)1753、某三角形木桁架的上弦桿和下弦桿在支座節(jié)點處采用單齒連接，節(jié)點連接如圖2-17所示。齒連接的齒深hc=30mm，上弦軸線與下弦軸線的夾角=30°。上、下弦桿采用紅松(TC13)，其截面尺寸均為140mm×140mm。該桁架處于室內(nèi)正常環(huán)

3、境，安全等級為二級，設(shè)計使用年限為50年。根據(jù)對下弦桿齒面的承壓承載力計算，試確定齒面能承受的上弦桿最大軸向壓力設(shè)計值(kN)，應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近?      (A)28    (B)37   (C)49    (D)60   題47：某安全等級為二級的高層建筑采用混凝土框架一核心筒結(jié)構(gòu)體系，框架柱截面尺寸均為900mm×900mm，筒體平面尺寸為11.2m×11.6m，如圖2-18所示?；A(chǔ)采用平板式筏形基礎(chǔ)，板厚1.4m，筏形基礎(chǔ)的混凝土強度等級

4、為C30(ft=1.43N/mm2)。   提示：計算時取h0=1.35m。   4、柱傳至基礎(chǔ)的荷載效應(yīng)，由永久荷載控制。圖2-18中柱Z1按荷載效應(yīng)標(biāo)準組合的柱軸力Fk=9000kN，柱底端彎矩Mk=150kN·m。荷載標(biāo)準組合的地基凈反力為135kPa(已扣除筏形基礎(chǔ)自重)。已求得c1=c2=2.25m，CAB=1.13m，Is=11.17m4，s=0.4，試問，柱Z1距柱邊h0/2處的沖切臨界截面的最大剪應(yīng)max(kPa)，最接近于下列何項數(shù)值?   (A)600    (B)810  

5、  (C)1010    (D)11105、條件同上題。試問，柱Z1下筏板的受沖切混凝土剪應(yīng)力設(shè)計值c(kPa)，最接近于下列何項數(shù)值?   (A)950    (B)1000    (C)1330    (D)15206、柱傳至基礎(chǔ)的荷載效應(yīng)由永久荷載控制。相應(yīng)于按荷載效應(yīng)標(biāo)準組合的內(nèi)筒軸力為40000kN，荷載標(biāo)準組合的地基凈反力為135kPa(已扣除筏形基礎(chǔ)自重)。試問，當(dāng)對筒體下板厚進行受沖切承載力驗算時，距內(nèi)筒外表面h0/2處的沖切臨界截面的最大剪應(yīng)力max(kpa)，最接近

6、于下列何項數(shù)值?   提示：不考慮內(nèi)筒根部彎矩的影響。    (A)191    (B)258    (C)580    (D)7847、條件同上題。試問，當(dāng)對簡體下板厚進行受沖切承載力驗算時，內(nèi)筒下筏板受沖切混凝土的剪應(yīng)力設(shè)計值c(kpa)，最接近于下列何項數(shù)值?   (A)760    (B)800    (C)950    (D)1000   題812：某單層單跨工業(yè)廠房建于正常固結(jié)的粘性土

7、地基上，跨度27m，長度84m，采用柱下鋼筋混凝土獨立基礎(chǔ)。廠房基礎(chǔ)完工后，室內(nèi)外均進行填土；廠房投入使用后，室內(nèi)地面局部范圍有大面積堆載，堆載寬度6.8m，堆載的縱向長度40m。具體的廠房基礎(chǔ)及地基情況、地面荷載大小等如圖2-19所示。   8、地面堆載g1為30kPa；室內(nèi)外填土重度丁均為18kN/m3。試問，為計算大面積地面荷載對柱1的基礎(chǔ)產(chǎn)生的附加沉降量，所采用的等效均布地面荷載gea(kPa)，最接近于下列何項數(shù)值?   提示：注意對稱荷載，可減少計算量。   (A)13    (B)16  

8、 (C)21    (D)309、條件同上題。若在使用過程中允許調(diào)整該廠房的吊車軌道，試問，由地面荷載引起柱1基礎(chǔ)內(nèi)側(cè)邊緣中點的地基附加沉降允許值s'g(mm)，最接近于下列何項數(shù)值?   (A)40    (B)58    (C)72    (D)8510、已知地基層土的天然抗剪強度f0為15kPa，三軸固結(jié)不排水壓縮試驗求得的土的內(nèi)摩擦角cu為12°。地面荷載引起的柱基礎(chǔ)下方地基中A點的附加豎向應(yīng)力z=12kPa；地面填土三個月時，地基中A點土的固結(jié)度Ut為50%

9、。試問，地面填土三個月時地基中A點土體的抗剪強度ft(kPa)，最接近于下列何項數(shù)值?   提示：按建筑地基處理技術(shù)規(guī)范JGJ79-2002作答。   (A)15.0    (B)16.3    (C)17.6    (D)21.011、擬對地面堆載(q1=30kPa)范圍內(nèi)的地基土體采用水泥攪拌樁地基處理方案。已知水泥攪拌樁的長度為10m，樁端進入層粘土2m，水泥攪拌樁的面積置換率m為10%，攪拌樁的壓縮模量Ep為150MPa，試問，處理后的層土范圍內(nèi)的攪拌樁復(fù)合土層的壓縮模量Esp(MPa)

10、，最接近于下列何項數(shù)值?   (A)15.0    (B)16.6    (C)17.7    (D)18.212、條件同上題，并已知攪拌樁直徑為600mm，水泥土標(biāo)準養(yǎng)護條件下90d齡期的立方體抗壓強度平均值fcu=1500kPa，樁身強度折減系數(shù)=0.3，樁端天然地基土的承載力折減系數(shù)=0.5。試問，攪拌樁單樁承載力特征值Ra(kN)，最接近于下列何項數(shù)值?   (A)127    (B)153    (C)235    (D)25

11、8題1315：某單層地下車庫建于巖石地基上，采用巖石錨桿基礎(chǔ)。柱網(wǎng)尺寸8.4m×8.4m，中間柱截面尺寸600mm×600mm，地下水位位于自然地面以下1m。圖2-20為中間柱的基礎(chǔ)示意圖。   13、相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準組合時，作用在中間柱承臺底面的豎向力總和為-500kN(方向向上，已綜合考慮地下水浮力、基礎(chǔ)自重及上部結(jié)構(gòu)傳至柱基的軸力)；作用在基礎(chǔ)底面形心的力矩值Mxk及Mvk均為100kN·m。試問，荷載效應(yīng)標(biāo)準組合下，單根錨桿承受的最大拔力值Ntmax(kN)，最接近于下列何項數(shù)值?   (A)125  

12、 (B)167    (C)208    (D)27014、若荷載效應(yīng)標(biāo)準組合下，單根錨桿承擔(dān)的最大拔力值Ntmax為170kN，錨桿孔直徑150mm，錨桿采用HRB335鋼筋，直徑32mm，錨桿孔灌漿采用M30水泥砂漿，砂漿與巖石間的粘結(jié)強度特征值為0.42MPa，試問，錨桿有效錨固長度l(m)取值，應(yīng)取下列何項數(shù)值?   (A)1.0    (B)1.1    (C)1.2    (D)1.315、現(xiàn)場進行了6根錨桿抗拔試驗，得到的錨桿抗拔極限承載力分別為420

13、kN，530kN，480kN，479kN，588kN，503kN。試問，單根錨桿抗拔承載力特征值Rt(kN)，最接近于下列何項數(shù)值?   (A)250   (B)420   (C)500   (D)宜增加試驗量且綜合各方面因素后再確定16、    下列關(guān)于地基基礎(chǔ)設(shè)計的一些主張，其中何項是不正確的?   (A)場地內(nèi)存在發(fā)震斷裂時，如抗震設(shè)防烈度小于8度，可忽略發(fā)震斷裂錯動對地面建筑的影響   (B)對砌體房屋可不進行天然地基及基礎(chǔ)的抗震承載力驗算

14、0;  (C)當(dāng)高聳結(jié)構(gòu)的高度Hg不超過20m時，基礎(chǔ)傾斜的允許值為0.008   (D)高寬比大于4的高層建筑，基礎(chǔ)底面與地基之間零應(yīng)力區(qū)面積不應(yīng)超過基礎(chǔ)底面面積的15%17、 某建筑場地的土層分布及各土層的剪切波速如圖2-21所示，土層等效剪切波速為240m/s，試問：該建筑場地的類別應(yīng)為下列何項所示?      (A)    (B)   (C)    (D)   題18-20：某部分框支剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度45.9m。該建筑為丙類建筑，抗震

15、設(shè)防烈度為7度，類建筑場地。第3層為轉(zhuǎn)換層；縱橫向均有落地剪力墻；地下一層板頂作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。18、首層某剪力墻墻肢W1，墻肢底部截面考慮地震作用組合的內(nèi)力計算值為：彎矩Mw=2900kN•m，剪力Vw=724kN。試問，W1墻肢底部截面的內(nèi)力設(shè)計值，應(yīng)最接近于下列何項數(shù)值?   (A)M=2900kN·m，V=1160kN    (B)M=4350kN·m，V=1160kN   (C)M=2900kN·m，V=1050kN    (D)M=3650kN

16、83;m，V=1050kN19、首層某根框支角柱C1，對應(yīng)于地震作用標(biāo)準值作用下，其柱底軸力NEK=1100kN，重力荷載代表值作用下，其柱底軸力標(biāo)準值為NGE=1950kN。假設(shè)框支柱抗震等級為一級，不考慮風(fēng)荷載，試問，柱瓤配筋計算時所采用的有地震作用的柱底軸力組合設(shè)計值(kN)，應(yīng)最接近于下列何項數(shù)值?   (A)N=3770    (B)N=4485    (C)N=4935    (D)N=566020、第4層某框支梁上剪力墻墻肢W2的厚度為180mm，該框支梁凈跨Ln=6000mm。框支梁與墻體W2交接面

17、上考慮風(fēng)荷載、地震作用組合的水平拉應(yīng)力設(shè)計值xmax=0.97MPa。試問，W2墻肢在框支梁上0.2Ln=1200mm高度范圍內(nèi)的水平分布筋實際配筋(雙排)選擇下列何項時，其鋼筋面積Ash才能滿足規(guī)程要求且最接近計算結(jié)果?   提示：HPB235級鋼筋()強度設(shè)計值fv=210N/mm2；   HRB335級鋼筋()強度設(shè)計值fv=300N/mm2。   (A)8200(As=604mm2/1200mm)    (B)10200(As=942mm2/1200mm)   (C)10150(As=1

18、256mm2/1200mm)   (D)12200(As=1357mm2/1200mm)21、某高層建筑，采用鋼框架一鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)；抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計基本地震加速度為0.15g，場地特征周期Tg=0.35s；考慮非承重墻體剛度的影響予以折減后的結(jié)構(gòu)自振周期T=1.82s。已求得1=0.0213，2=1.078，試問，該結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)與下列何項數(shù)值最為接近?   (A)0.0197    (B)0.0201    (C)0.0295    (D)0.030222、抗震設(shè)防烈度為7度的某高層

19、辦公樓，采用鋼筋混凝土框架一剪力墻結(jié)構(gòu)。當(dāng)采用振型分解反應(yīng)譜法計算時，在單向水平地震作用下某框架柱軸力標(biāo)準值如下表所示：單向水平地震作用方向框架柱軸力標(biāo)準值/kN不進行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時進行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計算時x向45004000y向48004200   試問，在考慮雙向水平地震作用的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)中，該框架柱軸力標(biāo)準值(kN)應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近?   (A)5365    (B)5410    (C)6100    (D)6150   題2325：某框架剪力墻結(jié)構(gòu)，房屋高度50.1m

20、，地下2層，地上13層，首層層高6.0m，二層層高4.5m，其余各層層高均為3.6m?？v橫方向均有剪力墻，地下一層板頂作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。該建筑為丙類建筑，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.2g，類建筑場地。在基本振型地震作用下，框架部分承受的地震傾覆力矩小于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%。各構(gòu)件的混凝土強度等級均為C40。23、首層某框架中柱剪跨比大于2。為使該柱截面尺寸盡可能小，試問，根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-2002的規(guī)定，對該柱箍筋和附加縱向鋼筋的配置形式采取所有相關(guān)措施之后，滿足規(guī)程最低要求的該柱軸壓比最大限值，應(yīng)取下列何項數(shù)值?   (A)

21、0.95    (B)1.00    (C)1.05    (D)1.1024、位于第5層平面中部的某剪力墻端柱截面為500mm×500mm，假定其抗震等級為二級。端柱縱向鋼筋采用HBB335級鋼()；考慮地震作用組合時，由考慮地震作用組合小偏心受拉內(nèi)力設(shè)計值計算出的該端柱縱筋總截面面積計算值為最大(1800mm2)。試問，該柱縱筋的實際配筋選擇下列何項時，才能滿足且最接近于高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-2002的最低要求?   (A)416+418(As=1822mm2)    

22、;    (B)818(As=2036mm2)   (C)420+418(As=2275mm2)        (D)820(As=2513mm2)25、與截面為700mm×700mm的框架柱相連的某截面為400mm×600mm的框架梁，縱筋采用HRB335級鋼()，箍筋采用HPB235級鋼()；其梁端上部縱向鋼筋系按截面計算配置。假設(shè)該框架梁抗震等級為三級，試問，該梁端上部和下部縱向鋼筋面積(配筋率)及箍筋按下列何項配置時，才能全部滿足高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-2002的構(gòu)造要求?&

23、#160;  提示：下列各選項縱筋配筋率和箍筋面積配筋率均符合高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第6.3.4條第1款和第6.3.2條第2款中最小配筋率要求。   梁縱筋直徑均不小于18。   (A)上部縱筋A(yù)s上=5680mm2(p上=2.70%)，下部縱筋A(yù)s下=4826mm2(p下=2.30%)，四肢箍筋10100   (B)上部縱筋A(yù)s上=3695mm2(P上=1.76%)，下部縱筋A(yù)s下=1017mm2(p下=0.48%)，四肢箍筋8100   (C)上部縱筋A(yù)s上=5180mm2(p上=2.47%)，下

24、部縱筋A(yù)s下=3079mm2(p下= 1.47%)，四肢箍筋8100   (D)上部縱筋A(yù)s上=5180mm2(p上=2.47%)，下部縱筋A(yù)s下=3927mm2(p下= 1.87%)，四肢箍筋1010026、某12層現(xiàn)澆框架一剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震設(shè)防烈度8度，丙類建筑，設(shè)計地震分組為第一組，類建筑場地，建筑物平、立面如圖2-22所示。已知振型分解反應(yīng)譜法求得的底部剪力為6000kN，需進行彈性動力時程分析補充計算?，F(xiàn)有4組實際地震記錄加速度時程曲線P1P4和1組人工模擬加速度時程曲線BP1。各條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力見表2-2。假定實際記錄地震波及人工波的平均地震影響

25、系數(shù)曲線與振型分解反應(yīng)譜法所采用的地震影響系數(shù)曲線在統(tǒng)計意義上相符，試問，進行彈性動力時程分析時，選用下列哪一組地震波(包括人工波)才最為合理?                           (A)P1；P2；P3    (B)P1；P2；RP1    (C)P1；P3；BP1    (D)P1；P4；RP1       27、某帶轉(zhuǎn)換層的高層建筑，底

26、部大空間層數(shù)為2層，6層以下混凝土強度等級相同。轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)以及上部部分結(jié)構(gòu)采用不同計算模型時，其頂部在單位水平力作用下的側(cè)向位移計算結(jié)果(mm)見圖2-23。試問，轉(zhuǎn)換層上部與下部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比e，與下列何項數(shù)值最為接近?      (A)3.67    (B)2.30    (C)1.97    (D)1.84    題2829：某型鋼混凝土框架一鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)，房屋高度91m，首層層高4.6m。該建筑為丙類建筑，抗震設(shè)防烈度為8度，類建筑場地。各構(gòu)件混凝土

27、強度等級為C50。28、首層核心筒外墻的某一字形墻肢W1，位于兩個高度為3800mm的墻洞之間，墻厚bw=450mm，如圖2-24所示；抗震等級為一級。根據(jù)目前已知條件，試問，滿足高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-2002最低構(gòu)造要求的W1墻肢截面高度hw(mm)和該墻肢的全部縱向鋼筋面積As(mm2)，應(yīng)最接近于下列何項數(shù)值?      (A)1000，3732    (B)1000，5597  (C)1200，4194    (D)1200，685729、首層型鋼混凝土框架柱C1截面為800mm&#

28、215;800mm，柱內(nèi)鋼骨為十字形，如圖2-25所示，圖中構(gòu)造鋼筋于每層遇鋼框架梁時截斷；柱軸壓比為0.65。試問，滿足高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-2002最低要求的C1柱內(nèi)十字形鋼骨截面面積(mm2)和縱向配筋，應(yīng)最接近于下列何項數(shù)值?      (A)26832，1222+(構(gòu)造筋414)   (B)26832，1225+(構(gòu)造筋414)   (C)21660，1222+(構(gòu)造筋414)   (D)21660，1225+(構(gòu)造筋414)30、對于下列的一些論點，根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ3-

29、2002判斷，其中何項是不正確的?   (A)在正常使用條件下，限制高層建筑結(jié)構(gòu)層間位移的主要目的之一是保證主結(jié)構(gòu)基本處于彈性受力狀態(tài)   (B)驗算按彈性方法計算的層間位移角u/h是否滿足規(guī)程限值要求時，其樓層位移計算不考慮偶然偏心影響   (C)對于框架結(jié)構(gòu)，框架柱的軸壓比大小，是影響結(jié)構(gòu)薄弱層層間彈塑性位移角p限值取值的因素之一   (D)驗算彈性層間位移角u/h限值時，第i層層間最大位移差ui是指第i層與第i- 1層在樓層平面各處位移的最大值之差，即ui=ui，max-ui-1，max31、下列關(guān)于鋼框架一

30、鋼筋混凝土核心筒結(jié)構(gòu)設(shè)計中的一些問題，其中何項說法是不正確的?   (A)水平力主要由核心筒承受   (B)當(dāng)框架邊柱采用H形截面鋼柱時，宜將鋼柱強軸方向布置在外圍框架平面內(nèi)   (C)進行加強層水平伸臂桁架內(nèi)力計算時，應(yīng)假定加強層樓板的平面內(nèi)剛度無限大   (D)當(dāng)采用外伸桁架加強層時，外伸桁架宜伸入并貫通抗側(cè)力墻體32、某鋼筋混凝土圓煙囪80m高，煙囪坡度小于0.02，第一振型對應(yīng)的臨界風(fēng)速vorl=27.59m/s，煙囪頂端風(fēng)振系數(shù)h=1.64。當(dāng)已判斷出該煙囪可能出現(xiàn)跨臨界強風(fēng)共振時，如果第一振型橫風(fēng)向風(fēng)振

31、尚未起控制作用，即煙囪承載力極限狀態(tài)仍由順風(fēng)向設(shè)計風(fēng)壓控制，試問，在此種情況下，煙囪頂端風(fēng)壓設(shè)計值wh(kN/m2)的最小值，應(yīng)最接近于下列何項數(shù)值?   (A)1.20    (B)1.75    (C)2.10    (D)2.8533、某座跨河橋，采用鋼筋混凝土上承式無鉸拱橋。計算跨徑為120m，假定拱軸線長度(La)為136m。試問，當(dāng)驗算主拱圈縱向穩(wěn)定時，相應(yīng)的計算長度(m)與下列何項數(shù)值最為接近?   (A)136    (B)120    (

32、C)73    (D)4934、34：有一座在滿堂支架上澆筑的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱形梁橋?？鐝讲贾脼?0m+80m+60m，在兩端各設(shè)置伸縮縫A和B。采用C40硅酸鹽水泥混凝土?？傮w布置如圖2-26所示。假定伸縮縫A安裝時的溫度t0為20，橋梁所在地區(qū)的最高有效溫度值為34，最低有效溫度值為-10，大氣濕度及RH為55%，結(jié)構(gòu)理論厚度h600mm，混凝土彈性模量Ec=3.25×104MPa，混凝土線膨脹系數(shù)為1.0×10-5，預(yù)應(yīng)力引起的箱梁截面上的法向平均壓應(yīng)力pc=8MPa。箱梁混凝土的平均加載齡期為60d。試問，由混凝土徐變引起伸縮縫A處的伸縮量值(

33、mm)，與下列何項數(shù)值最為接近?   提示：徐變系數(shù)按JTG D62-2004規(guī)范中表6.2.7采用。      (A)-55    (B)-31    (C)-39    (D)+2435、題34中，當(dāng)不計活載、活載離心力、制動力、溫度梯度、梁體轉(zhuǎn)角、風(fēng)荷載及墩臺不均勻沉降等因素時，并假定由均勻溫度變化、混凝土收縮、混凝土徐變引起的梁體在伸縮縫A處的伸縮量分別為+50mm與-130mm。綜合考慮各種因素其伸縮量的增大系數(shù)取1.3。試問，該伸縮縫A應(yīng)設(shè)置的伸縮量之和(mm)，

34、應(yīng)為下列何項數(shù)值?   (A)240    (B)120    (C)80    (D)16036、某座跨徑為80m+120m+80m、橋?qū)?7m的預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋，采用剛性墩臺，梁下設(shè)置支座；地震動峰值加速度為0.10g(地震設(shè)計烈度為7°)。試判斷下列哪個選項圖中布置的平面約束條件是正確的?   37、公路橋涵設(shè)計時，采用的汽車荷載由車道荷載和車輛荷載組成，分別用于計算不同的橋梁構(gòu)件?，F(xiàn)需進行以下幾種橋梁構(gòu)件計算：主梁整體計算；主梁橋面板計算；涵洞計算；橋臺計算。試判定這四種構(gòu)

35、件計算應(yīng)采用下列何項汽車荷載模式，才符合橋梁設(shè)計規(guī)范(JTGD60-2004)的要求?   (A)、采用車道荷載，、采用車輛荷載   (B)、采用車道荷載，、采用車輛荷載   (C)采用車道荷載，、采用車輛荷載   (D)、均采用車道荷載38、某公路跨河橋，在設(shè)計鋼筋混凝土柱式橋墩中永久作用需與以下可變作用進行組合：汽車荷載，汽車沖擊力，汽車制動力，溫度作用，支座摩阻力，流水壓力，冰壓力。試判定，下列四種組合中其中何項組合符合JTGD60-2004規(guī)范的要求?   (A)+永久作用 

36、 (B)+永久作用   (C)+永久作用   (D)+永久作用39、對于某橋上部結(jié)構(gòu)為三孔鋼筋混凝土連續(xù)梁，試判定在以下四個圖形中，哪一個圖形是該梁在中孔跨中截面a的彎矩影響線?   提示：只需定性地判斷。  40、某橋主梁高度170cm，橋面鋪裝層共厚20cm，支座高度(含墊石)15cm，采用埋置式肋板橋臺，臺背墻厚40cm，臺前錐坡坡度1:1.5，布置如圖2-27；錐坡坡面不能超過臺帽與背墻的交點。試問，后背耳墻長度l(cm)，與下列何項數(shù)值最為接近?      (A)3

37、50    (B)260   (C)230    (D)200答案:1、B解答 根據(jù)砌體結(jié)構(gòu)施工驗收規(guī)范或施楚賢等編著的砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計與計算第198頁，知(B)正確。2、A解答 根據(jù)木結(jié)構(gòu)規(guī)范表4.2.1-3，TC13B的順紋抗拉強度設(shè)計值ft=8.0MPa；   根據(jù)木結(jié)構(gòu)規(guī)范5.1.1條，計算受拉桿件的凈面積An。時，應(yīng)扣除分布在150mm長度上的圓孔投影面積。   所以，弦桿的凈截面面積An=(100×200-100×14×4)mm2=14400mm2 

38、;  弦桿的軸心受拉承載力ftAn=8×14400N=115200N=115.20kN3、B解答 根據(jù)木結(jié)構(gòu)規(guī)范表4.2.1-3，TC13B的順紋承壓強度設(shè)計值fc=10MPa，橫紋承壓強度設(shè)計值fc,90=2.9MPa。   根據(jù)木結(jié)構(gòu)規(guī)范第4.2.6條，=30°，木材斜紋承壓的強度設(shè)計值fca為      根據(jù)木結(jié)構(gòu)規(guī)范6.1.2條，按單齒連接強度確定的上弦桿最大軸向壓力設(shè)計值為   N=Acfca=4849.74×7.66N=37.15kN4、B解答 根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)

39、計規(guī)范附錄P，      根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范公式(3.0.54)及第8.4.7條，   Fl=1.35×9000-135×(0.9+2×1.35)×(0.9+2×1.35)kN=9788.04kN   Munb=1.35×150N·m=202.5N·m   5、A解答 根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范公式(8.4.7-2)及第8.2.7條關(guān)于hp的定義，   6、B解答 根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范第8

40、.4.8條，   7、A解答 根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范第8.4.8條   8、A解答 由建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范附錄N，   列表如下：      由于室外填土荷載與室內(nèi)填土荷載一樣大，二者抵消，所以表中未列出。   代入公式：qea=0.8×(6.6+4.5+3+2.4)kPa=0.8×16.5kPa=13.2kPa9、C解答 由建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范表7.5.4，已知=40m，b=3.4m   10、B解答 由建筑地基處理技術(shù)規(guī)范5.2.

41、11條，   ft=f0+z·Ut•tancu=(15+12×0.5tan12°)kPa=16.3kPa11、B解答 根據(jù)建筑地基處理技術(shù)規(guī)范11.2.9條，   Esp=mEp+(1-m)Es=0.1×150+(1-0.1)×1.8MPa=16.6MPa12、A解答 根據(jù)建筑地基處理技術(shù)規(guī)范11.2.4條，   13、C解答 根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范8.6.2條，   14、D解答 根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范8.6.3條：   

42、0;Rt0.8d1lf      要求錨桿的錨固長度l40d=40×32mm=1280mm，l取1.3m，故選(D)。15、D解答 根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范附錄M.0.6條，      極差=(588-420)kN=168kN500kN×30%=150kN，故應(yīng)增大試驗量，綜合分析后再確定。16、D解答 (A)建筑抗震設(shè)計規(guī)范4.1.7條第1款。   (B)建筑抗震設(shè)計規(guī)范4.2.1條。   (C)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范5.3.4條。   

43、;(D)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程12.1.6條，高寬比大于4的高層建筑，基礎(chǔ)底面不宜出現(xiàn)零應(yīng)力區(qū)。17、B解答 根據(jù)圖示及建筑抗震設(shè)計規(guī)范4.1.4條第4款，覆蓋層厚度=(51-2)m=49m   根據(jù)建筑抗震設(shè)計規(guī)范表4.1.6條，為類。18、B解答 由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第4.8.2條和第10.2.5條，首層剪力墻底部加強部位墻肢W1抗震等級為一級。   由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第10.2.14條，   M=1.5×2900kN·m=4350kN·m   由高層建筑混凝

44、土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第7.2.10條，vw=1.6，   V=VWVW=1.6×724kN=1158.4kN19、B解答 由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第10.2.12條第6款，柱底軸力設(shè)計值為   N=1.5×1100kN=1650kN   由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第5.6.3條及第5.6.4條，柱底軸力組合設(shè)計值為   N=(1.2×1950+1.3×1650)kN=4485kN20、B解答 由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第10.2.4條，第4層為剪力墻底部加強部位。 

45、;  由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第10.2.15條，抗震設(shè)計時pmin=0.3%，且不小于8200。   bw=180mm  Ash=0.3%×180×1200mm2=648mm2，   如配鋼筋8200(604mm2/1200mm)，不滿足pmin的要求。   由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第10.2.13條第3款第3項，   采用鋼筋HPB235級時：fvh=210N/mm2；      實配鋼筋10200(942mm2/1200m

46、m)21、C解答 由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程表3.3.7-1，max=0.12。   由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第11.2.18條，=0.04，Tg=0.35s，T=1.82s5Tg=1.75s。   由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程公式(3.3.8-1)：      由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程圖3.3.8：   =0.22-1(T-5Tg)max   =0.20.9143×1.078-0.0213×(1.82-5×0.35)×0.1

47、2=0.029522、B解答 由建筑抗震設(shè)計規(guī)范第5.2.3條或高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第3.3.11條，取單向水平地震作用下考慮扭轉(zhuǎn)時的軸力標(biāo)準值進行計算：   Nxk=4000kN，Nyk=4200kN   由建筑抗震設(shè)計規(guī)范公式(5.2.3-7)和公式(5.2.3-8)或高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程公式(3.3.11-7)和公式(3.3.11-8)   23、C解答 由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第4.8.1條第2款，按7度抗震設(shè)防烈度要求采取抗震構(gòu)造措施。   由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程表4.8.2，采取抗

48、震構(gòu)造措施時框架柱抗震等級為三級。   由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程表6.4.2，軸壓比限值為0.95。   由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程表6.4.2注4、注5和注7，當(dāng)該柱的箍筋和附加縱向鋼筋采取相關(guān)措施后，軸壓比限值最多比表6.4.2數(shù)值增加0.15，且軸壓比限值不超過1.05。   0.95+0.15=1.11.05，軸壓比限值為1.05。24、C解答 根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第7.2.15條，第5層某剪力墻端柱為構(gòu)造邊緣構(gòu)件。   由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第7.2.17條第3款和表6.4.3-1，

49、抗震等級為二級時端柱縱筋最小配筋率為0.008。   由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第6.4.4條第5款，該端柱內(nèi)縱筋總截面面積應(yīng)比計算值增加25%，即取1800×1.25mm2=2250mm2500×500×0.008mm2=2000mm2，取2250mm2。   420+418(2275mm2)滿足要求。25、D解答 該梁的配筋應(yīng)滿足高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第6.3.2條35款的構(gòu)造要求。   梁端上部縱向鋼筋配筋率p上=2.47%   滿足該條第3款的要求。  

50、0;   因梁端上部縱向鋼筋配筋率P上=2.47%2%，箍筋最小直徑應(yīng)增大為10mm。   實配箍筋間距s=100mmmin(h/4，8d，100)   =min(150，144，100)   滿足該條第5款的要求。   錯誤答案A：上部縱向鋼筋配筋率，不滿足高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第6.3.2條第3款要求。   錯誤答案B：下部縱向鋼筋418截面面積(1018mm2)與上部縱向鋼筋628截面面積(3695mm2)的比值為，不滿足高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第6.3.2條第4

51、款要求。   錯誤答案c：上部縱向鋼筋配筋率，箍筋直徑應(yīng)增大2mm，8不滿足高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第6.3.2條第5款要求。26、D解答 根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程3.3.5條，每條時程曲線計算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力最小值為：   6000kN×65%=3900kN   P2地震波不能選用，(A)和(B)不滿足規(guī)程要求   各條時程曲線計算所得的剪力的平均最小值為：6000kN×80%=4800kN   27、C解答 由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第E.0.2條規(guī)定，轉(zhuǎn)換層

52、及其下部結(jié)構(gòu)的計算模型取圖2-23a，   則1=7.6×10-10mm，H1=11m   根據(jù)對轉(zhuǎn)換層上部若干層結(jié)構(gòu)高度的要求，計算模型取圖2-23C，則，   28、D解答 由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第9.1.9條，要求墻肢截面高度hw不宜小于1200mm。      由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第7.2.5條，墻底部加強部位的縱向配筋率不應(yīng)小于1.2%，   縱向配筋A(yù)s=0.012×1200×450mm2=6480mm22，   且As4194mm2   答案(D)滿足高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程要求。29、B解答 由高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程第11.3.5條第4款，軸壓比0.650.4，柱內(nèi)型鋼含鋼率不宜小于4%。   Ag=4%×800×800mm2=25600mm22，   且Ag21660mm2   由高層建筑混凝土結(jié)