鐵路32+48+32m連續(xù)梁掛籃計算書

1、.深茂鐵路32+48+32m連續(xù)梁掛籃計算書一、計算依據1、橋梁施工圖設計2、結構力學、材料力學3、鋼結構設計手冊、鋼結構及木結構設計規(guī)范4、高速鐵路施工技術指南、路橋施工計算手冊（交通出版社）5、砼容重取2.65t/m3，模板外側模、底模板自重100kg/m2，內模及端頭模80kg/m2，漲模系數取1.05，沖擊系數取1.1，底模平臺兩側操作平臺人員及施工荷載取5KN/m2，其他操作平臺人員及施工荷載取2KN/m2。6、材料力學性能精軋螺紋鋼強度設計值二、掛籃底模平臺及吊桿底籃承受重量為箱梁腹板、底板砼重量及底籃自重。1、縱梁驗算縱梁布置示意圖1#塊為最重梁段，以1#段重量施加荷載計算縱梁的

2、剛度強度砼荷載：36.1m3×2.65t/m3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。底模及端頭模自重荷載：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。砼荷載按0#斷面面積進行荷載分配，腹板及底板斷面面積總和為11.2m2；模板荷載按底板線性分配在縱梁上。a、號縱梁上的荷載腹板的斷面面積為0.78m2，其砼及模板荷載為： 0.78*3*26.5+100kg/m2*0.93=62.1KN。 號縱梁(I32b工字鋼)的荷載為：62.1KN。通過靜力平衡法可計算得前、后下橫梁上的集中力分別為30.1KN、32.0KN。b、號縱梁

3、上的荷載縱梁與號縱梁間的斷面面積為0.74m2，其砼及模板荷載為：0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN。號縱梁(I32b工字鋼)的荷載為：58.97KN。通過靜力平衡法可計算得前、后下橫梁上的集中力分別為28.58KN、30.39KN。c、號縱梁上的荷載底板的斷面面積為0.47m2，其砼及模板荷載為：0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN。號縱梁上的荷載為：39.81KN。通過靜力平衡法可計算得前、后下橫梁上的集中力分別為19.29KN、20.52KN。d、號縱梁上的荷載底板的斷面面積為0.51m2，其砼及模板荷載為：0.51*3*26.5+100*3.7

4、=44.25KN。號縱梁上的荷載為：44.25KN。通過靜力平衡法可計算得前、后下橫梁上的集中力分別為21.44KN、22.81KN。e、號縱梁上的荷載底板的斷面面積為0.42m2，其砼及模板荷載為：0.42*3*26.5+100*3.1=36.49KN。號縱梁上的荷載為：44.25KN。通過靜力平衡法可計算得前、后下橫梁上的集中力分別為17.68KN、18.81KN。 f、以荷載較大的號進行縱梁內力計算，荷載集度 q=62.1KN/3m=20.7KN/m。荷載布置圖M圖（單位：KN·m）Q圖（單位：KN）由計算所得I32b工字鋼最大彎矩44.8KN*m，最大剪力37.8KN。結構最

5、大豎向變形3mm<4600/400=11.5mm?？v梁驗算a、I32工字鋼驗算查材料力學，得I32b工字鋼d=12mm，A=83.64cm2，Ix=16574cm4，Wx=920.8cm3，ix=14.08cm，Ix：Sx=27.3cm，iy=2.57cm彎曲正應力：=44.8×106/920.8×103=48.65MPa=215MPa剪應力：=QS/Id=37.8×103/12/237=13.29MPa=125MPa2、底模后橫梁驗算荷載計算a、砼荷載采用1#段最重梁段的荷載驗算。b、縱梁自重在后下橫梁上的集中力為293.7kg/2=146.85kg=1.

6、47KN號縱梁在后橫梁上的集中力為32KN+1.47KN=33.47KN號縱梁在后橫梁上的集中力為30.39KN+1.47KN=31.86KN號縱梁在后橫梁上的集中力為20.52KN+1.47KN=21.99KN號縱梁在后橫梁上的集中力為22.81KN+1.47KN=24.28KN號縱梁在后橫梁上的集中力為18.81KN+1.47KN=20.28KNc、兩側操作平臺及施工荷載在前、后橫梁上的集中力為5KN/m2×13.52m2/4=16.9KN。d、底模后橫梁及吊點自重12.63kN，均勻分布在后下橫梁上，荷載集度為：12.63KN/12m=1.1KN/m。e、底模后橫梁下操作平臺2

7、KN/m2×7.5=15KN，均勻分布在底板6.7m范圍內的后下橫梁上，荷載集度為15KN/6.7m=2.24KN/m。內力計算荷載布置圖M圖（單位：KN·m）Q圖（單位：KN）由計算得最大彎矩73.6KN·m，最大剪力89.4KN，最大豎向變形6mm。強度校核底模橫梁采用232b槽鋼焊接格構式。Ix=8140cm4,Wx=509cm3,d=10mmSx= 302.5cm3 彎曲正應力： =M/W= 73.6×106/509×10-3=144.59MPa<=215MPa剪應力： =QSx/Ixd=89.4×103/10/302.

8、5=29.5MPa<=125MPa后吊桿受力計算吊桿所受的拉力在數值上等于相應支座的支座反力。采用結點平衡法，從后下橫梁剪力圖中可計算得支座反力即吊桿所受拉力。a、內側后吊桿所受拉力F=F=374.516KN。 b、外側后吊桿所受拉力F=F=129.223KN。三、吊桿驗算內側后吊桿：F=374.516KNF=（0.15-0.051）×0.04×170×103=673.2KN。 外側后吊桿：F=129.223KNF=（0.15-0.051）×0.04×170×103=673.2KN。外側前吊桿：F=115.283KNF=785&

9、#215;804=631.1KN。內側前吊桿：F=274.417KNF=（0.16-0.051）×0.04×170×103=741.2KN。四、走行梁1、內模走行梁設計走行梁為一根232b槽鋼，取兩吊點之間的部分并以4#塊內頂板砼重量進行驗算。內頂板砼在一根內模走行梁上的荷載：F1=2.47m2×4m×2.65t/m3×1.05×1.1×0.5=14.835t=148.35KN一根內模走行梁承受內模架荷載：F2=4564×0.5=2282kg=22.82KN內模架間距100cm，共4道，每道模架下滑梁所受

10、集中力：F=（F1+F2）/4=42.7KN內模走行梁自重集度q=100kg/m=1KN/m荷載布置圖 M圖（單位：KN·m） Q圖（單位：KN·m）通過計算，最大彎矩114.39KN·m，最大剪力88.09KN，最大豎向變形8mm。查材料力學，得32b槽鋼截面性質：Wx=2×469.413cm3，Ix=2×7510.6cm4,Sx=2×88×160×80-(88-8)(160-14)(160-14)/2=547520mm3，d=8mm。=114.39×103/2×469.413×10

11、-6=121.8MPa=140MPa=QSx/Id=88.09×103×547520×10-9/2×7510.6×10-8/0.008=40.1MPa=85MPa采用靜力平衡法可求得支座反力為88.09KN和88.09KN，即前吊桿受力為88.09KN。五、前上橫梁前上橫梁2根I40b工字鋼下面的桁架不參與內力計算。1、荷載計算內側前吊桿受力（含吊桿自重）：274.42KN+9.24KN=283.66KN外側前吊桿受力（含吊桿自重）：115.28KN+5.81KN=121.09KN內模走行梁前吊桿受力：88.09KN外滑梁前吊桿受力：103.0

12、1KN前上橫梁2I40b工字鋼及扁擔梁、底座自重荷載集度1.96KN/m；前上橫梁上操作平臺及施工荷載集度2KN/m2×1.5m=3KN/m；荷載布置圖2、內力計算 M圖（單位：KN·m） Q圖（單位：KN）通過計算得I40b工字鋼截面加強段最大彎矩260.48KN· m，最大剪力386.26KN；外側前吊桿間最大豎向變形1mm，橫梁兩端豎向變形12mm。3、強度校核查材料力學，得I40b工字鋼截面性質：Wx=1139cm3，Ix：Sx=34.1cm，d=12.5mm。=260.48×103/2×1139×10-6=114.3MPa=

13、140MPa=QSX/IXd=386.26×103/2×34.1×10-2/0.0125=45.3MPa=85MPa4、支座反力計算采用結點平衡法，利用支座處剪力計算得支座反力。F=628.09KN六、主桁主桁受力模型如下： M圖（單位：KN·m） Q圖（單位：KN） N圖（單位：KN）通過計算主梁最大彎矩40.1KN·m，最大剪力11.8KN，最大軸力-952.9KN；立柱最大壓力752.9KN；斜拉帶最大拉力589.96KN。前端最大豎向變形10mm。 桿BC采用28b雙槽鋼綴板連接的格構式桿件，橫截面尺寸見圖。于桿BC內力及綜合應力最大，

14、故以受力最不利桿件BC計算 設計參數：、 對實軸（X軸）計算： 查截面型鋼表可得： 228b， 對實軸（X軸）演算剛度和整體穩(wěn)定： ，滿足要求 按照b類截面查鋼結構設計規(guī)范附表C：可得： 則： 對虛軸（Y軸）計算： 計算肢間距離：分肢長細比，取 則： 從而，取 驗算虛軸的剛度和整體穩(wěn)定性： 單個槽鋼28b的截面數據為： 、整個截面對虛軸（X-X軸）數據： ， 按照b類截面查鋼結構設計規(guī)范附表C：得： 則： 、分肢穩(wěn)定性驗算： 滿足要求。 、綴板設計： 初選綴板尺寸：綴板寬度： 厚度：，且不小于10mm. 綴板?。?綴板間凈距 ，取 相鄰綴板中心距離 綴板線剛度之和與分肢剛度比值為： 橫向剪力：

15、 綴板與分肢連接處的內力為： 在剪力和彎矩的共同作用下，該處角焊縫為貼角滿焊，焊縫強度滿足下式要求： 根據構造要求：，最后確定取，可以滿足要求。七、主桁架節(jié)點高強螺栓驗算1、設計資料受力類型為: 扭矩、豎向剪力及水平拉力荷載數據:扭矩 T(kN·m): 0.00豎向剪力V(kN): 741.10水平拉力F(kN): 0.00螺栓排列等行距排列: 行數: 3, 行距D: 90.00 mm列數: 3, 列距: 80.00 mm2、單個螺栓的參數計算所選螺栓的參數:類型及等級: 高強螺栓承壓型連接10.9級螺栓直徑 d: 24 mm受剪面數目 nv: 2連接板鋼號: Q235同一受力方向連

16、接板較小總厚度t: 14 mm抗剪強度設計值 一個高強螺栓承壓型連接的抗剪承載力設計值: 280.48 kN一個高強螺栓承壓型連接的承壓承載力設計值: 157.92 kN所以，取二者中較小值157.92 kN3、螺栓群受力計算 螺栓群受扭矩T和豎向剪力V以及水平力F（即偏心力作用下螺栓群抗剪）, 采用彈性分析法, 旋轉中心在螺栓群形心處 r2 = x2 + y2 = 38400.00 + 48600.00 = 87000.00 mm2 對于受力最大的螺栓: 扭矩T產生的水平力: 0.00 kN 扭矩T產生的豎向力: 0.00 kN 水平軸力F產生的水平方向的剪力: 0.00 kN 豎向剪力V產

17、生的豎直方向的剪力: 82.34 kN 所以, 受力最大的螺栓所受剪力的合力為: 82.34 kN4、結論 受力最大的螺栓所受合力設計滿足八、總沉降量計算前吊桿最大長度按12.5m進行計算，伸長量最大為3mm。通過各級結構變形的總體累計后總沉降量f=3+0.2+3+1+9+3.3=19.5mm。八、后支座與主構架連接螺栓計算每個后支座與主構架由8個M27-10.9S高強螺栓連接，按鋼結構高強螺栓連接的設計、施工、及驗收規(guī)程JGJ82-91，每個螺栓抗拉、抗剪、承壓承載力設計值為圖27后支座與主構架連接螺栓計算 連接螺栓在掛籃走行時拉力N=R1=93.2KN；摩擦力所產生的剪力V=0.15×93.2=14.0KN;摩擦力所產生的彎矩M=V×0.25=3.5KN·m在拉力N與彎矩M作用下一個高強螺栓最大拉力 一個高強螺栓的剪力故故后支座與主構架連接螺栓安全。九、后支座計算后支座由連接板、豎板、水平板、隔板及加勁肋組焊而成，其中豎板、水平板和加勁肋構成L形鉤板。掛藍走行時，后支座的水平板鉤住工字鋼軌道的上翼緣，以抵抗走行狀態(tài)的傾覆力。經計算，后支座的承載力由水平板承載力控制。水平板采用20的鋼板雙面開坡口與豎板焊透，在每個水平板下設有三道14的加勁肋。每個加勁肋的尺寸為