超稠油油藏汽竄防治方法研究

1、超稠油油藏汽竄防治方法研究周明升（中油遼河油田公司曙光采油廠，遼寧 盤錦 124109）摘 要通過對超稠油蒸汽吞吐汽竄的實質(zhì)及汽竄危害的研究，對曙一區(qū)超稠油汽竄的油藏因素和開發(fā)因素等進(jìn)行了分析，并對防治汽竄的的進(jìn)行了探討，提出了適合超稠油蒸汽吞吐開發(fā)的汽竄防治措施?，F(xiàn)場應(yīng)用表明：通過采用優(yōu)化射孔層位和注汽參數(shù)、推廣應(yīng)用組合式蒸汽吞吐的技術(shù)、實施高溫暫堵、調(diào)剖封竄技術(shù)等，可以有效抑制和利用汽竄，改善油層動用狀況，提高油藏開發(fā)效果。關(guān)鍵詞：超稠油；汽竄；防竄措施；研究；曙一區(qū)；前言曙一區(qū)超稠油構(gòu)造上位于遼河盆地西部凹陷西斜坡帶中段，構(gòu)造面積約 40 km2，含油目的層為 新生界下第三系沙河街組興隆

2、臺油層（S1+2）和上第三系館陶組館陶油層(Ng)。在投入規(guī)模開發(fā)后，由于受油藏條件、井網(wǎng)井距以及注采參數(shù)等的影響，蒸汽汽竄現(xiàn)象嚴(yán)重，嚴(yán)重制約了油田高效開發(fā)，本文主要對汽竄的影響因素和防治方法進(jìn)行總結(jié)，為同類油藏的開發(fā)提供借鑒。1 超稠油汽竄特點1.1 汽竄影響長期存在曙一區(qū)超稠油 2000 年投入規(guī)模開發(fā)，汽竄現(xiàn)象伴隨著開發(fā)的進(jìn)行一直存在，汽竄比例占注汽 井次的 50%以上，年影響產(chǎn)量在 4 萬噸左右（表 1-1）。表 1-1 曙一區(qū)超稠油 2000 年以來汽竄情況統(tǒng)計表年度項目200020012002200320042005吞吐井次/口汽竄井次/口 比例/% 影響產(chǎn)量/萬噸1336851.

3、10.5851535568.92.676350466.13.8693749753.03.9119563252.93.81132572955.04.451.2 汽竄具有低周期、遠(yuǎn)距離、高強(qiáng)度、多方向特點超稠油汽竄在 1 周期蒸氣吞吐過程中就存在，汽竄最遠(yuǎn)距離達(dá)到 2-3 個井距，汽竄發(fā)生時，受 竄井反映明顯，最高壓力達(dá)到 8MPa 以上，井口溫度達(dá)到 200以上，汽竄方向達(dá)到 4-5 個。汽竄的 這些特點給超稠油的生產(chǎn)和管理帶來了很大難度。1.3 汽竄加劇了油藏動用不均的矛盾因汽竄發(fā)生周期普遍較低，油藏動用程度低，而汽竄容易在高滲層中形成通道，使油藏動用不 均的矛盾加劇，不利于油藏開發(fā)效果的改善

4、和采出程度的提高。2 超稠油汽竄原因分析2.1 油藏原因2.1.1 儲層物性好，易發(fā)生汽竄巖心分析統(tǒng)計結(jié)果表明，曙一區(qū)超稠油儲層受沉積環(huán)境及后期成巖作用的影響，儲層物性條件較好，為高孔、高滲特高滲儲層1（表 2-1），客觀上為汽竄創(chuàng)造了條件。表 2-1 曙一區(qū)超稠油油藏物性參數(shù)表/%K/m2Sh/%層 位Ng36.332.627.05.542.371.925.99.46.21-5S1+26S1+22.1.2 儲層非均質(zhì)性嚴(yán)重，高滲層易形成單層突進(jìn)儲層的非均質(zhì)程度評價參數(shù)主要有：滲透率的變異系數(shù)（Vk）、突進(jìn)系數(shù)（Sk）和級差（Nk），企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)見表 2-2。表 2-2 非均質(zhì)性評價表（企業(yè)）Vk

5、SkNk評價結(jié)果弱中 強(qiáng)<0.50.5-0.7>0.7<22-3>3<55-50>50興隆臺油層非均質(zhì)性嚴(yán)重，儲層非均質(zhì)性評價為中-強(qiáng)，館陶油層非均質(zhì)性評價為中-弱（表2-3）2。但由于興隆臺油層 S1-5 為近源扇三角洲沉積，儲層的非均質(zhì)性受相帶影響較大，平面上1+2河道擺動頻繁，相變快，導(dǎo)致縱向上各砂體所處沉積相帶差異，從而導(dǎo)致層與層間滲透率存在較大差異。S1+26 為水下重力流沉積，巖性變化大，層間滲透率差異明顯，非均質(zhì)性相應(yīng)增強(qiáng)。平面上由 于沉積微相的不同，非均質(zhì)性也相當(dāng)嚴(yán)重3。表 2-3 曙一區(qū)超稠油非均質(zhì)性參數(shù)VkSkNk層系評價結(jié)果NgS1+2

6、0.470.731.72.2715164.8中-弱中-強(qiáng)根據(jù)吸汽剖面監(jiān)測顯示，興隆臺油層單層突進(jìn)較為嚴(yán)重，個別單層吸汽百分比達(dá)到 50%以上，根據(jù)統(tǒng)計結(jié)果，油層縱向動用程度不到 70%（表 2-4）。表 2-4 興隆臺油藏縱向動用程度統(tǒng)計強(qiáng)吸汽R2較強(qiáng)吸汽2R1中等吸汽1R0不吸汽R=0項目合計厚度/m層數(shù) 單層厚度/m 滲透率/10-3m2 百分比/%201.2633.2252211.0658.21344.9191136.1390.5755.2162921.4573.41683.4176831.41823.34404.1187368.6R：強(qiáng)度系數(shù) = 單層吸汽強(qiáng)度 / 油井平均注汽強(qiáng)度開發(fā)

7、因素4-52.22.2.1 注汽參數(shù)影響由于曙一區(qū)超稠油埋深較淺，油藏破裂壓力在 10.6-13.5MPa 之間，初期注汽強(qiáng)度過高或注汽 速度過快，受油層吸汽能力的限制，容易導(dǎo)致油層憋壓，大部分油井初期注汽壓力都在 13.5MPa 以上，最高達(dá)到 16.5MPa，超過油層破裂壓力，造成壓裂注汽，加快了汽竄的發(fā)生。2.2.2 注汽輪次及井網(wǎng)井距影響隨著吞吐輪次的增加，采出程度逐漸提高，油井動用半徑逐漸擴(kuò)大，高滲通道逐漸形成連通， 汽竄現(xiàn)象會加劇。而曙一區(qū)超稠油的井距設(shè)計為 70-100m，部分區(qū)域采用老井上返生產(chǎn)，井網(wǎng)井距不規(guī)范，井距最小只有 20m，增加了汽竄的幾率。3 汽竄防治方法研究及應(yīng)用

8、3.1 優(yōu)化射孔層位，減小滲透率級差興隆臺油層層間非均質(zhì)性強(qiáng)，滲透率級差最高達(dá)到 204 倍，導(dǎo)致油層在縱向上吸汽狀況極不均衡，個別高滲賊層極易發(fā)生高強(qiáng)度的汽竄反映。典型井例如杜 84-31-67 井，該井在 2 周期注汽時汽竄鄰井杜 84-27-67 井，注汽量達(dá)到 380t 時杜 84-27-67 受竄關(guān)井，當(dāng)注汽量達(dá)到 1274t 時，受竄井井口壓力達(dá)到 8.9MPa，井口溫度達(dá)到 200以上。因此在射孔層位上，要盡量避免對高滲賊層與其它層位同時射開，在射孔層位選擇上，盡量減小各層間的滲透率級差。3.2 優(yōu)化注汽參數(shù)設(shè)計，減小汽竄發(fā)生條件3.2.1 注汽強(qiáng)度蒸汽吞吐的目的是通過注入高溫蒸

9、氣與原油熱交換，實現(xiàn)降粘降壓采出的過程6，因此注汽強(qiáng)度的大小是超稠油井生產(chǎn)效果的決定因素。但如果注汽強(qiáng)度過高，將會導(dǎo)致汽竄的發(fā)生或加劇汽竄程度。注汽強(qiáng)度的設(shè)計要遵循產(chǎn)量最大化和效益最優(yōu)化7的結(jié)合，同時考慮儲層物性、流體性質(zhì)、注采狀況等的影響8。參考數(shù)模結(jié)果和現(xiàn)場實踐，對曙一區(qū)超稠油指導(dǎo)注汽強(qiáng)度設(shè)計見表 3-1。圖 3-1 曙 1-30-144 井組組合式效果曲線表 3-1 曙一區(qū)超稠油井指導(dǎo)注汽強(qiáng)度周期油藏類型1234567互層狀興隆臺/t/ m厚層狀興隆臺/t/ m館陶油層/t/m55-6065-7050-6060-6570-7560-7065-7080-9070-8070-8085-958

10、0-9080-8595-10090-10085-9595-10090-10095-100100-10580-1003.2.2 注汽速度在油層沒有有效采出的情況下，注汽速度過高將造成地層破裂，導(dǎo)致注汽蒸汽竄流，近井筒地 帶卻不能有效加熱。當(dāng)注入井生產(chǎn)時，由于井底壓力降低，裂縫的閉合及高滲透帶的重新壓實，遠(yuǎn) 處加熱原油很難回流到生產(chǎn)井8。根據(jù)統(tǒng)計結(jié)果，超稠油不同吞吐階段具有不同的最佳注汽速度： 吞吐初期由于超稠油在油層中不流動，需要比普通稠油更長時間的預(yù)熱及壓力傳導(dǎo)，一、二周期注 汽速度以 68t/h 為佳，如注汽速度過高易造成壓裂注汽，導(dǎo)致過早發(fā)生蒸汽竄流；三五周期應(yīng)提高注汽速度配合加熱半徑擴(kuò)展

11、，一般為 816t/h，六周期以后注汽速度以 1316t/h 為宜。3.3 推廣應(yīng)用組合式吞吐技術(shù)，抑制汽竄發(fā)生3.3.1 利用平面組合式蒸汽吞吐技術(shù)，抑制汽竄影響平面組合式蒸氣吞吐技術(shù)是指在蒸汽吞吐開發(fā)單元中，多口井按優(yōu)化設(shè)計的排列組合進(jìn)行有序的蒸汽吞吐來達(dá)到改善開發(fā)效果的方式。曙一區(qū)超稠油實施組合式吞吐的方式主要有同注同采、多井整體吞吐等，這些方法的原理都是通過相對集中的注汽，改善油藏溫度場、壓力場以及飽和度場的分布，通過保持局部區(qū)域的壓力平衡來達(dá)到抑制汽竄的目的，同時提高了油層注入蒸汽的熱利用率，改善了油井生產(chǎn)效果9-10。在實際實施過程中，我們根據(jù)油井的分布、射孔層位和汽竄狀況，將超稠

12、油劃分為 32 個單元進(jìn)行實施。如館陶油層曙 1-30-144 井組共有 16 口井，位于斷塊中南部，是最 早實施組合式吞吐的井組之一，實 施后表現(xiàn)汽竄影響明顯減弱，吞吐 周期延長，油汽比大幅提高，2 周期 后保持在 1.0 以上，周期產(chǎn)油保持 在 2000t 左右，10 周期達(dá)到 2398t（圖 3-1）。平面組合式蒸氣吞吐的現(xiàn)場實施區(qū)周期產(chǎn)油實施區(qū)油汽比周期產(chǎn)油 t油汽比50001.540001.0300020000.5100000.012345周期 678910實踐表明：該技術(shù)可以有效抑制和利用汽竄，提高蒸汽熱能利用率，改善油層動用狀況，使油井的周期產(chǎn)油量和油汽比均得到提高，它是防治汽竄

13、和改善蒸汽吞吐超稠油油藏開發(fā)效果，提高吞吐階段采收率的有效途徑。4 周期33-7733-7531-7731-755 周期33-7733-7531-7731-756 周期33-7733-7531-7731-757 周期33-7733-7531-7731-75圖 3-3 杜 84-31-77 井組周期規(guī)律曲線3.3.2 小井組組合，合理利用汽竄主要采用小井組輪替注汽技術(shù)和一注多采技術(shù)。小井組輪替注汽技術(shù)是將汽竄發(fā)生相對頻繁的數(shù)口油井劃分為一個井組，采取輪替注汽、整體采油方式生產(chǎn)，使未注汽井利用汽竄繼續(xù)生產(chǎn)，提高動用效果的一種方法。適用于超稠油開發(fā)中后期，汽竄非常嚴(yán)重的井組。如杜 84-31-77

14、井組，位于杜 84 興隆臺東部，共有 2001 年投產(chǎn)油井 4 口，井間汽竄嚴(yán)重；當(dāng)油井同時注汽時，存在抽噴現(xiàn)象，說明集中注汽后地下形成的溫場能量較高，因此，在 4-7注汽井利用汽竄生產(chǎn)井周期進(jìn)行了輪替注汽,選擇 1-2 口井受竄生產(chǎn)圖 3-2 杜 84-31-77 小井組輪替注汽示意圖（圖 3-2）。從整個實施效果看，4 周期后周期周期產(chǎn)油 t油汽比生產(chǎn)效果明顯好轉(zhuǎn)（圖 3-3）。周期產(chǎn)油油汽比50002.0輪替注汽可有效的改善油井吞吐效果，具40001.5有運行靈活，可操作性強(qiáng)，增產(chǎn)效果顯著的特30001.02000點。0.51000一注多采11是借鑒蒸汽驅(qū)原理，針對開發(fā)00.04 周期

15、51236789層位、吞吐周期、采出程度相同或相近，汽竄相對嚴(yán)重的井組，采用中心井大注汽量注汽，周邊同層位鄰井利用已形成的汽竄通道來引竄加熱油層，提高油層平面動用程度。主要應(yīng)用在中心井汽竄嚴(yán)重且多向汽竄的井組。但在一注多采實施過程中發(fā)現(xiàn)，中心井注汽量確定缺乏依據(jù)，汽竄方向和程度不確定，鄰井個別表現(xiàn)出不受效或受竄后高含水。油井高周期生產(chǎn)后，隨著地層壓力降低，一注多采的效果也逐漸變差。3.3.3 利用化學(xué)添加劑組合，改善油井吸汽狀況（1）利用油層預(yù)處理技術(shù)，解決低周期油層注汽壓力高問題曙一區(qū)超稠油互層狀超稠油油藏由于泥質(zhì)含量高，油層發(fā)育差，導(dǎo)致低周期注汽壓力基本在16MPa 以上12，一方面注汽干

16、度低，注汽效果差，另一方面形成壓裂注汽，導(dǎo)致汽竄嚴(yán)重。而油層預(yù)處理技術(shù)是在利用有機(jī)復(fù)合處理劑溶解、清洗巖石表面原油及重質(zhì)成份，疏通滲流孔道，改變巖石表面的潤濕特性，為下步酸溶蝕及粘土礦物穩(wěn)定提供有力條件的基礎(chǔ)上，再采用無機(jī)解堵處理劑解除油層中的可溶解傷害物，進(jìn)一步擴(kuò)大滲流通道，最后利用粘土穩(wěn)定劑對地層中的粘土礦物進(jìn)行穩(wěn)定處理，抑制粘土礦物的水化膨脹，顆粒運移，減少水敏及速敏傷害13。油層預(yù)處理技術(shù)主要解決低周期“注不進(jìn)”的矛盾，保證注汽質(zhì)量，建立地層初始的溫度場，同時進(jìn)行粘土礦物的穩(wěn)定，為后期開發(fā)提供有力的前提保障。自 2004 年-2005 年，該工藝共現(xiàn)場實施 36 井次。措施現(xiàn)場應(yīng)用效果

17、主要表現(xiàn)在注汽質(zhì)量得以提高、注汽壓力下降，周期生產(chǎn)效果顯著提高、后續(xù)周期注汽壓力下降，吞吐效果改善，汽竄影響也相應(yīng)減弱；以杜 813-48-53 和杜 813-47-52 井為例，兩井井距 100m，注汽量強(qiáng)度、射孔厚度相當(dāng)，投產(chǎn)時間相同，杜 813-48-53 井首輪預(yù)處理后注汽壓力對比下降了 0.3MPa，生產(chǎn)時間延長 10 天，周期產(chǎn)油提高 117t，提高幅度 44.8%（圖 3-4）。日產(chǎn)液t/ d日產(chǎn)油t/ d日產(chǎn)液t/ d日產(chǎn)油t/ d日產(chǎn)液日產(chǎn)油日產(chǎn)液日產(chǎn)油505040302010040302010016111621263136411611 16 21 2631 36 41 46

18、 51圖 3-4 油井首輪預(yù)處理效果對比曲線（2）利用化學(xué)助排技術(shù)，解決中周期“采不出”問題14曙一區(qū)超稠油互層狀超稠油油藏低周期采注比低，至 5 周期累積采注比才達(dá)到 0.74，使油藏?zé)o法實現(xiàn)降壓開采，導(dǎo)致在后續(xù)的注汽過程中壓力逐漸升高，必然導(dǎo)致汽竄的加劇，因此必須提高油藏的采出狀況。研究表明，儲層動用以前，原油以膠態(tài)分散體穩(wěn)定存在15，隨著蒸汽的注入，地層原油因加熱熟化，產(chǎn)生低分子烴，造成瀝青質(zhì)分散性降低16，使有機(jī)質(zhì)沉積于巖石表面，縮小流體滲流孔道；針對超稠油原油粘度高、吞吐周期短的開發(fā)矛盾，同時結(jié)合超稠油油藏特征及流體物性，經(jīng)實驗室內(nèi)嚴(yán)格篩選，確定了由烷基芳基磺酸鹽為主劑、并輔以其它表

19、面活性物質(zhì)及無機(jī)助劑開發(fā)了超稠油化學(xué)助排技術(shù)17。轉(zhuǎn)變傳統(tǒng)的籠統(tǒng)擠注方式，采用比例泵分散注入工藝，伴隨蒸汽一起注入，便于藥劑分散進(jìn)入油層，充分發(fā)揮藥劑與蒸汽的協(xié)調(diào)性能，從而完善施工工藝，改善周期生產(chǎn)效果?；訝畛碛?2005 年化學(xué)助排技術(shù)現(xiàn)場實施共 63 井次，獲得顯著的增油、提液效果。措施井與上周期相比，采注比提高 0.28，生產(chǎn)效果也得到很大程度提高（表 3-2）。杜813-48-53井生產(chǎn)曲線（預(yù)處理）杜813-47-52井生產(chǎn)曲線（常規(guī)吞吐）表 3-2互層狀超稠油化學(xué)助排措施效果統(tǒng)計表注汽參數(shù)周期參數(shù)實施井次/N實施周期周期產(chǎn)油/t 周期產(chǎn)水/t 平均日產(chǎn)/t/ d回采水率/%分類

20、壓力/MPa注汽量/t 天數(shù)/d油汽比實施前實施后 對比15.515.60.1148215881064569242384882503315642335.27.11.90.160.310.152236146343.3.4 層段組合，控制汽竄通道吸汽針對興隆臺油層層間差異大的實際，通過對比分析，找出汽竄層位，通過分、選注及投球選注技術(shù)，達(dá)到防治汽竄、改善開發(fā)效果的目的。目前該技術(shù)已經(jīng)在曙一區(qū)超稠油中廣泛應(yīng)用，年實施井次 80 井次左右，有效率在 70%以上。3.4 高滲層高溫暫堵、調(diào)剖技術(shù)目前汽竄的封堵技術(shù)較為成熟，封堵劑主要有泡沫調(diào)剖劑、顆粒型調(diào)剖劑、體膨型調(diào)剖劑等18。目前在曙一區(qū)超稠油中廣泛

21、應(yīng)用的主要有三相泡沫調(diào)剖、污泥調(diào)剖和 CO2 復(fù)合吞吐技術(shù)。3.4.1 三相泡沫調(diào)剖高溫泡沫調(diào)剖機(jī)理是通過形成蒸汽泡沫相，降低蒸汽的流度，封堵蒸汽竄流的高滲透層，提高蒸汽波及體積，調(diào)整吸汽剖面，同時泡沫劑是一種表面活性劑，能降低油水界面張力，提高洗油效率19。以館陶油層曙 1-31-152 井組為例，井組 3 口井 7 周期時實施整體調(diào)剖，本次注汽沒有形成汽竄，兩口井注汽壓力升高，井組增油達(dá)到 4342t20。3.4.2 污泥調(diào)剖污泥調(diào)剖屬顆粒堵塞物理調(diào)剖21，根據(jù) Abrams 等人的“三分之一架橋規(guī)則”，若顆粒粒徑大于巖石孔徑的 1/3，顆粒將通過架橋作用在巖石表面形成濾餅，不易進(jìn)入油層內(nèi)

22、部；如顆粒粒徑在巖石孔徑 1/3-1/9 范圍，則顆粒易進(jìn)入儲層，形成內(nèi)泥餅，引起較大損害；只有顆粒小于巖石孔徑的1/9 時，顆粒才易進(jìn)入儲層深部22。因此在污泥選擇上必須做配伍性實驗。曙一區(qū)超稠油調(diào)剖用污泥選擇用原地層采出污泥，避免對油層形成傷害。目前曙一區(qū)超稠油污泥調(diào)剖集中在杜 84 興隆臺和館陶油層?xùn)|部 139 口井，目前已經(jīng)實施 401 井次，汽竄規(guī)模降低了近 50%，同時生產(chǎn)效果得到較大幅度提高（表 3-3）。表 3-3 館陶油藏污泥調(diào)剖效果統(tǒng)計表統(tǒng)計井?dāng)?shù)/口單井注汽/t 單井采油/t 采出程度/%區(qū)域油汽比采注比試驗區(qū)對比區(qū) 對比 比例65442005224326-4274-17.

23、6%16754158019536.0%0.840.650.1928.6%1.801.320.4836.3%19.7118.591.126.0%3.4.3 CO2 復(fù)合吞吐技術(shù)CO2 復(fù)合吞吐技術(shù)是在油井高周期，通過向油井注入適當(dāng)?shù)谋砻婊钚詣┖?，再向油層注?CO2， 最后注入蒸汽，這樣可以更好的發(fā)揮助排、調(diào)剖和降粘的作用，達(dá)到改善吞吐開采效果的目的23。室內(nèi)實驗研究及現(xiàn)場試驗效果分析認(rèn)為三元復(fù)合吞吐的增產(chǎn)機(jī)理主要包括調(diào)剖作用、補(bǔ)充地層能量、降粘助排、洗油作用和對油層有一定的酸化解堵作用。該項試驗自 2004 年 9 月在曙光超稠油實施，已累計完成 100 井次，平均吞吐周期 7.0。周期結(jié)束

24、61 井次,對比實施前，注汽壓力上升 0.1MPa，生產(chǎn)效果也得到提高（表 3-5）。表 3-4曙一區(qū)超稠油三元復(fù)合吞吐措施效果統(tǒng)計表注汽參數(shù)周期參數(shù)實施井次/N實施周期周期產(chǎn)油/t 周期產(chǎn)水/t 平均日產(chǎn)/t/ d回采水率/%分類壓力/MPa注汽量/t 天數(shù)/d油汽比實施前實施后 對比14.814.90.119681945-23731022948980331475710452887.17.90.80.250.410.163854166174 結(jié)論（1）曙一區(qū)超稠油儲層物性好、興隆臺油層層間非均質(zhì)性強(qiáng)，以及注汽參數(shù)不合理、井網(wǎng)井距小汽竄發(fā)生的主要原因；（2）汽竄可以通過射孔層位、注采參數(shù)的優(yōu)化

25、、組合式吞吐的應(yīng)用及推廣，以及對高滲層調(diào)堵來加以預(yù)防和解決。參考文獻(xiàn)：1 郭建華等 遼河盆地曙一區(qū)館陶組濕地沖積扇沉積J. 沉積學(xué)報,2003,21(3):367-371 2 朱美衡等 曙一區(qū)館陶組沉積特征分析J. 江漢石油學(xué)院學(xué)報,2002,24(2):15-173 黨牛 等 遼河油田曙一區(qū)杜 84 塊興隆臺油層儲層非均質(zhì)性J. 石油與天然氣地質(zhì),2002,23(4):382-385牛牛4 王志超 曙光油田超稠油油藏汽竄問題研究及對策J. 特種油氣藏,2005,12(增刊):93-955 張勇等 杜 84 斷塊超稠油蒸汽吞吐汽竄機(jī)理分析及防竄措施初探J. 特種油氣藏,2002,9(6) :3

26、1-36 6 萬仁溥等 采油技術(shù)手冊(修訂本)第八分冊 M. 北京：石油工業(yè)出版社 2001:204-2147 趙春梅 普通稠油油藏蒸氣吞吐后期注汽參數(shù)優(yōu)化設(shè)計方法J. 河南石油,2003,17(1) 35-378 陳民鋒等 超稠油油藏蒸氣吞吐參數(shù)優(yōu)選及合理開發(fā)界限的確定J. 石油大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版)2002,26(1):39-429 楊勝利等 多井整體蒸汽吞吐在超稠油開采中的初步應(yīng)用J. 特種油氣藏,2002,9(6) :16-17 10 王秀清等 組合式蒸汽吞吐數(shù)值模擬優(yōu)化研究J. 特種油氣藏,2004,11(3) :49-5211 孫旭東等 一注多采技術(shù)在遼河油田超稠油油藏中的應(yīng)用J.

27、 特種油氣藏,2004,11(5): 75-76 12 周寬文等 蒸汽吞吐井注汽壓力高影響因素分析J. 石油工業(yè)技術(shù)監(jiān)督,2004,(1) : 31-32 13 韓殿軍 超稠油油層預(yù)處理復(fù)合解堵技術(shù)J. 油氣地面工程,2005,24(6):5-614 陳德春等 超稠油化學(xué)助排增油劑研究與應(yīng)用J. 石油鉆探技術(shù),2004,32(5) :51-53 15 樊西驚 石油膠態(tài)分散體的穩(wěn)定性J. 油田化學(xué),1999,1:72-76.16 趙風(fēng)蘭 鄢捷年 瀝青質(zhì)沉積引起的儲層損害與對策J. 油田化學(xué),2002,4 :367-369. 17 郎寶山.曙光油田超稠油蒸汽添加劑的研制和應(yīng)用J. 油田化學(xué),200

28、4,21(1):23-24 18 管禮和等 超稠油蒸汽吞吐調(diào)剖技術(shù)J. 特種油氣藏,2002,9(6):57-5919 張銳等 稠油熱采技術(shù) M. 北京：石油工業(yè)出版社 1999:35020 郭斌建 超稠油熱采井整體調(diào)剖封竄技術(shù)的研究與應(yīng)用J. 精細(xì)石油化工,2004,5(4):55-57 21 孫健 江漢油田污泥調(diào)剖技術(shù)的試驗研究J. 江漢石油學(xué)院學(xué)報,2003,25(2):101-10222 黃青松等 利用暫堵方法實現(xiàn)汽竄通道選擇性封堵研究J. 江漢石油學(xué)院學(xué)報,2004,26(3):113-114 23 顧宏偉 CO2 三元復(fù)合蒸汽吞吐技術(shù)在曙光油田的應(yīng)用J. 特種油氣藏,2005,12(增刊): 61-62作者簡介：周明升 （1975-）男，工程師，1998 年畢業(yè)于石油大學(xué)（華東）石油工程專業(yè)，現(xiàn)從事超稠油開發(fā)管理工作，電話-mail: zhoumingshengAnalysis and