預應力張拉計算書(范本)

1、 專新建南寧至廣州鐵路站前工程NGZQ-7標段*橋梁預應力鋼絞線張拉控制計算書編制： 復核： 審核： 中鐵二十三局集團有限公司南廣鐵路NGZQ-7項目部二零一零年五月預應力鋼絞線張拉控制計算書第一章 工程概述本合同段預應力鋼絞線采用國標s15.24(GB/T5224-2003)，標準強度, 低松馳?？鐝?0mT梁和25m箱梁均采用s15.24mm鋼絞線。設計文件說明預應力筋張拉采用千斤頂油壓標示張拉力和伸長值雙控施工。預應力鋼絞線的張拉在預梁預應力損失參數(shù)：縱向預應力鋼絞線波紋管摩阻系數(shù)=0.26，孔道偏差系數(shù)K=0.003，鋼束松弛預應力損失根據(jù)張拉預應力為1302MPa取為=0.025，錨

2、具變形與鋼束回縮值（一端）為6mm；橫向預應力鋼絞線波紋管摩阻系數(shù)=0.26，孔道偏差系數(shù)K=0.003，鋼束松弛預應力損失為=0.025，錨具變形與鋼束回縮值（一端）為6mm；豎向預應力鋼絞線波紋管摩阻系數(shù)=0.35，孔道偏差系數(shù)K=0.003，鋼束松弛預應力損失為=0.05，錨具變形與鋼束回縮值（一端）為1mm。梁體預應力材料：縱橫向預應力束：公稱直徑為=15.24（75），抗拉標準強度f=1860MPa的高強度低松弛鋼絞線。柔性吊桿：27根15.2環(huán)氧噴涂鋼絞線組成，fpk=1860MPa。豎向預應力采用25高強精扎螺紋粗鋼筋。錨具：縱向預應力采用OVM15-9型錨具錨固，橫向預應力束采

3、用OVMBM15-3（BM15-3P）、OVMBM15-4（BM15-4P）型錨具，豎向預應力采用JLM-25型錨具錨固；吊桿采用GJ15-27型錨具。第二章 設計伸長量復核一、計算公式及參數(shù)：1、預應力平均張拉力計算公式及參數(shù)：式中：Pp預應力筋平均張拉力（N）P預應力筋張拉端的張拉力（N）X從張拉端至計算截面的孔道長度（m）從張拉端至計算截面的曲線孔道部分切線的夾角之和（rad）k孔道每米局部偏差對摩檫的影響系數(shù)，取0.002預應力筋與孔道壁的摩檫系數(shù)，取0.142、預應力筋的理論伸長值計算公式及參數(shù)：式中：Pp預應力筋平均張拉力（N）L預應力筋的長度（mm）Ap預應力筋的截面面積（mm2

4、），取140 mm2Ep預應力筋的彈性模量（N/ mm2），取1.95×105 N/ mm2二、伸長量計算：（根據(jù)設計編號進行編排）1、N1束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1500000/27=55555.56NX=8.445/2=4.2225m=0rad Pp=P=55555.56N L= PpL/（Ap Ep）=55555.56×4.2225/（140×1.95×105）=0.859cm 與設計比較（1.764-0.859*2）/1.764=2.52%2、N2束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1500000/27=55555.56N

5、X=11.736/2=5.868m=0rad Pp=P=55555.56N L= PpL/（Ap Ep）=55555.56×5.868/（140×1.95×105）=1.194cm 與設計比較（2.451-1.194*2）/2.451=2.56%3、N3束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1450000/27=53703.7NX=14.084/2=7. 042m=0rad Pp=P=53730.7N L= PpL/（Ap Ep）=53730.7×7.042/（140×1.95×105）=1.385cm 與設計比較（2.844-1

6、.385*2）/2.844=2.58%4、N4束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1250000/27=46296.3NX=15.491/2=7. 746m=0rad Pp=P=46296.3N L= PpL/（Ap Ep）=46296.3×7.746/（140×1.95×105）=1.314cm 與設計比較（2.696-1.314*2）/2.696=2.56%5、N5束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1050000/27=38888.89NX=15.96/2=7.98m=0rad Pp=P=38888.89N L= PpL/（Ap Ep）=3888

7、8.89×7.98/（140×1.95×105）=1.137cm 與設計比較（2.334-1.137*2）/2.334=2.59%6、T1 、T2束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1302*140=182280NX=66.005/2=33.003m=49.9/1000=0.05radkx+= 0.002×33.003+0.14×0.05= 0.073 Pp=182280×（1-e-0.073）/0.073=175785.3N L= PpL/（Ap Ep）=175785.3×33.003/（140×1.95&

8、#215;105）=21.25cm 與設計比較（41.3-21.25*2）/41.3=-2.91%6、B1束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1302*140=182280NX=66.026/2=33.013m=66.5/1000=0.0665radkx+= 0.002×33.013+0.14×0.0665= 0.075Pp=182280×（1-e-0.075）/0.075=175583.1N L= PpL/（Ap Ep）=175583.1×33.013/（140×1.95×105）=21.233cm 與設計比較（41.2-21

9、.233*2）/41.2=-3.1%7、B2束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1302*140=182280NX=66.018/2=33.009m=99.5/1000=0.1radkx+= 0.002×33.009+0.14×0.1= 0.08Pp=182280×（1-e-0.08）/0.08=175177.8N L= PpL/（Ap Ep）=175177.8×33.009/（140×1.95×105）=21.18cm 與設計比較（40.64-21.18*2）/40.64=-4.2%8、N3束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉

10、力P=1302*140=182280NX=66/2=33m=0radPp=P=182280NL= PpL/（Ap Ep）=182280×33/（140×1.95×105）=22.034cm 與設計比較（41.98-22.034*2）/41.98=-5%9、N4束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1302*140=182280NX=66.066/2=33.033m=299/1000=0.3radkx+= 0.002×33.033+0.14×0.3= 0.108Pp=182280×（1-e-0.108）/0.108=172776.3

11、N L= PpL/（Ap Ep）=172776.3×33.033/（140×1.95×105）=20.906cm 與設計比較（39.4-20.906*2）/39.4=-6.1%10、N11束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1302*140=182280NX=12.8/2=6.4m=0rad Pp=P=182280NL= PpL/（Ap Ep）=182280×6.4/（140×1.95×105）=4.273cm 11、N12束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1302*140=182280NX=15.9/2=7.95m=0

12、rad Pp=P=182280NL= PpL/（Ap Ep）=182280×7.95/（140×1.95×105）=5.308cm 12、N13束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1302*140=182280NX=15.4/2=7.7m=24/600+94.8/1000=0.135rad Pp=182280×（1-e-0.135）/0.135=179191.8NL= PpL/（Ap Ep）=179191.8×7.7/（140×1.95×105）=5.054cm 13、N13/束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=

13、1302*140=182280NX=14.85/2=7.425m=24/600+92.9/1000=0.133rad Pp=182280×（1-e-0.133）/0.133=179264.5NL= PpL/（Ap Ep）=179264.5×7.425/（140×1.95×105）=4.876cm 14、N14束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1302*140=182280NX=13.2/2=6.6m=0rad Pp=P=182280NL= PpL/（Ap Ep）=182280×6.6/（140×1.95×105）=4

14、.407cm 15、N13/束一端的伸長量：單根鋼絞線張拉的張拉力P=1302*140=182280NX=13.8/2=6.9m=0rad Pp=P=182280NL= PpL/（Ap Ep）=182280×6.9/（140×1.95×105）=4.607cm 第三章 張拉時理論伸長量計算一、計算參數(shù)：（根據(jù)設計參數(shù)進行填寫）1、K孔道每米局部偏差對摩檫的影響系數(shù)：取0.0022、預應力筋與孔道壁的摩檫系數(shù)：取0.143、Ap預應力筋的實測截面面積：140 mm24、Ep預應力筋實測彈性模量：2.02×105 N/ mm25、錨下控制應力：k=0.75R

15、yb=0.75×1860=1395 N/ mm26、錨圈口摩阻損失：3.3%k7、單根鋼絞線張拉端的張拉控制力：P=103.3%×kAp=201745N8、千斤頂計算長度：56cm9、工作錨長度：7cm10、限位板計算長度：2.5cm11、工具錨計算長度：不計二、張拉時理論伸長量計算：1、N1束一端的伸長量：X=15.812/2=7.906mL=7.906+（0.56+0.07+0.025）=8.561m=11.4×/180=0.19897rad kx+=0.002×7.906+0.14×0.19897=0.0436678Pp=201745&#

16、215;（1-e-0.0436678）/0.0436678=197404NL= PpL/（Ap Ep）=197404×8.561/（140×2.02×105）=59.8mm 2、N2束一端的伸長量：X=15.821/2=7.9105mL=7.9105+（0.56+0.07+0.025）=8.566m=12.8×/180=0.2234rad kx+=0.002×7.9105+0.14×0.2234=0.047097Pp=201745（1-e-0.047097）/0.047097=197068NL= PpL/（Ap Ep）=197068&

17、#215;8.566/（140×2.02×105）=59.7mm第四章 千斤頂張拉力與對應油表讀數(shù)計算一、鋼絞線的張拉控制應力：12根鋼絞線束：con=103.3k=103.3%×2343=2420.32KN二、1523號千斤頂張拉、0050號油表時：千斤頂回歸方程：P=-0.35+0.01035F式中：P油壓表讀數(shù)（MPa）F千斤頂拉力（KN）(1)、10%con=242.032 KN時：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×242.032=2.16MPa(2)、40%con=968.13KN時：P=-0.35+0.01035F

18、=-0.35+0.01035×968.13=9.67 MPa(3)、70%con=1694.22KN時：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×1694.22=17.19 MPa(4)、100%con=2420.32KN時：P=-0.35+0.01035F=-0.35+0.01035×2420.32=24.7 MPa三、1524號千斤頂張拉、0054號油表時：千斤頂回歸方程：P=0.21+0.01022F：式中： P油壓表讀數(shù)（MPa）F千斤頂拉力（KN）(1)、10%con=242.032KN時：P=0.21+0.01022F=0.21+0

19、.01022×242.032=2.68 MPa(2)、40%con=968.13KN時：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×968.13=10.10 MPa(3)、70%con=1694.22KN時：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×1694.22=17.52 MPa(4)、100%con=2420.32KN時：P=0.21+0.01022F=0.21+0.01022×2420.32=24.95 MPa四、1525號千斤頂張拉、0077號油表時：千斤頂回歸方程：P=-0.47+0.01024F：式中： P油壓

20、表讀數(shù)（MPa）F千斤頂拉力（KN） (1)、10%con=242.032KN時：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×242.032=2.0 MPa(2)、40%con=968.13KN時P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×968.13=9.44 MPa(3)、70%con=1694.22KN時：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×1694.22=16.88 MPa(4)、100%con=2420.32KN時：P=-0.47+0.01024F=-0.47+0.01024×2420