真空熱處理爐課程設計

1、指標900 X 600X 45021013000.67100真空熱處理爐設計說明書（課程設計）一、設計任務說明說：WZC-60型真空淬火爐技術參數：項目單位爐子有效尺寸mm最大裝爐量Kg最大溫度°C壓升率Pa/h額定功率Kw二、確定爐體結構和尺寸：1、爐膛尺寸的確定由設計說明書中，真空加熱爐的有效加熱尺寸為900mm X 600mrX 450mm,隔熱屏內部結構尺寸 主要根據處理工件的形狀、尺寸和爐子的生產率決定, 并應考慮到爐子的加熱效果、爐溫均勻性、檢修和裝 出料操作的方便。一般隔熱屏的內表面與加熱器之 間的距離約為50 100mm ；加熱器與工件(或夾具、 料筐之間的距離為50

2、 一 150mm。隔熱屏兩端通常不 布置加熱器，溫度偏低。因此，隔熱屏每端應大于 有效加熱區(qū)約150 300mm，或更長一些。從傳熱學 的觀點看，圓筒形的隔熱屏熱損失最小，宜盡量采用。 則：L= 900 + 2 X (150 360 = 1100 1400mmB= 600 + 2 X (50 10 + 2 X (50 160=800 1100mmH = 450 + 2 X (50 160 + 2 X (50 160 L=1300 伽=650 950mm B=900 伽不妨，我們取 L=1300 mm ; B=900mm ; H=850mm。H=850 伽2、爐襯隔熱材料的選擇由于爐子四周具有相

3、似的工作環(huán)境，我們一般選用相同的材料。為簡單起見，爐門及出爐口我 們也采用相同的結構和材料。這里我們選用金屬 隔熱屏，由于加熱爐的最高使用溫度為 1300C,這里我們采用六層全金屬隔熱屏 ，其中內三層為鉬層，外三層為不銹鋼層。按設計計算，第一層鉬輻射屏與爐溫相等 ，以后各輻射屏逐層降低，鉬層每層降低250C左右，不銹鋼層每層降低 150C左右。則按上述設計，各層的設計溫度為：第一層：1300C； 第二層：1050C；第三層：800C;第四層：550C;第五層：400C;第六層：250C;水冷夾層內壁：100C最后水冷加層內壁的溫度為100C V150C, 符合要求。3、各隔熱層、爐殼內壁的面積

4、及厚度(1)、隔熱屏由于隔熱層屏與屏之間的間距約 815mm ,這里我們取10mm。鉬層厚度0.3mm ,不銹鋼層厚度0.6mm。屏的各層間通過螺釘和隔套隔開。 第一層面積：'=2 X'"=2 X (1300 X 900 + 1300 X 850 + 900 X 850=6.08 川琦=6.08 m2第二層面積：' = 2 乂 嚴濟兀芯寧爲打J=2 X( 1310 X 910 + 1310 X 860 + 910 X 860 )=6.2026 m '' =6.2026 m第三層面積：''2 x - ；.十遇v 迅十迓”；=2 X

5、( 1320 X 920 + 1320 X 870 + 920 X 870 )6.3264 m '' =6.3264 m第四層面積：'2 X '2 X( 1330 X 930 + 1330 X 880 + 930 X 880 )6.4514 m 6.4514 m第五層面積：；=2 X - S膚耳乜+爲花込:j2X(1340 %40 + 1340 x890 + 94° X89°)=6.5776 卅人=6.5776 卅第六層面積：=2 乂'=2 x( 1350 X 950 + 1350 X 900 + 950 X 900 )=6.7050

6、 m2= 6.705 m2(2)、爐殼內壁爐殼采用雙層冷冷卻水結構，選用45號優(yōu)質碳素鋼。爐殼內壁面積：J = 2 X - -=2 X( 1360 X 960 + 1360 X 910 + 960 X 910 )=6.8336 m '= 6.8336 m壁厚按矩形平板計算，板周邊固定，受外壓1 X 10Pa,水壓實驗按P = 2 X 15Pa計。225.5 X 90/11 = 1.0696 cm式中：B矩形板窄邊長度，B= 90 cm;45號優(yōu)質碳素鋼的彎曲許用應力為 360Mpa。實際壁厚：S= S + C= 17 + 3 = 20 mm式中：C壁厚附加量；C= C + C + C

7、= 1 + 1 + 1 = 3。水壓試驗時，其應力為0.5 B P4= '山5只90,翼2*10*=':=280.3Mpa < 0.9= 324Mpa= 280.3Mpa則所需壁厚符合要求，即S= 20 m < 0.9 = 324Mpa三、爐子熱平衡計算S= 18 m1、有效熱消耗的計算工件和夾具在1300C和20C的比熱容分別為C = 0.636Kg/(kg? 和 C = 0.486Kg/(kg? C,它們的質量分別為 G =160kg,G=10kg則Q = Q + Q =(G + G )x (C Ct=(120 + 10 X (0.636X 1300 0.486

8、 X 20=106220.4KJ/h Q = 106220.4KJ/h 2、無功熱損失的計算(1) 、通過隔熱屏熱損失Q的計算電熱元件、隔熱屏的黑度為：=0.95;=0.133 ；= 0.096 ;= 0.096;=0.5;= 0.56。則導來輻射系數：4%4他1 Fuf 1-】0.45216 (1A+密1+ 1片乜丿0.95b.OX 1(1133C=3.226J/(廠 h K其中F由前面算得，F為加熱元件的表面積同樣計算得:=0.2961KJ/( h K4%16.2026 ( I_ + 0.0966.3264 1096=0.2524KJ/(川.h K4.964%】亠創(chuàng)1 J16.3264r】

9、jCd 上 J0.096 6.4514<0.5 J=0.4352KJ/(川.h K4.9b】 H】 + C$=齢J_ 6.4514 (0,5 6.5776 10.5=1.6640KJ/(川.h K4.96 TT4,9616.5776+ 0-56.7050=1.6639KJ/(h K4%6.705f 1156.8336；0.56)4.96=1.7900KJ/(川.h K1100丿 M丿Q =，-3.226x0.45216 + 0.2961 x 6.08 * 1.79 x 6.705=31124.7KJ/h Q = 31124.7KJ/h式中：T電熱元件得絕對溫度，按高于爐子工作溫度的100

10、 C計算，即T = 1673K;T爐內壁的絕對溫度，即按設計計算得 T = 373K。各輻射屏的溫度的驗算：第_層：UK) (100 丿 _ q | Gm f丼把各項數據代入上述公式，計算得T =1545K 即 t =1272 c t =1272 c把各項數據代入上述公式，計算得T =1412K 即 t =1139 C t =1139 C類似計算，得：t =914 ct =914 c ；t =688 c ；t =593 c； t =688 ct =453 ct =453 c ；t =99 c t =593 c驗算結果與前面設計的各隔熱層溫度基本相近，符合要求。t =99 c(2) 、水冷電極傳

11、導的熱損失 Qjt x (0.008)'=12660.5KJ/h=30.000 x x2x4.2x10 X(30 20)= 12660.5KJ/h Q式中：n 水冷電極，n = 3；水的密度，=1.0 x10 KJ/m ;水管直徑，取d = 0.008m ；水的流速，對于中等硬度水取 =2m/s ；t冷卻水出口溫度t = 30c；t 冷卻水出口溫度t = 20C；(3) 、熱短路損失Q該項熱損失，包括隔熱層支撐件與爐壁聯接熱傳導損失，爐床或工件支承架短路傳導損失，以及其它熱短路損失等。這部分熱損失很難精確計算,權據經驗，這部分熱損失大約為Q1的5 % 10 %左右，這里我們?。篞 =

12、8 % Q = 8%x31124.7 = 2489.9 KJ/h Q = 2489.9 KJ/h(4) 、其他熱損失Q其它熱損失，加熱電偶導出裝置，真空管道、觀察孔、風扇裝置等的熱損失。這部分的熱損失也很難精確計算，根據經驗，這部分熱損失大約為Q1的3% 5%左右，取Q4= (3% 5% Q這里我們取：Q = 5%Q = 5%x 31124.7 1556.2 KJ/h Q = 1556.2KJ/h 則：Q = Q + Q + Q + Q=31124.7+12660.5+2489.9+1556.2=47831.3 KJ/h Q = 47831.33、結構的蓄熱量KJ/h爐子結構蓄熱消耗是指爐子從

13、室溫加熱至工作溫度，并達到穩(wěn)定狀態(tài)即熱平衡時爐子結構件所吸收的 熱量，對于連續(xù)式爐，這部分銷耗可不計算。對于周 期式爐，此項消耗是相當大的，它直接影響爐子的升 溫時間，對確定爐子功率有很重要的意義。爐子結薔熱量是隔熱層、爐床、爐殼內壁等熱消耗之總和。(1)、隔熱層的蓄熱量第一層：x 10.2 X 1X 6.08 X 0.3 XX 18.6 kg G = 18.6 kg=18.6 X 0.259 1272( 20 )= 6031.4KJ q = 6031.4KJ第二層:=10.2 X 1X 6.2026 X 0.3 X 10.98 kg G=18.98 kgx 18.98 X 0.259 1X9

14、( 20)= 5500.8KJ q=5500.8KJ第三層：x 10.2 X 1X 6.3264 X 0.3 X 10.36 kg G=19.36 kg=19.36 X 0.259 914 20) = 4482.7KJ q=4482.7KJ第四層:=7.9 X 1X 6.4514 X 0.6 X 30.58 kg G = 30.58 kg=30.58 X 0.5041 688 20)= 10297.5KJ q 勺=10297.5KJ第五層：G =7.9 X 10 6.5776 X 0.6 W 30.18 kg G = 31.18 kgq =31.18 X 0.5041 593-( 20)= 9

15、006.3KJ q ' = 9006.3KJ第六層：G =7.9 X 1X 6.705 X 0.6 ! = 30.78 kk G = 31.78 kkq =-衣:H=31.78 X 0.5041 453- 20) = 6936.8KJ q = 6936.8KJ(2)、爐殼內壁的蓄熱量G =，»=7.9 X 1X 6.8336 X 18 X=1971.7 kk G = 971.7 kk由于內壁溫度由內到外以此降低，內部溫度為100C,外部溫度為20C。則：q = 1/2 汽活嚴=1/2 X 971.7 X 0.468200X20)4 A=18198.0KJ q = 18198.

16、0KJ于是：g + g嚴+ g礪Q =6031 ,4 + 5500 A + 4482 7 + 10297 +5 + 9006 3 + 6936 卡 + 181 傭=60453.5 KJ/h Q = 60453.54、爐子功率的驗證 KJ/h爐子應供給的總熱量：Q = Q + Q + Q=106220.4 + 47831.3 + 60453.5=214505.2 KJ/h Q = 214505.2則爐子總負載功率N KJ/hQ話214505 三N = K = 1.2 X= 97.6kw與爐子所要求的設計功率100kw相近，則取N = 100kw空載升溫功率：N = 100kwQ 他 +47831

17、.3 + 60453,547831.3+60453.5N 電=：:=30.12kw N30.12kw空載升溫時間：Q鬢/60453 .5/門 595=,35950主心-0點 %必x0,8 x 63-0,8x *7831 3-=0.42h四、電熱元件的選擇及布置'=0.42h對于中小型加熱爐，為了保證加熱的均勻性，在爐膛的四周都不知上加熱元件，即兩底面和兩側面都按上加熱元件，加熱元件組成星形連接。由于爐溫最高溫度達1300C,而加熱元件的溫度則為1400C,殼選用石墨棒為加熱元件，所加電壓為200V。根據加熱室的形狀尺寸，確定石墨棒的有效加熱長度為L=600伽，每個面上都不知有6根石墨棒

18、，四個面上工4X 6=24根。每8根為一組進行星形連接，每組分配功率為21kw。由公式R =和F=得:F=8 x 600 x 10=12 XX 21 X 1830.24mmF=30.24 mm社石墨棒的外徑D = 10 m,則其內徑：=7.8 mm為保證功率滿足要求，取d = 8 m。根據計算，選用星形方式連接，石墨棒的外D = 10 mD = 10 m,內徑d = 8 m,電熱元件在靠近爐口得 d = 8 m部分其間距應稍小一些，以使爐口處溫度不致過 低。其電源為三相，使用磁性調壓器。五、其他部件得設計計算1、冷卻系統(tǒng)設計(1)、冷卻水消耗計算=31124.7 + 12660.48 + 15

19、56.2 = 45341.38KJ/hQ敝=780甩=780 x 5.073954.6 KJ/h“ _- <?«4534138 - 3954.6那= 4加 10(40-20)= 0.5 kg0,5V =二 =0.5m V = 0.5m(2、確定水在水殼內的經濟流速和當量直徑器管內為軟水，流速為 'm/s，則水流管得當量直徑為：(3)、球對流熱換系數0血尸=0.113Q】0 耳 II： I。、乂 1.5)“=0.113 x=37.91KJ/( itf. h =37.91(4、驗算水冷爐壁得溫度(C KJ/(川.h C205 7* N= 宀+，205.7*9耳=+ 20 =

20、 29.8 °C <100 符合要求=29.8 °C <100 °CN 冷卻水帶走的熱量，符合要求Q澆-(?耽45341.38 -3954 6N = 11.51kw(5)、冷卻水的管道設計進水管徑的確定進水管直徑d = 10 mm,出水管徑稍大些為D = 14 mmo回水管直徑的確定d = 11 m下水管道的流速D = 14 m=二=2.0m/s則下水管道截面直徑迂 x .1600 x 2.0= 9 4 m取 D =10 mm D =10 mm(2) 、水冷電極水冷電極是將電能引入到爐內電熱元件上的導電裝置，通過爐殼時要保證良好的密封，通 常用真空橡膠

21、圈或聚四氟乙烯圈密封。電極要有足夠大得斷面積，常用紫銅制造。（3）、觀察窗觀察窗是真空爐工作時用于觀察工件受熱情況 得，要求結構簡單，觀察高度適宜，其尺寸的大 小在滿足觀察視野的前提下，應盡量小些。觀察 窗上的玻璃要求耐溫并有一定的溫度。600- 1100 °C時可選用鋁硅、高硅氧、石英玻璃。（4）、熱電偶測溫裝置熱電偶作為測溫和控溫裝置的感溫元件，是真空熱處理爐加熱室要的測試裝置，真空爐上要保證熱電偶絲的引出必須符合真空密封的要求 。本設計中一般用鎢錸熱電偶作為熱電偶絲。使用耐 高溫的高純氧化鋁管作為保護材料。六、真空熱處理爐真空系統(tǒng)的設計真空熱處理設備的真空系統(tǒng)通常由獲得真空的容

22、器（真空爐和真空獲得設備（真空泵機組、控制真空 和測量真空的組件設備組成。分述如下：（1真空泵機組，根據爐子工作壓力和抽氣量的大小，分別選配有不同抽速的超高真空泵，高真空泵， 中真空泵和低真空泵。(2在真空爐室和真空泵機組間配備的各種真空組件或真空元件，如閥門、過濾器、冷阱、波紋管、 管路、密封團和法蘭等。(3為了測量真空系統(tǒng)的真空度，在系統(tǒng)的不同位置上設置測量不同壓力的真空規(guī)管或其它真空儀表，如電離規(guī)管、熱電偶規(guī)管。通常還設有真空壓力表和 其它真空測旦儀表。(4真空檢漏儀器、真空控制儀器、充氣裝置等。1根據設計技術條件，確定真空系統(tǒng)方案根據所選的真空泵的極限真空度應比爐子工作真空度高1個數量

23、級的原則，同時考慮到真空泵應在1-Pa真空度范圍內有較大的抽氣速率。所以，選取機械增壓泵和機械真空泵組成的真空系統(tǒng)即：羅茨泵 機械真空泵機組。2真空爐必要抽速計算S=5.7xlO 20-57x10 '咄十 0f>xl0、址卡邑r Prpp p65 x 1204（H 20*25, xL2 + 0.57 xlO +=5.7 x 10 x|33.516 x IO xlQ1 L861J0"0.16 X 10 Xi -=44.45L/S S = 44.45L/S式中JklS 爐子的必要抽速，即為了達到所要求的真空度，從爐中抽出氣體的速度（L/S；G 爐料重量（kg ,為120kg

24、 ;q 被處理材料所放出的氣體量，換算成標準狀態(tài)下的氣體體積C /100g ,通過查表可知鋼在標準狀態(tài)下的放氣量為 0.150.65L/kg ,取0.60L/kg,即 65/100g ;q 爐襯材料單位體積中放出的氣體量，換算成標準狀態(tài)下的氣體體積/ '，取40' /L;V爐襯材料的體積（“，隔熱屏的體積為20.25dmq金屬結構材料單位表面積上單位時間內放出的氣體量，換算成標準狀態(tài)下的體積I / （ s）因為一般爐內壁均為碳鋼件，查表可得 q =9.31 x 1O6L/s = 33.516 i；F爐子金屬構件和爐壁的表面積（），F= 5.07 m2P真空度，即工作壓強（Pa,

25、為0.133Pa;T 理時間（s,Tlh = 3600s;n熱處理過程中的不均勻放氣系數，一般取為1.2,真空燒結時取為2q 系統(tǒng)的漏氣率，根據設計要求為0.67Pa/h = 1.861 x 1Pa/ s。3.根據爐子必要抽氣速率選擇主泵一般主泵的抽氣速率約等于爐子必要抽氣速率的24倍，考慮到本計算真空系統(tǒng)沒有采用障板，過濾器等。阻力損失僅考慮管道和閥門，所以采取2倍爐子必要抽氣速率即 S =3S=133.35L/s S = 133.35L/S按S選取ZJ150機械增壓泵為主泵，其主要 選取ZJ150機械技術指標為：增壓泵為主泵抽氣速率150L/S極限真空度6.7 x Pa4選配前級真空泵機械

26、增壓泵(羅茨泵的前級真空泵的抽氣速率按下式算：- - ' ' '5-10L/S按S選取2X30旋片式真空泵為前級泵，其主要2X 30旋片式 真技術指標為：空泵為前級泵抽氣速率30L/S極限真空度6.7 x Pa5.確定真空系統(tǒng)管及配件尺寸按所選擇的機械增壓泵和前級真空泵的性能規(guī)格，選取管道及配件如閥門等尺寸規(guī)格。(1、真空閩門真空閥門的作用是用來調節(jié)氣流或隔斷氣流，種類繁多，根據閥門的工作特性、傳動原理、結構和用途。對真空閥的基本要求：盡可能大的流導，密封可靠，操作簡便，密封部件磨損性好長，容易安裝和維 護，有的還要求動作平穩(wěn)快速，或者同時要求占據空 間小等。(2、全屬波紋管金屬波紋管又稱彈性管，它可產生袖向變形，在 真空爐上廣泛應用于機械真空泵進口側管道上，其作 用是減少機械泵對爐體的震動；另外可用于補償安裝 位置誤差和熱脹冷縮的密封連接件等。真空系統(tǒng)中， 對于小型管路，也可用真空橡膠管或尼龍管內襯彈簧 結構(金屬絲網尼龍管代替金屬波紋管。(3、密封圈結構密封圖形式有幾種，0型主