送電線路基礎設計規(guī)程

1、送電線路基礎設計規(guī)程SDGJ 62-84送電線路基礎設計技術規(guī)定水利電力部電力規(guī)劃設計院關于頒發(fā)送電線路基礎設計技術規(guī)定 SDGJ 62-84（試行）的通知（84）水電電規(guī)送字第032號送電線路基礎設計技術規(guī)定 SDGJ52-84為水利電力部電力規(guī)劃設計院院頒標準，并 作為部頒規(guī)程SDJ 3-79的補充和具體化?，F(xiàn)批準頒發(fā)試行。本規(guī)定由東北電力設計院協(xié)助我院 負責管理工作，在試行過程中，如發(fā)現(xiàn)需要修改和補充之處，請將意見及有關資料寄我院并抄送東北電力設計院，以便今后修訂時參考。一九八四年八月十日附加說明本規(guī)定是在電力規(guī)劃設計院的組織下，委托東北電力設計院主編，并由西北、西南、河 南電力設計院和

2、武漢供電局（設計室）等單位組成編寫組。第一章至第五章由東北電力設計院起稿， 第六章至第九章分別由西北電力設計院、 武漢供電局（設計室）、西南電力設計院和河南電力設計院 起稿。在各章編制過程中，華東、中南、華北、江蘇電力設計院均參加了討論。武漢水利電力學院 土力學教研室參加了附錄F的編寫并參加了各章的討論。電力規(guī)劃設計院一九八四年八月主要符號Ki-與土抗力有關的基礎上拔穩(wěn)定的設計安全系數(shù)；K-與基礎重力有關的基礎上拔穩(wěn)定的設計安全系數(shù)；K3-基礎傾覆穩(wěn)定的設計安全系數(shù)；K4-普通鋼筋混凝土基礎的強度設計安全系數(shù)；K5-按抗拉強度計算混凝土構件的設計安全系數(shù)；T-作用于基礎頂面上的設計上拔力；N-

3、作用于基礎頂面上的設計下壓力；H-作用于基礎頂面上的設計水平力；ht-基礎的上拔深度；hc-基礎的上拔臨界深度；h-基礎埋深；D-基礎底板的計算直徑或巖石錨孔直徑；B-正方形基礎底板的邊長；Q-基礎自重力；丫 0- 土的計算容重；C- 土的凝聚力；© - 土的內(nèi)摩阻角；a -回填上的計算上拔角；B -回填上的計算等代內(nèi)摩阻角；R-修正后地基土的容許承載應力；R-允許地基內(nèi)出現(xiàn)局部塑性變形的容許承載應力；R-地基土的基本容許承載應力； 弘-爆擴樁大端處上拔土的極限承載應力；Rd-爆擴樁等效下壓容許承載應力；T P-鉆孔（灌注）樁基礎受壓時，樁身與周圍土的極限摩阻力；T a-鋼筋與砂漿或

4、細石混凝土的計算極限粘結強度；T b-砂漿或細石混凝土與巖石的計算極限粘結強度；T s-巖石等代極限剪切強度；G0-基礎底板正上方土的重力；M-作用于基礎底板底面上的彎矩；A-基礎底面面積；S-作用于傾覆類基礎上部的水平力； bo-傾覆類基礎側面的寬度或直徑。1總則1.1本規(guī)定以現(xiàn)行架空送電線路設計技術規(guī)程SDJ 3-79（以下簡稱SDJ 3-79）為依據(jù)進行編制。適用于新建35330kV架空送電線路基礎的設計。1.2桿塔基礎的型式，應根據(jù)線路的地形、施工條件、地質特點和桿塔形式，并根據(jù)節(jié) 約混凝土量，降低造價的原則綜合考慮確定。1.3基礎的基本型式，一般采用如下幾種：裝配式基礎這種基型包括用

5、單個或多個部件拼裝而成的預制鋼筋混凝土基礎、金屬基礎和混合結構基礎。在鐵塔線路上適用于缺少砂、石、水的地區(qū)，或在嚴冬現(xiàn)場澆制基礎有困難的地區(qū)，一般用 于地下水較深的塔位?；炷梁推胀ㄤ摻罨炷翝仓苹A選用這種基型時，一般在現(xiàn)場附近應具有砂、石、水的施工條件，并可根據(jù)節(jié)約混凝土 用量，降低造價的原則合理選定混凝土或普通鋼筋混凝土基礎。1.3.3 掏挖基礎這種基型系將基柱的鋼筋骨架和混凝土直接澆入人工掏挖成型的土胎內(nèi)，宜用于掏挖和澆灌時無水滲入基坑的粘性土中，它能充分發(fā)揮原狀土的承載性能。但在施工時必須采取可靠的人身安全和保證質量的措施。機擴樁基礎這種基型系將基柱的鋼筋骨架和混凝土直接澆人機擴成型

6、的土胎內(nèi)，其特點和施工要求與掏挖基型類似。爆擴樁基礎這種基型系將基柱的鋼筋骨架和混凝直接澆入爆擴成型的土胎內(nèi)宜用于可以爆擴成型 的硬塑和可塑狀態(tài)的粘性土中，在中密的、密實的砂土以及碎石土中也可采用。巖石錨樁基礎這種基型系將錨筋和砂漿或混凝直接澆入巖孔內(nèi)。宜用于山區(qū)覆蓋土層較淺的塔位。鉆孔（灌注）樁基礎這種基型系將的鋼筋骨架和混凝直接澆入鉆成或沖擊成型的深孔內(nèi)。它是一種深基礎的形式，如桿塔位于跨河地段的淤泥、流砂等軟弱地基而且在技術經(jīng)濟上使用淺基礎不合理時，可考慮使用。聯(lián)合基礎這種基型系將四個塔腳的基柱用一個底板聯(lián)成整體，為了增加底板的剛度一般在底板上澆以橫梁與基柱聯(lián)成整體。當荷載大，地基差，用

7、其它基型在技術上有困難時，方可采用。1.4本規(guī)定第2章至第5章的設計規(guī)定主要適用于1.3.4 和1.3.8 的基型，1.3.5 的基型在第7章至第9章未作規(guī)定的，仍按照第 2章至第5章的規(guī)定。1.5無論基礎承受上拔、下壓或傾覆荷載，當?shù)刭|條件合適時應盡量采用原狀土承載力 的基型，以達到提高承載力，減小變形。1.6基礎設計必須保證地基的穩(wěn)定性和結構的強度。對處于弱地基的轉角、終端桿塔的基礎應進行地基的變形驗算，并使地基變形控制在使用的容許范圍內(nèi)。1.7基礎的設計荷載取用桿塔傳至基礎的靜態(tài)作用力，除高度在50m以上的桿塔，在基礎作用力中應遵照SDJ3-79考慮陣風動力影響外，其它情況以及在安裝和斷

8、線情況下的沖擊影 響均不必考慮。1.8對原狀土承受上拔的掏挖基礎、機擴樁基礎和爆擴樁基礎，計算上拔穩(wěn)定時上拔深 度應扣除表層非原狀土層的厚度。當?shù)孛嬗兄餐粱蚋翆訒r，一般應去掉0.30.5m。1.9在計算基礎的拔和傾覆穩(wěn)定時，土的物理力學指標的選取，要考慮送電線路塔位地 質條件的分散性和季節(jié)性影響。當遇有不同土層時，可取用分層指標的加權平均值。1.10本規(guī)定有關土體上拔和傾覆穩(wěn)定計算，分原狀土和回填土兩種?；靥钔涟匆押粚?考慮，即基坑回填土夯實程度已達到現(xiàn)行施工驗收技術規(guī)范中要求的夯實標準。1.11基礎上拔穩(wěn)定（按土抗力計算）分別采用與土抗力有關的設計安全系數(shù)K1和與基礎重力有關的設計安全系數(shù)

9、K2;傾覆穩(wěn)定采用設計安全系數(shù)K3,并不應小于表1.1規(guī)定的數(shù)值：1.12計算基礎傾覆穩(wěn)定和按土重法計算上拔穩(wěn)定時，土的計算容重、計算上拔角和計 算等代內(nèi)摩阻角，必須根據(jù)勘測提供的土類和狀態(tài)資料按本規(guī)定和4.3查取。1.13 12基礎設計應考慮地下水位季節(jié)性的變化。位于地下水位以下的基礎容重和土容重應按其浮容重考慮。一般對混凝土的浮容重取12kN/m3、鋼筋混凝土的浮容重取14kN/mp、土的浮容重取8kN/z11kN/mP，但當計算直線桿塔基礎上拔穩(wěn)定時，對塑性指數(shù)大于10的亞粘土和粘土可取天然容重。1.14基礎應考慮地下水(包括周圍環(huán)境水)和土壤對基礎材料的腐蝕可能性，必要時， 應采取有效

10、的防護措施。1.15基礎埋深應考慮凍脹影響(包括對基礎的凍裂)，對凍脹土的基礎最小埋深可按 工 業(yè)與民用建筑地基基礎設計規(guī)范TJ 7-74(試行)(以下簡稱TJ 7-74規(guī)范)考慮。1.16在計算基礎的地基和結構強度時，應按本規(guī)定，本規(guī)定未包括的可結合 送電線路基礎特點，參照有關規(guī)范進行設計。1.17地基土的分類、名稱和物理力學特性，除注明者外均按 TJ 7-74規(guī)范的標準確 定。1.18對濕陷性黃土、多年凍土、高原季節(jié)性凍土、膨脹土等構成的塔基，應參照有關 規(guī)范進行設計。1.19對飽和砂土和飽和輕亞粘土構成的特殊重要的跨河高塔塔基，應考慮基土由地震 引起液化的可能性，并米取穩(wěn)定地基土和基礎抗

11、震措施。1.20基礎外形尺寸宜符合鋼模板模數(shù)化的要求。2基礎上拔穩(wěn)定計算2.1適用條件基礎上拔穩(wěn)定計算，應根據(jù)抗拔土體的狀態(tài)分別采用剪切法和土重法。 剪切法適用于原狀土體；土重法適用于回填抗拔土體。注：原狀抗拔土體系指處于天然結構狀態(tài)的粘性土和經(jīng)夯實達到天然狀態(tài)密實度的砂類 回填土。原狀抗拔土體的基型有機擴型圖2-1(a)和圖2-1(b)和掏挖型圖2-1(c)。回填抗拔土體的基型有裝配式的圖2-2(a)、圖2-2(b)和圖2-2(c)、澆制的圖2-2(d)和圖2-2(e)以及拉線盤圖2-2(f)和圖2-2(g)等基型。表2.2剪切法采用剪切法計算上拔穩(wěn)定時，按公式（2.1a）和（2.1b）計算

12、。臨界深度he按（表2.1）查取。原狀抗拔土體的基型，當埋入軟塑狀態(tài)的粘性土中且上拔深度ht大于臨界深度he時，尚應符合公式（2.2）的要求：尺寸相同的相鄰基礎，同時作用設計上拔力時，當采用圖2-6所示的計算簡圖，并按公式（2.1a）或公式（2.1b）計算上拔穩(wěn)定時，公式右側各項計算值的總和，在下列情況下應乘以系數(shù)n t oL>D+2入 ht 或L>D+2入 he 時，n t=1.0 ;L=D 和ht（或he） <2.5D 時，n t=0.7 ;L=D 和2.5D v ht（或 he） < 3.0D 時，n t=0.65 ;L=D 和3.0D v ht（或 he） &l

13、t; 4.0D 時，n t=0.55 ;D+2入ht >L> D（或D+2入he> L> D）時，n t可按插入法確定。式中L-相鄰上拔基礎中心距離（m）;入-與相鄰抗拔土體剪切面有關的系數(shù)，當ht > 1.0D時，可按表2.3查取。砂類土的計算內(nèi)摩阻角0,可按土工實驗室或其它野外鑒定方法確定，亦可根據(jù)其密實度按表2.4確定。粘性土的內(nèi)摩阻角0和凝聚力e,可用下列方法確定：2.2.4.1 土工實驗室的飽和不排水剪或相當于飽和不排水剪的其它方法；2.2.4.2 當一般粘性土具有塑性指數(shù)Ip和天然孔隙比e的土工資料時，可按表2.5確 定。當作為初步估計土體抗拔力時可采

14、用表2.6的數(shù)值。2.3 土重法采用土重法計算上拔穩(wěn)定時，臨界深度he,按表2.7查取。自立式鐵塔基礎的上拔穩(wěn)定按表2.8中的公式計算、拉線盤的上拔穩(wěn)定按表2.9中的公式計算。按土重法計算基礎上拔穩(wěn)定時，土的計算容重丫0和計算上拔角a,必須按表2.10采用。尺寸相同的相鄰基礎，同時作用設計上拔力時，當采用圖2.7所示的計算簡圖，并按表2.8中公式計算上拔穩(wěn)定時，公式中右側的Vt項，在下列情況下應減去AVt o3基礎下壓和地基計算3.1基礎承受壓力時，底面處的壓應力同時符合公式（3.1）和公式（3.2）的要求：式中R-修正后地基土的容許承載應力（N/m2）；P-作用于基礎底面處的平均壓應力（N/

15、m2）；一般按確定；Pmax-作用于基礎底面處的最大壓應力（N/m2）；一般按3.4.2 確定。3.2地基土的容許承載力可按下列方法確定：當基礎寬度小于或等于 3.0m,埋深為0.51.5m時，地基土的基本容許承載應力 R，可根據(jù)土的物理指標按附錄1或其它可靠的方法確定；322當基礎寬度大于3.0m或埋深大于1.5m時，地基土的容許承載應力應按公式(3.3)加以修正。此時，基礎寬度小于 3.0m按3.0m計；大于6.0m按6.0m計；埋深小于1.5m按1.5m。 式中y B-基礎底面以下土的天然容重(水下取浮容重)(N/m 3);Y t-基礎底面以上土的加權平均容重(水下取浮容重)(N/m3)

16、；h-基礎埋深(m)；B-基礎底面寬度(m)，對長方形底面取短邊、對圓形底面取A(A為底面面積)；mB和mh-分別為基礎寬度和埋深的承載應力修正系數(shù)，按表3.1查取。表3.1 mB和mh系數(shù)3.3直線塔地基土的容許承載應力可按公式(3.4)確定：式中RS-地基土的容許承載應力(N/m2)，此時，允許地基內(nèi)出現(xiàn)局部塑性變形；Y B、y t、h 和 B 同公式(3.3)；NB Nh Nc-與天然內(nèi)摩阻角0(可安2.2.4)有關的承載應力系數(shù)，按附錄 A確定；C-地基土的凝聚力，可按2.2.4 確定。3.4在下列荷載作用下，基礎底面處所產(chǎn)生的壓力可按下列公式計算。當軸心荷載作用時，底面處的平均壓應力

17、按公式(3.5)計算：當單向偏心荷載作用時，底面處的最大和最小壓應力按公式 (3.6)和公式(3.7) 計算：G0-基礎底面正上方土的重力 (N);Mx和My-作用在基礎底面X和Y方向的力矩(N m),如圖3-1所示；Wx和Wy-基礎底面繞X和Y軸的抵抗矩(m3)；b和I-基礎底面X和Y方向的寬度(m)，如圖3-1所示。3.5當?shù)鼗鶋嚎s層范圍內(nèi)有軟弱下臥層時，應按公式(3.13)進行驗算：式中Fz-軟弱下臥層頂面處的附加壓應力(N/m3)根據(jù)底面形狀分別按公式(3.14)、公式(3.15)和公式(3.16)計算；Pcz-軟弱下臥層頂面處土重力的壓應力(N/m2)；R-軟弱下臥層頂面處修正后地基

18、土的容許承載應力(N/m3)。式中Pc-基礎底面處土重力的壓應力(N/m» ；Z-基礎底面至軟弱下臥層頂面的距離(m)；0 1-地基的壓應力擴散角，一般取B1=22 °當土層為密實的碎石土，密實的礫、粗、中砂以及老粘土時，取0 1=30°；當ZW 1/4B(或1/4b，或1/4D)時，按0仁0°計算。3.6地基壓縮層的計算深度，可按TJ 7-74規(guī)范確定。3.7 兩相鄰受壓基礎的中心距離 Lv B+2Ztg 0 1(或Lv b+2Ztg 0 1或Lv l+2Ztg 0 1)時， 軟弱下臥層頂面處的附加壓應力PZ尚應加上相鄰基礎對該層的附加壓應力。3.8對

19、某些不特殊變形要求的桿塔基礎，其地基的變形可參照TJ 7-74規(guī)范有關規(guī)定進行計算。計算荷載：對砂類土地基可采用 SDJ3-79規(guī)程的運行荷載；對粘性土地基可采用 SDJ3-79規(guī)程的長期荷載。4基礎傾覆計算4.1本章所提出的計算方法，適用于基礎埋深h與基礎側面寬度b0之比不小于3的電桿和窄基鐵塔的剛性基礎（圖4-1）。4.2電桿基礎的傾覆承載力，在一定深度范圍內(nèi)隨埋深增加而顯著增長。必要時，用增設卡盤以增大傾覆承載力。一般宜采取增設上卡盤的方法，位置在三分之一埋深入。4.3計算電桿基礎極限傾覆力 Sj或極限傾覆力矩Mj時，可假定土壤達到極限平衡狀 態(tài)，計算簡圖見圖4-2。4.4在傾覆力作用下

20、，電桿基礎計算寬度b等于實際寬度b0與空間增大系數(shù)k0的乘積。E - 土的側壓力系數(shù)；粘土可取 0.72 ;亞粘土、輕亞粘土可取 0.6 ;砂土可取0.38。 當基礎為雙基桿組成（圖4-3）時，基礎計算寬度b可按下列兩種情況中取其較小計算值， 但此時L取不大于2.5b0。式中b0-電桿基礎的寬度或直徑（m）。4.5不帶卡盤的電桿基礎，當基礎埋深等確定后，極限傾覆力Sj或極限力矩Mj應符合 公式（4.1）或公式（4.2）的要求：4.6計算帶上卡盤的電桿基礎時，當埋深及上卡盤位置確定后，按公式 （4.3）求卡盤的 計算長度L1,計算簡圖見圖4-4。d1-上卡盤厚度（m）;d2-上卡盤寬度（m）;y

21、1-地面至上卡盤的距離（m）；表4.4 F1和B值上卡盤全長L上=L1+b0（b0為卡盤處的電桿寬度）。4.7采用上下卡盤時，按公式（4.4）和公式（4.5）求得上下卡盤的總壓力后再按公式（4.3）和公式（4.6）求得上、下卡盤的計算長度，計算簡圖見圖4-5。式中Sj按公式（4.1）計算的極限傾覆力（N）;y2地面至下卡盤的距離（m）;d3下卡盤厚度（m）;d4下卡盤寬度（m）;4.8窄基鐵塔整體式基礎的極限傾覆力矩，當基礎埋深和斷面尺寸選定后，根據(jù)有、無臺階兩種情況按公式（4.7）和（4.8）驗算。無臺階基礎傾覆穩(wěn)定計算，計算簡圖見圖4-6。帶一個臺階基礎傾覆穩(wěn)定計算，計算簡圖見圖 4-74

22、.9計算聯(lián)合基礎的傾覆穩(wěn)定，當僅考慮基礎重力和底板上土重力時，傾覆穩(wěn)定的設計安全系數(shù)按1.11條采用k2值。5基礎強度計算和構造5.1普通鋼筋混凝土基礎強度的設計安全系數(shù)K, 4不應小于1.7 ;按抗拉強度計算混凝土的設計 安全系數(shù)K5不應小于2.7。5.2預制鋼筋混凝土基礎的混凝土標號不宜低于C20級；普通鋼筋混凝土基礎的混凝土標號不宜低于C15級；混凝土基礎的混凝土標號不應低于C10級5.3混凝土的設計強度和彈性模量應按表5.1采用。5.4預制鋼筋混凝土基礎宜采用級和川級鋼筋；澆制鋼筋混凝土基礎宜采用I級鋼 筋。鋼筋受拉和受壓的設計強度 Rg和Rg', I級為240MN/m; 級為

23、340MN/m,但當鋼筋直徑為28m 及以上時，應取320MN/m；川級為380MN/m,但當全截面的縱向鋼筋均為受拉時，應取340MN/m。5.5計算鋼筋混凝土或混凝土基礎主柱強度，當主柱埋于回填土基抗并與底板固接時， 可不考慮側向土壓力對內(nèi)力計算的有利因素；當主柱埋于原狀土中時，應考慮側向土壓力的作用（參照附錄C）。5.6鋼筋混凝土主柱的正截面強度應按下列方法計算。矩形截面雙向偏心受拉（雙向拉彎）構件（圖5-1），其正截面為雙向對稱配筋時， 縱向鋼筋截面面積應符合公式（5.1）、（5.2）和（5.3）的要求：式中Ag-正截面的全部縱向鋼筋截面面積（m2）；Agx-正截面平行于X軸兩側鋼筋的

24、截面面積（社）；Agy-正截面平行于Y軸兩側鋼筋的截面面積（mu）；T0-作用于計算截面上的縱向拉力（N）；eOx-TO沿X軸方向的偏心距（m）；eOx-TO沿Y軸方向的偏心距（m）；Zx-平行于Y軸兩側縱向鋼筋截面面積重心間距（m）；Zy-平行于X軸兩側縱向鋼筋截面面積重心間距（m）；n-截面內(nèi)縱向鋼筋總根數(shù)；nx-平等于X軸方向一側鋼筋根數(shù)；ny-平等于Y軸方向一側鋼筋根數(shù)；圓形截面偏心受拉（拉彎）構件截面的縱向鋼筋截面面積應按下列公式計算：5.6.2.1 當eO>rg/2（圖5-2），按公式（5.4）計算。5.6.2.2 當eOW rg/2 時，可按公式（5.7）或公式（5.8）計

25、算。當不考慮鋼筋應力塑性分布（圖5-4）時，可按公式（5.7）計算：當考慮鋼筋應力塑性分布（圖5-5）時，可按公式（5.8）計算：5.7混凝土基礎主柱正截面強度可按下列方法計算。當塔腳主材錨入底板中且有可靠錨固措施圖5-6（a）和圖5-6（b）或底腳螺栓錨 圖5-6（c）且符合5.14要求時，尚應符合公式（5.9）的要求：式中Tx-計算截面（X-X）上作用的軸向拉力（N）；Mx-計算截面上作用的彎距（N m）;Aj-計算截面上的折算面積（mu）；AjAh+20Ag（Ah為計算截面內(nèi)的混凝土面積，Ag為計算截面內(nèi)的鋼材面積）；Wh-混凝土計算截面的彈性抵抗矩（m3）；Y S-截面彈塑性抵抗矩與彈

26、性抵抗矩的比值（矩形截面丫 S=1.75 ;圓形截面Y S=2.O）;Rf-混凝土的抗裂設計強度（N/m3）;Kf-抗裂設計安全系數(shù)，Kf=1.25。當塔腳主材或底腳螺栓錨固不符合的要求時，應按混凝土構件考慮，計算截面（X-X）強度應符合公式（5.10）的要求：式中K5-混凝土抗拉設計安全系數(shù)，按5.1確定；RI-混凝土的抗拉設計強度（N/m2）。5.8鋼筋混凝土底板強度計算計算截面的彎矩可按下列公式計算。581.1 矩形底板承受軸向壓力（圖5-7）時，可按公式（5.11）和公式（5.12）計算：式中d -底板壓應力（N/m» O=Na/bl（Na為作用于底板上的軸向壓力，不包括底板

27、 上土的壓力）；b1和l1-底板處柱截面的長度和寬度（m）。5.8.1.2 矩形底板單向偏心受壓（圖5-8）時，可按公式（5.13）和公式（5.12）計算： M2-2按公式（5.12）計算。5.8.1.3 矩形底板雙向偏心受壓或雙向壓彎（圖5-9）時，可按公式（5.13）和公式（5.14）計算：5.8.1.4 矩形底板軸心受拉、 單向和雙向偏心受拉（拉彎）時，其M1-1和M2-2可將公式（5.11）（5.14）中的Na用Ta（作用于底板的軸心拉力）代之求得。矩形底板的正截面強度一般按單筋截面考慮，其縱向受拉鋼筋截面面積可近似按公式（5.15）和公式（5.16）計算：式中Ag1和Ag2-垂直于M

28、1-1和M2-2截面的底板下部（下壓時）或上部（上拔時）縱向 受拉鋼筋截面面積（m2）;hO-底板計算截面的有效高度（m）。底板在下壓荷載作用下，當無上部縱向鋼筋和腹筋時，矩形截面柱作用于矩形底板的沖切強度可參照鋼筋混凝土結構設計規(guī)范TJ 10-74（試行）（以下簡稱TJ 10-74規(guī)范）的第72條驗算。圓形和圓環(huán)形截面柱作用于底板的沖切強度可按公式（5.17）驗算：底板在上拔荷載作用下（圖5-10），當無腹筋時可近似按公式（5.18）驗算底板混凝 土的抗剪切強度。5.9混凝土底板強度計算。底板在下壓荷載作用時，基底壓應力d（不包括土重力及底板重力）不得大于表5.2的d 0值。d 0、d ma

29、x、d c 和 d' c 如圖 5.11 所示。底板在上拔荷載作用時，截面應符合下列要求：5.921 錐臺形底板的廳值(圖5-12)不大于表5.2 (T 0時，Y-Y截面可不進行強度驗 算，X-X截面尚應符合公式(5.9)的要求。5.922 階梯形底板圖5-13(a)1-1或2-2截面的剪切強度應符合公式(5.19)的要 求，X-X截面尚應符合公式(5.9)的要求。5.10鋼筋混凝土拉線盤的強度計算。正截面的縱向受拉鋼筋面積可近似按圖5-14中的Q1e1對1-1截面和Q2e2對2-2截面產(chǎn)生的彎矩求得。當短邊b很小時尚應對正截面的受壓區(qū)進行混凝土的強度驗算。拉線盤截面應符合剪切強度的要

30、求，對無腹筋截面宜按公式(5.18)驗算，此時QO=qXbO=b(短邊長度)o5.11普通鋼筋混凝土電桿卡盤的強度計算。正截面縱向受拉鋼筋截面面積，可按雙筋截面計算，亦可按單筋截面計算，但 此時應驗算受壓區(qū)混凝土強度?？ūP截面尚應符合剪切強度的要求，對有腹筋截面，應符合TJ 10-74規(guī)范第48條56條的要求；對無腹筋截面，可按公式 (5.18)驗算，此時，Q0=qx; b0=b(圖 5-15) o5.12石材的底盤、拉盤、卡盤當為矩形截面時， 正截面強度應符合公式(5.20)的要求： 式中Ks-石材的強度設計安全系數(shù)，底盤取 Ks=3.0，卡盤取Ks=4.0，拉盤取Ks=5.0 ;Ry -石

31、材的極限抗彎強度，一般由試驗確定，但不應小于7MN/m;；Y s和Wh-與公式(5.9)意義相同。5.13受上拔力作用的底腳螺栓，當與設計上拔力呈對稱布置時，單根截面的凈面積應按公式(5.21)計算：式中n-根數(shù)；T-設計上拔力(N);d g-鋼材許可應力(N/m2)(按SDJ 3-79確定)。5.14基礎的構造要求：現(xiàn)場澆制的主柱，其截面尺寸不宜小于450mm5.14.2 基礎底板厚度，澆制者不宜小于 200mm預制者不宜小于100mm底板縱向受拉鋼筋直徑不宜小于 8mm間距不宜大于200mm其保護層厚度，澆 制者不宜小于35mm(有墊層或干燥持力層)和70mm無墊層或非干燥持力層)，預制者

32、不宜小于15mm5.14.4 承受拉力的底腳螺栓，直徑不宜小于22mm間距不宜小于4倍直徑；計算中充分利用其強度時，在 C15級混凝土中的I級鋼螺栓其錨固長度不小于 25倍直徑，此時，下端應設置彎鉤或錨板，如不符合上述要求時，應采取可靠的錨固措施；鋼筋混凝土電桿的受拉主桿底部和基礎底板應米取可靠的抗拉連接措施；其它截面的強度計算以及其它構造要求，應符合TJ 10-74規(guī)范的要求。6裝配式基礎6.1裝配式基礎的設計必須因地制宜地做好基礎類型的選擇，并應根據(jù)運輸條件選定單個構件最大運輸重量和尺寸；在設計計算上，除上拔和下壓穩(wěn)定應符合本規(guī)定第2章至第5章有關規(guī)定外，結合裝配式基礎特點，必須按照力學原

33、理和試驗經(jīng)驗采用合理和符合實際情況的計算簡圖（鉸接與固接）;對于主柱側向和底板滑移穩(wěn)定，除了從計算上保證安全系數(shù)外，還應對施工工藝 提出相應的措施，并嚴格保證回填土的夯實要求。6.2裝配式基礎的預制構件宜在工廠加工，有條件時可采用預應力鋼筋混凝土構件。6.3裝配式基礎應結合工程特點和施工條件，因地制宜地選用技術上先進合理的類型。 按承截能力大小和結構性質，常用的有以下幾種類型：直柱單盤類（直柱固接型和直柱鉸接弄）底盤用一塊板式殼與柱連接成的單腿裝 配式鋼筋混凝土基礎。631.1 直柱固接型（圖6-1） 一般用于風化巖石或堅硬地基土壤的直線塔；631.2 直柱鉸接型（圖6-2）用于易挖深坑的較均

34、勻土質的地基，為減小搬運重量，底 板可分塊拼接，為減小主柱側向變形，宜加卡盤，一般用于直線塔，也可用于荷載不大的耐張和小 轉角塔。塔腿埋入類（底腳直埋型和主材直插型）將單個塔腿或主材伸入坑底與底板連接 組成。6.3.2.1 底腳直埋型（圖6-3）宜用于直線塔；6.3.2.2 主材直插型（圖6-4）用于易挖深坑，土質較均勻的地基，底盤可用錐殼，重量 較輕，一般用于直線塔。角錐支架類（金屬支架型和混凝土構件支架型）由支柱與底板組成角錐型，頂點與 塔腿連接，承受上部傳來的荷載，為減輕單件運輸重量，底板由多根板條或類似軌枕的單件組成， 整基都是由較輕的桿件拼裝而成。6.3.3.1 金屬支架型（圖6-5

35、）由金屬三角架與用鋼筋混凝土板條拼接成的底板，連接成 角錐型空間結構，適用于地基承載力較高的地區(qū)，一般用于荷載較大的直線塔，亦可用于耐張和小 轉角塔；6.3.3.2 混凝土構件支架型（圖6-6）底板為鋼筋混凝土軌枕式梁組成，支柱與底板連接 成角錐型空間結構，全部均為鋼筋混凝土桿件組合而成，用于地基承載力較高的地區(qū)，一般用于耐張和轉角塔。人字型類（圖6-7）由人字形的雙斜支柱與小底盤 （板或殼）連接而成，構件較少， 安裝方便。一般用于耐張和小轉角塔?；ù笆浇饘倩A（圖6-8）該基礎由塔腿主材的延伸部分與底板的金屬“花窗”底盤連接而成，全部由角鋼組成，宜用于地質條件較好的山區(qū)直線塔。6.4裝配式基

36、礎的部件設計應考慮如下原則：641單個部件的重量應根據(jù)山區(qū)及平地的運輸條件而定，部件外形力求簡單；642部件之間的連接節(jié)點宜少而簡單，混凝土構件孔位設計尺寸應考慮到綜合安裝誤 差；643各混凝土構件間應盡量采用穿孔方法，當采用預埋件時，設計應提出鐵件凸出部分的防碰要 求。6.5對于直柱鉸接型基礎，主柱與底板的連接，應保證構造上“不動鉸”節(jié)點的性能， 以便與計算原則相一致。當缺乏試驗資料時，可參照下列方法確定其側向穩(wěn)定、最大彎矩和強度計算。傾覆穩(wěn)定應符合公式（6.1）的要求：式中d max-主柱側向土壓應力最大值（N/m2），按公式（6.4）和（6.8）計算；m- 土壓力參數(shù)（N/m3），按表4

37、.1查??；h-設計地面至底板上平面的距離（m）；k0-主柱的空間增大系數(shù)，按表 4.2查?。籯3-傾覆穩(wěn)定設計安全系數(shù)，按1.11確定?；瑒臃€(wěn)定應符合公式（6.2）和公式（6.3）的要求：式中RB-作用于底板上的水平力（N），可按公式（6.5）、（6.9）計算；T-上拔力（N）；Na-下壓力（N）；Qf-基礎自重力（N）；口 - 土與基礎接觸面間的摩阻系數(shù)，一般由試驗確定，當無試驗資料時亦可參照附錄D選用； kh-基礎滑移穩(wěn)定的設計安全系數(shù)，按表6.1查取。主柱側向土壓應力最大值dmax,作用于底板上的水平力 RB,主柱最大彎矩Mmax及其位置x 可按下列公式計算：式中H-作用于基礎主柱頂面的

38、水平力（N）；bO-主柱的寬度或直徑（m）；I-主柱頂面A至底板上邊B的距離（m）。無卡盤主柱（圖6-9）有卡盤主柱（圖6-10）強度計算。6.5.4.1 當主柱與底板為鉸接型，地基反力均勻分布時，底板的鋼筋混凝土板為上下對稱配筋，錐殼底板的徑向和環(huán)向均為受力鋼筋，可按 TJ 7-74規(guī)范有關規(guī)定計算。6.5.4.2 環(huán)形斷面的主柱強度可按TJ 10-74規(guī)范有關規(guī)定計算。6.6角錐支架類裝配式基礎的計算，可按放置在地基上的桿系靜定結構分析內(nèi)力。6.7人字型類（圖6-7）裝配式基礎除驗算整體上拔穩(wěn)定外，還應驗算單柱上拔穩(wěn)定和下 壓強度，以及單柱上拔及下壓引起的底盤滑移。6.8花窗式金屬基礎的強

39、度計算見附錄G,設計花窗式金屬基礎應采取以下措施：在底板下應放置100200mm厚的砂石墊層并預夯平，或用低標號混凝土墊層代 替；6.8.2 底板花窗網(wǎng)格空隙不得大于 400 mmx 400mm上填大塊石；683回填土時，底板與坑壁間，以及橫撐處應填塊石擠實。6.9裝配式基礎的鋼筋混凝土及金屬構件的構造，除遵守國家建委現(xiàn)行的規(guī)范要求外， 根據(jù)線路基礎的特點，尚應符合下列要求：梁、板構件6.9.1.1 保護層不宜小于15mm6.9.1.2 在支承連接處，根據(jù)構造適當加密箍筋。6.9.2 支柱6.9.2.1 保護層不宜小于25mm不包括環(huán)形構件及預應力構件)，用于無地下水時不宜小于 20mm6.9

40、.2.2 縱向受力鋼筋直徑不宜小12mm箍筋直徑不得小于4mm箍筋間距不宜大于 300mm且綁扎時不得大于15倍縱向受壓鋼筋直徑和焊接時不得大于20倍縱向受壓鋼筋直徑；在柱端部和連接交搭處的縱向鋼筋應加強；在端部 2-3倍住寬的長度范圍內(nèi)，箍筋間距一般為50100mm6.9.2.3 支柱寬度不宜小于150mm錐殼底板6.9.3.1 錐殼底板除正錐放置圖6-11(c)夕卜，亦可倒錐放置圖6-11(a)和圖6-11(b)6.9.3.2 錐殼構造除符合TJ 7-74規(guī)范第121條有關殼面傾角a、壁厚t、邊梁尺寸Lb圖 6-11(c)和混凝土標號等規(guī)定外，如減小壁厚必須有試驗根據(jù)；圖6-11錐殼6.9

41、.3.3 錐殼內(nèi)外交角宜作成弧形；6.9.3.4 錐底底厚H不得小于100mm倒錐殼底部受壓時不得開孔；6.9.3.5 預制小錐殼保護層，殼壁不得小于15mm底部不得小于25mm6.9.3.6 殼體配筋按內(nèi)力配置徑向和環(huán)向鋼筋，邊梁配筋要加強，殼內(nèi)錨固徑向鋼筋的環(huán)箍直徑一般為2030mm當環(huán)箍直徑受限制時，可用環(huán)箍加焊“十字撐”，殼壁按構造配置的鋼 筋，當壁厚t小于100mm時，其直徑采用6mm此時其間距不得大于200mm6.9.3.7 錐殼在放置螺栓及拉環(huán)等處應做局部加強；6.9.3.8 錐殼底板的土胎應符合TJ 7-74規(guī)范的規(guī)定，如采取其他辦法，必須有足 夠的實踐經(jīng)驗。金屬構件及其它6.

42、9.4.1 直插型金屬腿主柱截面不得小于塔腿下部主材：6.9.4.2 預埋鋼板厚度不宜小于6mm錨筋直徑不宜小于8mm6.9.4.3 底腳螺栓等傳力構件，應有可靠的錨固措施；6.9.4.4 預留螺栓孔的周圍應予哿如穿在錐殼底部徑環(huán)筋縫隙間，當開孔大于100mm 時，周圍應采用0 12的環(huán)筋加強；6.945夕卜露金屬件，除熱鍍鋅外，可根據(jù)侵蝕的嚴重程度采取相應的附加防腐措施。7爆擴柱基礎7.1采用爆擴樁基礎，除土質條件應符合1.3要求外，并應具備可靠的爆擴成型工藝。工程使用時應做試樁，以取得成型的設計尺寸和混凝土質量的保證。7.2拉線的爆擴樁基礎，可采用單樁或雙樁圖7-1（a）、（b）、（c）。

43、電桿基礎圖7-1（d） 和鐵塔基礎，可采用單樁圖7-1（e）或樁基。7.3爆擴樁和樁基的基本構造，應符合下列要求：圖7-1常用的爆擴樁基礎類型7.3.1 樁柱的直徑d不宜小于200mm也不宜大于500mm擴大端直徑D=（23.5）d（d 為樁徑），不宜大于1.2m，宜為扁球狀，但高厚比應 符合剛性基礎要求；樁的埋深h（單柱自地面或樁基自承臺底面至擴大端中心水平面的距離）與擴大端直徑D之比值宜為36, h宜用37m;樁與樁的中心間距應等于或大于1.51.8倍擴大端直徑D;樁柱的配筋與錨固長度應符合表7.1要求；承臺底面應設置在凍脹性基土的標準凍結深度以下；承臺的尺寸，除應按計算和符合上部結構的要

44、求確定外，厚度不宜小于400mm周邊距邊樁中心的距離不宜小于樁柱的直徑 d ；承受上拔和下壓力反復作用的樁基承臺，除配置抗正負彎矩的主筋外，箍筋宜做成閉口形；承臺的主筋按計算確定，但對矩形承臺其主筋直徑不宜小于12mm間距不宜小于200mm7.3.10 樁和承臺的混凝土標號不得小于C15級；拉線基礎的錨桿錨入擴大端球體內(nèi)的長度不得小于30倍錨桿直徑且下端應設彎鉤，當不能符合要求時，應采取其它可靠的錨固措施；樁柱的配筋與錨固長度應符合表7.1的要求。表7.1樁柱的配筋與錨固長度注：本表的錨固長度lm適用C15級混凝土和I 級鋼光面鋼筋。7.4爆擴單樁的容許力宜通過現(xiàn)場靜荷載試驗確定，也可按下列方

45、法確定。7.4.1 容許下壓力Na可按公式（7.1）確定：式中Rd-爆擴單樁下壓容許承載應力（可按表7.2和表7.3選用）（N/m 2）；Ad-爆擴樁擴大端的水平投影面積（m2）。742容許抗拔力T可按下列方法確定：對在中密或密實的砂類土中的樁深 h不小于4D和對在粘性土中的樁深h不小于3D時 的單樁容許抗拔力(圖7-2)，可按公式(7.2)計算：圖7-2爆擴樁基礎上撥計算簡圖表7.2擴大端支承處一般粘性土的容許承載應力Rd(kN/m 2)注：1.對于IL低者取高值，IL高者取低值。2. 對于孔隙比e小者取高值，e大者取低值。3. 對老粘土，可參照本表取值。注：當深度h不符合以上條件時，可按2

46、.2的剪 切法計算抗拔力。式中Ru-擴大端支承處抗拔土體的極限承載應力，取擴大端中心水平截面以上上拔持力層(圖7- 2)hb=1+D/2(以m計)厚度內(nèi)的指標，可按表7.4取用(若土質為下軟上硬時，取軟者 的數(shù)值)(N/m 2)；Ab-上拔時擴大端的凈水平投影面積，Ab=n /4(D2-d2)(m 2);Af-樁側表面積(按土層分段計)，自設計地面以下1.0m深度內(nèi)不計入(圖7.2)，Af= n d(h-1.0-D/2)，基Af >3n d(m)2)時，取 Af=3 n d(m)2);fu-樁周土的極限摩阻力可按表7.4取用(N/m2);Qf-基礎的有效重力(N)。表7.3擴大端支承處砂

47、性土和碎石土的容許承載應力 Rd(kN/ m)注：表中碎石土，如為卵石時可取高值，如為角 礫時可取低值，其余取中間值。表7.4 Ru 和 fu 值(kN/m 2)注：1.承受長期荷載(按SDJ 3-79的規(guī)定) 時，表中數(shù)值乘以系數(shù)0.8 ;2. 對于液性指數(shù)IL或孔隙比e小者表中數(shù)值取 高值；3. 對碎石土，為卵石時表中數(shù)值可取高值，為角 礫時表中數(shù)值可取低值。743容許水平力HO及樁柱最大彎矩Mmax的計算，可按下列方法確定：743.1 單樁容許水平力，主要取決于樁周土的性質、樁柱抗彎剛度、入土深度、樁頂 莰固情況和容許水平位移量等因素，一般可按現(xiàn)場靜載試驗的樁頂容許水平位移量來確定。樁頂

48、容許水平位移量，應根據(jù)工程性質和上部結構型式?jīng)Q定，若上部結構對基礎水平位移量無特殊要求時，可取“ H0A 0” (地面處的水平荷載水平位移量 )試驗曲線上水平位移量A 0=10mm 其所對應的水平荷載值作為單樁的容許水平為H0。但當無試驗資料時，對樁徑d>300mm埋深h>3m和容許水平位移10mm的單樁的容許水平力可取表 7.5所列的經(jīng)驗值。表7.5單樁容許水平力H0(kN)743.2 單樁的容許水平力也可按公式 (7.3)計算：式中n d-與樁頂固定情況有關的系數(shù)，樁頂自由者取2.0，嵌固者取4.0 ;n g-樁柱抗彎剛度降低系數(shù)，A 0=10mm時，取0.3 ;Eh-樁柱混凝

49、土受壓彈性模量，按表 5.1確定(N/m2);I-樁柱截面慣性矩(m4);A0-樁柱地面處的水平位移量，取 0.01m；a h-特征系數(shù)(1/m),中為地基系數(shù)(N/m可按表7.6確定。注：承受長期荷載(按SDJ 3-79的規(guī)定)時，H0乘以系數(shù)0.8。表7.6地基系數(shù)k(MN/mQ7.4.3.3 樁柱最大彎矩(圖7-3)可按下列公式計算：圖7-3 Mmax計算簡圖當樁頂自由時按公式(7.4)計算。當樁頂嵌固時按公式(7.5)計算。注1.公式(7.4)和(7.5)適用于a hh>2.0。2. 公式(7.5)計算的Max小于M0時取Max=M0式中M0和H0-設計地面處樁的作用力矩(N m

50、)和水平力(N);E -與H0/H0有關的系數(shù)，可按表7.7查取。表7.7 E值7.5樁基的設計原則當樁基符合7.3的要求且每個樁基的根數(shù)不多于 6根時，樁基的鉛直容許下壓力 可取各單樁鉛直容許下壓力的總和，若承臺底面土質較好時，可考慮承臺的作用，必要時可對承臺底面的地基土鋪碎石夯實，以提高其承載力；在樁基中同時承受上拔的單樁，當其間距小于2倍擴大端直徑時，必須驗算同時 上拔的樁群抗拔力。當樁群由24根單樁組成時，對樁距等于1.5倍擴大端直徑的樁群抗拔力可 取各單樁抗拔力總和的0.80.7倍；對樁距等于2倍擴大端直徑的樁群抗拔力可取單樁抗拔力總和的1.00.9倍：介于中間者可按插入法確定；樁基

51、上的垂直荷載作用點應盡量與樁群重心相重合，受水平力較大的鐵塔基礎以采用斜樁為宜。7.6軸心受壓和偏心受壓或軸心受拉和偏心受拉樁基的單樁樁頂所承受的軸向力N1應符合公式(7.6)和公式(7.7)的要求：式中N0-作用在樁基上的垂直力(N)，驗算上拔時取負值；Qt-承臺及承臺上土的重力(N)；n-樁數(shù)；Mx和My-作用在樁基上的外力對通過樁基重心X和Y軸的力矩(N m)；Xj和Yj-樁j至通過樁基重心的Y和X軸線的距離(m)；Na-按公式(7.1)確定的單樁垂直容許下壓力(N)；T-按公式(7.2)確定的單樁容許抗拔力(N)。7.7樁基的容許水平力為各單樁的容許水平力的總和，若樁基承臺與基抗原狀土

52、接觸良好，可考慮樁基承臺邊側的土抗力作用，一般按公式(7.8)計算：式中h1和h2-承臺頂面和底面的深度(m)；Y -承臺邊側地基土的容重(N/m3)；b-承臺的寬度(m)。7.8樁基承臺的內(nèi)力計算應符合下列要求：承臺的內(nèi)力，可按常用的簡化法計算，并應按TJ 10-74規(guī)范的原則進行抗沖切、抗剪及抗彎強度驗算；對一般塔腳柱下樁基承臺的彎矩，可按公式(7.8)和(7.10)計算：式中m1和m-承臺彎矩計算系數(shù)，根據(jù)樁的排列方式、承臺形狀和配筋方式確定，可按表7.8選用；s1和S2-樁的中心距離(m)；Nj-單樁樁頂所承受的軸向力(N)。注：(1)公式(7.9)和(7.10)宜用于承受軸向荷載的承

53、臺。(2) 對于等腰三角形和三樁承臺，可按梁式配筋并取梁寬b=d(d為樁徑)。(3) 對于其它承臺可按雙向板式配筋。表7.8承臺彎矩計算系數(shù)m1 m注 n =S1/S1+S28巖石錨樁基礎8.1通過水泥砂漿或混凝土在巖孔內(nèi)的膠結，使錨筋與巖體結成整體以承受桿塔傳來外力的基礎稱巖石錨樁基礎。采用巖石錨樁基礎必須逐基鑒定巖體的穩(wěn)定性、覆蓋層厚度、巖石的堅固性及巖石風化程度等情況。8.2巖石的堅固性和風化程度按表8.1和表8.2劃分。表8.1巖石堅固性的劃分注：除表中所列代表性巖石外，凡新鮮巖石的飽和單軸極限抗壓強度大于或等于30MN/m者，可按硬質巖石考慮；小于30MN/m者可按軟質巖石考慮。表8

54、.2巖石風化程度劃分注：只要具備上表特征之一，就被認為屬該類風化。8.3巖石錨樁基礎常用的幾種型式列于表8.3。8.4巖石錨樁基礎的強度應符合下列要求：單根錨筋或底腳螺栓強度應符合公式(8.1)的要求：式中T1-單根錨筋或底腳螺栓的設計上拔力(N)；Ag-單根錨筋或底腳螺栓的凈截面積(ma);d g-錨筋或底腳螺栓的允許應力。表8.3巖石錨樁的常用型式單根錨筋或底腳螺栓與砂漿間粘結強度應符合公式(8.2)的要求：式中d-錨筋或底腳螺栓直徑(m);I0-錨筋或底腳螺栓的有效錨固長度(m)，當10小于表8.6的數(shù)值時，取錨固實長；大于時，取表8.6所規(guī)定的數(shù)值；t a-鋼筋與砂漿或細石混凝土間的粘結強度， 級砂漿或碎石混凝土取3MN/m；K4-設計安全系數(shù)取1.7。單根錨樁與巖石間粘結強度應符合公式式中D-錨樁直徑(m)h0-錨樁的有效錨固深度(m)；t b-砂漿或細石混凝土與巖石間的粘結強度K1-按1.11規(guī)定取用。S表8