一層樓板 180mm厚高支模專家論證

1、扣件式鋼管支架樓板模板安全計(jì)算書（一層180mm厚樓板）一、計(jì)算依據(jù)1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-20082、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20103、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-20035、建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-2013二、計(jì)算參數(shù)基本參數(shù)樓板厚度h(mm)180樓板邊長(zhǎng)L(m)8.1樓板邊寬B(m)5模板支架高度H（m）5.05主梁布置方向平行于樓板長(zhǎng)邊立柱縱向間距l(xiāng)a(m)0.9立柱橫向間距l(xiāng)b(m)0.9水平桿步距h1(m)1.8立桿自由端高度a(mm)400架體底部布置類型墊板次梁間距a(mm)300次

2、梁懸挑長(zhǎng)度a1(mm)200主梁懸挑長(zhǎng)度b1(mm)200主梁合并根數(shù)1結(jié)構(gòu)表面要求表面外露剪刀撐（含水平）布置方式普通型計(jì)算依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008荷載參數(shù)基礎(chǔ)類型混凝土樓板地基土類型/地基承載力特征值fak(kPa)/架體底部墊板面積A(m2)0.4是否考慮風(fēng)荷載是架體搭設(shè)省份、城市湖南張家界地面粗糙度類型B類模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)0.3新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1計(jì)算模板及次梁時(shí)均布活荷載Q1k(kN/m2)2.5計(jì)算模板及次梁時(shí)集中活荷載Q2k(kN)2.5計(jì)算主梁時(shí)均布活荷載Q3k

3、(kN/m2)1.5計(jì)算立柱及其他支撐構(gòu)件時(shí)均布活荷載Q4k(kN/m2)1基本風(fēng)壓值Wo(kN/m2)0.3簡(jiǎn)圖：（圖1）平面圖（圖2）縱向剖面圖1（圖3）橫向剖面圖2三、面板驗(yàn)算取b=1m單位面板寬度為計(jì)算單元。W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、強(qiáng)度驗(yàn)算A.當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q1=0.9×1.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×

4、;1+1.4×2.5×1)=8.353kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×1.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.4×0.7Q1kb=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1)=8.059kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(8.353,8.059)=8.353kN/m（圖4）可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1B.當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=0.9×1.2G1k+(G2k

5、+G3k)hb=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1)=5.203kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（圖5）可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4=0.9×1.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1)=5.854kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×

6、2.5=2.205kN（圖6）永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖取最不利組合得：Mmax=0.094kN·m（圖7）面板彎矩圖=Mmax/W=0.094×106/24000=3.916N/mm2f=31N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×180/1000)×1=4.818kN/m（圖8）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖（圖9）撓度圖=0.307mm=300/400=0.75mm滿足要求四、次梁驗(yàn)算當(dāng)可變荷載Q1k為均布荷載時(shí)：計(jì)算簡(jiǎn)圖：（圖10）可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1由可變荷載控制

7、的組合：q1=0.9×1.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000)=2.506kN/m由永久荷載控制的組合：q2=0.9×1.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.4×0.7Q1ka=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300/1000

8、)=2.418kN/m取最不利組合得：q=maxq1,q2=max(2.506,2.418)=2.506kN/m當(dāng)可變荷載Q1k為集中荷載時(shí)：由可變荷載控制的組合：q3=0.9×1.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000)=1.561kN/mp1=0.9×1.4Q2k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（圖11）可變荷載控制的受力簡(jiǎn)圖2由永久荷載控制的組合：q4=0.9×1.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9×

9、;(1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000)=1.756kN/mp2=0.9×1.4×0.7Q2k=0.9×1.4×0.7×2.5=2.205kN（圖12）永久荷載控制的受力簡(jiǎn)圖1、強(qiáng)度驗(yàn)算（圖13）次梁彎矩圖Mmax=0.661kN·m=Mmax/W=0.661×106/(64×103)=10.332N/mm2f=11N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖14）次梁剪力圖Vmax=3.462kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.462×10

10、00×48×103/(256×104×6×10)=1.082N/mm2=1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算撓度驗(yàn)算荷載統(tǒng)計(jì)，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000=1.445kN/m（圖15）正常使用極限狀態(tài)下的受力簡(jiǎn)圖（圖16）次梁變形圖max=0.218mm=0.9×1000/400=2.25mm滿足要求五、主梁驗(yàn)算將荷載統(tǒng)計(jì)后，通過次梁以集中力的方式傳遞至主梁。A.由可變荷載控制的組合：q1=0×1.2G1

11、k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000+1.4×1.5×300/1000)=2.128kN/mB.由永久荷載控制的組合：q2=0×1.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.4×0.7Q3ka=0.9×(1.35×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000+1.4×0.7×1.5×300/1000)=2.153kN/m取最不利組合得：q=

12、maxq1,q2=max(2.128,2.153)=2.153kN此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖17）次梁承載能力極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖用于正常使用極限狀態(tài)的荷載為：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)×180/1000)×300/1000=1.445kN/m此時(shí)次梁的荷載簡(jiǎn)圖如下（圖18）次梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖根據(jù)力學(xué)求解計(jì)算可得：Rmax=2.133kNRkmax=1.432kN還需考慮主梁自重，則自重標(biāo)準(zhǔn)值為gk=28.8/1000=0.029kN/m自重設(shè)計(jì)值為：g=0×1.2gk=0.9×1.2×28.8/10

13、00=0.031kN/m則主梁承載能力極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖19）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖則主梁正常使用極限狀態(tài)的受力簡(jiǎn)圖如下：（圖20）主梁正常使用極限狀態(tài)受力簡(jiǎn)圖1、抗彎驗(yàn)算（圖21）主梁彎矩圖Mmax=0.578kN·m=Mmax/W=0.578×106/(64×1000)=9.024N/mm2f=11N/mm2滿足要求2、抗剪驗(yàn)算（圖22）主梁剪力圖Vmax=3.972kNmax=QmaxS/(Ib0)=3.972×1000×48×103/(256×104×6×10)=1.241N/mm

14、2=1.4N/mm2滿足要求3、撓度驗(yàn)算（圖23）主梁變形圖max=0.672mm=0.9×103/400=2.25mm滿足要求4、支座反力計(jì)算立柱穩(wěn)定驗(yàn)算要用到承載能力極限狀態(tài)下的支座反力，故：Rzmax=6.945kN六、立柱驗(yàn)算1、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算立桿與水平桿扣接，按鉸支座考慮，故計(jì)算長(zhǎng)度l0取步距則長(zhǎng)細(xì)比為：=h1/i=1.8×1000/(1.6×10)=112.5=150滿足要求2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算根據(jù)查JGJ162-2008附錄D得到=0.478A不考慮風(fēng)荷載N1=0.9×1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb +0.9

15、5;1.2×H×gk=0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)+1.4×1)×0.9×0.9+0.9×1.2×5.05×0.141=6.004kNf=N1/(A)=6.004×1000/(0.478×(3.98×100)=31.562N/mm2=205N/mm2滿足要求B考慮風(fēng)荷載風(fēng)荷載體型系數(shù)：wk=mzmsw0=0.115×1×0.3=0.035kN/m2Mw=0.9×1.4klah2/10=0.9

16、×1.4×0.035×0.9×1.82/10=0.013kN·mN2=0.9×1.2(G1k+(G2k+G3k)h)lalb+0.9×1.4Q4k lalb +Mw/lb+ 1.2×H×gk =0.9×(1.2×(0.3+(24+1.1)×180/1000)×0.9×0.9+0.9×1.4×(1×0.9×0.9+0.013/0.9)+1.2×5.05×0.141)=5.918kNf=N2/(A)+

17、Mw/W=5.918×1000/(0.478×3.98×100)+0.013×106/(4.25×103)=34.092N/mm2=205N/mm2滿足要求七、可調(diào)托座驗(yàn)算按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N= Rzmax =6.945 kNN=6.945 kNN=30kN滿足要求八、抗傾覆驗(yàn)算根據(jù)規(guī)范規(guī)定應(yīng)分別按混凝土澆筑前、混凝土澆筑中兩種工況進(jìn)行架體進(jìn)行抗傾覆驗(yàn)算。工況1：混凝土澆筑前，傾覆力矩主要由風(fēng)荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由模板及支架自重產(chǎn)生(G1k)。其他水平力作用于架體頂部，大小為0.02G1k，則：MT=0.9×1.4(kL

18、H2/2+0.02G1kLBH)=0.9×1.4×(0.035×8.1×5.052/2+0.02×0.3×8.1×5×5.05)=6.036kN·mMR=1.35G1kLB2/2=1.35×0.3×8.1×52/2=41.006kN·mMT=6.036 kN·mMR=41.006 kN·m滿足要求工況2：在混凝土澆筑過程中，傾覆力矩主要由泵送、傾倒混凝土等因素產(chǎn)生的水平荷載產(chǎn)生，抗傾覆力矩主要由鋼筋、混凝土、模板及支架自重產(chǎn)生。其他水平力作用于架體頂部，大小為0.02G1k+(G2k+G3k)h，則：MT=0.9×1.4(kLH2/2+0.02G1