高等土力學一二三章整理總結

1、高等土力學高等土力學是在本科土力學教材的基礎上的進一步延伸，共分七章，包括：土工試驗與 測試，土的本構關系，土的強度，土中水與土中滲流及其計算，土的壓縮與固結，土工數值 計算（包括土體穩(wěn)定的極限平衡計算，土的滲流與固結的有限元計算）。二、本構關系“本構關系”是英文Constitutive Relation的意譯。在力學中，本構關系泛指普遍的應力一 應變關系。因為在變形固體力學中，應力不只與應變有關而且還與物體的加載歷時（應力歷史）、加載方式（或應力路徑）以及溫度和時間有關。因此材科的本構關系或普遍的應力一應變關系可以表 示為；F = f（ ；j，t,T,應力路徑等）式中t為加載歷時，T為溫度。

2、例如，彈性力學中的廣義定律就是最簡單的材料本構關系，它不計時間、溫度和應力路徑及應力歷史的影響。因此應力和應變之間存在著唯一對應的關系。當材料應力超出彈性范圍而進入塑性階段時， 應力和應變之間就沒有唯一的對應關系，而是要受應力歷史或應力路徑的影響，這時材料的應力一應變關系就稱為塑性本構關系。塑性本構關系要比彈性本 構關系復雜得多。如果再考慮材科應力一應變關系隨時間和溫度的變化，本構關系持更加復雜。本書所要講的巖土本構關系主要是指與時間和溫度無關的塑性本構關系。各種本構關系的特點1. 彈性本構關系類型和分類彈性本構關系可分為線彈性本構關系和非線性彈性本構關系如圖1所示，線彈性本構關系即一般的彈性

3、力學， 其應力一應變關系服從廣義 Hooke定律。非 線性本構關系的應力一應變曲線是非線性的，但是加卸載仍然沿著一條曲線。彈性本構關系的基本特征是：1）應力和變形的彈性性質或可逆性；2）應力與應變的單值對應關系或與應力路徑相應力歷史的無關性。即無論材料單元在歷史上 受過怎樣的加卸載過程或不同的應力施加路徑，只要應力不超過彈性限度，應力與應變都是一一對應的；3）應力與應變符合疊加原理；4）正應力與剪應變、剪應力和正應變之間沒有耦合關系。=3K ；因此，根據廣義Hooke定律有m 3K m（1）G式中，6和.分別為正應力和剪應力，m和 分別為平均應變和剪應變，K、G為體積彈性模量和剪切 彈性模量。

4、（1）式說明：正應力只產生正應變或體應變，而對剪應變沒有貢獻。剪應力只產生剪應 變而對正應變或體應變沒有貢獻。這就是說 6與及.與；m之間沒有耦合關系。5）對于各向同性的彈性體，主應力與主應變的方向是一致的。當巖土體中的應力水平較低時，可以將巖土材料視為彈性材料。2 塑性本構關系的類型與特征1）塑性本構關系分類塑性本構關系可分為三種類型。其中傳統塑性理論主要適用于金屬類材料。因此，相對于廣義 塑性理論，傳統塑性理論亦稱為經典塑性理論或金屆塑性理論。它的基本特征是材料的屈服和硬 化都與靜水壓力無關；而且材料只可能產生硬化（或強化）不可能產生軟化（或弱化）。與傳統塑性理 論不同，廣義塑性理論 認為

5、材料不僅可以屈服與硬化，而且可以產生軟化；同時，屈服、硬化與 軟化都可以與靜水壓力相關；它主要適用于巖土類材料，同時也適用金屈類材料；因此稱為廣義塑 性理論。塑性內時理論（Plastic Endochonic Theory ）是近20多年來發(fā)展起來的一種沒有屈服面 概念，而引入反映材料累計塑性應變的材科內部時間（Intrinsic Time ）的新型塑性理論。除不排水條件下的飽和純粘性土可視為理想塑性材料外，一般的巖土材料部屬于應變硬化或軟 化型的。2）塑性變形的基本特性無論是理想塑性材料或應變硬化或軟化型塑性材料，其塑性本構關系和變形都有如下特征：（1）應力值必須達到或超過某一臨界值（屈服極

6、跟）才能發(fā)生塑性變形（2）塑性變形是不可逆的（3）應 力與應變之間無唯對應關系。這是由于塑性應力一應變關系受應力歷史和應力路徑影響的結果應力一應變關系的非線性和由此而引起的應力和應變的不可疊加性。如圖3所示的應變硬化塑性材科，在塑性變形階段，施加應力 C1時產生的應變?yōu)椋?施加的應力達二2相應的應變?yōu)椋?而當施加 的應力為匚=二1 +二2時，相應的應變?yōu)?丁+ ；2應變；的大小與應力所處的階段和材科應力一應變非 線性的程度有關（5）在塑性變形階段，加載和卸載時應力一應變之間服從不同的本相關系。3）經典塑性理論對材料性質的假設經典或理想塑性理論根據對金屬材料力學性質的試驗結果，對材料的塑性性質作

7、了進一步的假設。（1）靜水壓力只產生彈性體積變化，不產生塑性體應變；因此，材料屈服與靜水壓力無關。同 樣靜水壓力與剪應變，剪應力與彈性體應變之間無耦合關系。（2）材料屬于理想塑性材料或應變硬化塑性材料（即穩(wěn)定性材料），故不可能發(fā)生軟化現象（不穩(wěn)定性材料）。（3）抗拉屈服極限與抗壓屈 服極限相同；（4）材料具有Bausch in ger效應。所謂Bauschi nger效應就是當應力超過屈服點后， 拉伸（或壓縮）應力的硬化將引起反向加載時壓縮（或拉伸）屈服應力的弱化。（5）塑性應變增量方向 服從正交流動法則，即塑性應變增量方向沿著屈服面的梯度或外法線方向。3 .粘性本構關系上述彈性本構關系和塑性

8、本構關系都假設材科的應力一應變關系與時間或應變速度無關。當材料的應力或應變隨時間（不是指加載過程的時間）而變化時，這種性質就稱為粘滯性或簡稱粘性，相 應的應力一應變關系就稱為粘性本構方程。材料的滯性性常常和彈性或塑性性質同時發(fā)生。因此。 材料的粘性本構方程分為粘彈性、粘塑性和粘彈塑性三種類型。在工程中，我們常稱材料的粘性性 質為流變；常稱應力作用下變形隨時間的不斷變化為材料的蠕變；常稱應變下應力隨時間的下降為應力松弛。三、土的強度一、土的抗剪強度的工程意義土的抗剪強度是指土體抵抗剪切破壞的極限能力在外荷載作用下，土體中將產生剪應力，當土中某點的剪應力達到土的抗剪強度時，土就沿 著剪應力作用方向

9、產生相對滑動， 該點便發(fā)生剪切破壞。隨著外荷載的增大，地基中達到強度被破 壞的點越來越多，最后形成一個連續(xù)的滑動面，這時建筑物的地基或土坡就會失去整體穩(wěn)定而發(fā)生 土體滑動，從而造成工程事故。工程實踐和室內試驗都證實了土是由于受剪而產生破壞，剪切破壞是土體強度破壞的重要特 點，因此，土的強度問題實質上就二、莫爾-庫侖強度理論土體發(fā)生剪切破壞時，將沿著其內部某一曲面（滑動面） 力就等于土的抗剪強度。直剪試驗可直接測定預定剪切破裂面上的抗剪強度。 強度實驗，于1776年總結出土的抗剪強度定律：砂土 f 二二 tan粘土 f =二 tan式中.f土體破壞面上的剪應力，即土的抗剪強度， 二一剪切滑動面上

10、的法向應力，kPa； C土的粘聚力， 一土的內摩角，（°）°C、合稱為土的總應力抗剪強度指標 砂土的抗剪強度是由內摩阻力構成，而粘性土的抗剪強度則由 內摩阻力和粘聚力兩個部分所構成。內摩阻力包括土粒之間表面摩 擦力和由于土粒之間的連鎖作用而產生的咬合力。粘聚力主要包括三個方面：范德華力，庫侖力，土中含有硅、鐵、碳酸鹽 等物質時，對土粒產生膠結作用，使土具有粘聚力。三、土的抗剪強度指標的確定測定土的抗剪強度指標的試驗方法主要有室內剪切試驗和現場剪切試驗二大類，室內剪切試驗常用的方法有直接剪切試驗、三軸壓縮試驗和無側限抗壓強度試驗等， 現場剪切試驗常用的方法上的抗剪強度問題。產

11、生相對滑動，而該滑動面上的切應1776年，法國學者庫侖通過一系列土的kPa； kPa ；。主要有十字板剪切試驗。一、直接剪切試驗1、直剪試驗原理直接剪切試驗是測定土的抗剪強度的最簡單的方法，它所測定的是土樣預定剪切面上的抗剪強 度。直剪試驗所使用的儀器稱為直剪儀， 按加荷方式的不同，直剪儀可分為應變控制式和應力控制 式兩種。我國目前普遍采用的是應變控制式直剪儀， 該儀器的主要部件由固定的上盒和活動的下盒 組成，試樣放在盒內上下兩塊透水石之間，如圖所示。試驗時，由杠桿系統通過加壓活塞和透水石對試樣施加某一法向應力s，然后等速推動下盒，使試樣在沿上下盒之間的水平面上受剪直至破壞， 剪應力t的大小可

12、借助與上盒接觸的量力環(huán)測定。試驗中通常對同一種土取34個試樣，分別在不同的法向應力下剪切破壞，可將試驗結果繪 制成抗剪強度T f與法向應力（T之間的關系。2 直剪試驗方法分類大量的試驗和工程實踐表明，土的抗剪強度指標與土體受力后的排水固結狀況關系密切。（1） 快剪?？旒粼囼炇窃趯υ嚇邮┘迂Q向壓力后，立即以0.8mm/min的剪切速率快速施加水平剪應力使試樣剪切破壞。一般從加荷到土樣剪壞只用3-5min。得到的抗剪強度指標用Cq、q表示。（2）固結快剪。固結快剪是在對試樣施加豎向壓力后，讓試樣充分排水固結，待沉降穩(wěn)定后，再以0.8mm/min的剪切速率快速施加水平剪應力使試樣剪切破壞。得到的抗剪

13、強度指標用 Qq、cq表示。（3）慢剪。慢剪是在對試樣施加豎向壓力后，讓試樣充分排水固結，待沉降穩(wěn)定后，以小于 0.02mm/min的剪切速率施加水平剪應力直至止試樣剪切破壞。試樣在受剪過程中一直充分排水和 產生體積變形，得到的抗剪強度指標用 Cs、 s表示。3.直接剪切試驗的缺點（1）剪切面限定為上下盒之間的平面，不是沿土樣最薄弱的面剪壞；（2）剪切過程中試樣的應力狀態(tài)復雜，有應力集中情況，仍按應力均布計算；（3）在剪切過程中，土樣剪切面逐漸縮小，在計 算抗剪強度時仍按原截面積計算；（4）試驗時不能嚴格控制排水條件，不能測量空隙水壓力；（5）試驗時上下盒之間的縫隙中易嵌入砂粒，使試驗結果偏大

14、。二、三軸壓縮試驗1. 試驗原理：三軸剪切試驗所用土樣是圓柱形。一組試驗需34個試樣，分別在不同的周圍壓力下進行，試驗時，先對試樣施加均布的周圍壓力 二3，此時土內無剪應力。然后施加軸壓增量，水平向二23 保持不變。在偏應力-；3 ；1作用下試樣中產生剪應力，當 f 增加時，剪應力也隨之增加， 當增到一定數值時，試樣被剪破。由土樣破壞時的和二3所作的應力圓是極限應力圓。同一組土的3-4個試樣在不同的匚3條件下進行試驗，同理可作出 3-4極限應力圓，求出各極限應力圓的 公切線，則為該土樣的抗剪強度包線，由此便可求得土樣的抗剪強度指標C、的值。2. 三軸剪切試驗方法分類（1）不固結不排水剪（UU試

15、驗）試樣在施加周圍壓力和隨后施加偏應力直至剪壞的整個試驗過程中都不允許排水。UU試驗得到的抗剪強度指標用Cu、；：U表示，這種試驗方法所對應的實際工程條件相當于飽和軟粘土中快速加 荷時的應力狀況。（2）固結不排水剪（CU式驗）在施加周圍應力時將排水閥門打開，允許試樣充分排水，待固結穩(wěn)定后關閉閥門，然后再 施加偏應力，使試樣在不排水的條件下剪切破壞。CU試驗得到的抗剪強度指標用Ccu、；：CU表示，其適用的實際工程條件為一般正常固結土層在工程竣工或在使用階段受到大量、快速的活荷載或新增荷載作用下所對應的受力情況。（3）固結排水剪（CD試驗）在施加周圍應力及隨后施加偏應力直至剪切破壞的整個過程中都

16、將排水閥門打開，并給予充分的時間讓試樣中的孔隙水壓力能夠完全消散。CD試驗得到的抗剪強度指標用Ccd、匚CD表示。3. 三軸剪切試驗的缺點（1）試驗操作比較復雜，對試驗人員的操作技術要求比較高。（2）常規(guī)三軸剪切試驗中的試樣所受的力是軸對稱的，與工程實際中土體的受力情況不太相符。三、無側限抗壓強度試驗無側限抗壓強度試驗實際上是三軸剪切試驗的一種特殊情況，即周圍壓力二3 =0的三軸剪切試驗。本試驗只適用于飽和粘性土。由于沒有施加周圍壓力，因而根據實驗結果只能作出一個極限應力圖。 其抗剪強度包線為一水平線，抗剪強度指標為：qu2M四、十字剪切試驗Cu - 2 -D2 H D是一種原位測試方法，其實

17、驗結果與無側限抗壓強度實驗結果接近。 3進行十字板剪切實驗時，先把套管打到要求測試深度以上75厘米，將套管內的土清除，再通過套管將安裝在鐵桿下的十字板壓入土中至測試深度。由地面上的扭力裝置對鐵桿施加扭矩， 使埋在土中在十字板扭轉，直至土體剪切破壞。破壞面為十字板所形成在圓柱面。四、土中水與土的滲透及其計算土是由固體相的顆粒、孔隙中的液體和氣體三相組成的，而土中的孔隙具有連續(xù)的性質，當土 作為水土建筑物的地基或直接把它用作水土建筑物的材料時，水就會在水頭差作用下從水位較高的一側透過土體的孔隙流向水位較低的一側。滲透：在水頭差作用下，水透過土體孔隙的現象滲透性：土允許水透過的性能稱為土的滲透性。水

18、在土體中滲透，一方面會造成水量損失，影響工程效益；另一方面將引起土體內部應力狀態(tài) 的變化，從而改變水土建筑物或地基的穩(wěn)定條件，甚者還會釀成破壞事故。此外，土的滲透性的強弱，對土體的固結、強度以及工程施工都有非常重要的影響。第二節(jié)土的滲透性一、土的滲透規(guī)律 達西定律（一）滲流中的總水頭與水力坡降液體流動的連續(xù)性原理:（方程式）二 v2dw w1v1 =w2v2v1w2v2w1表明：通過穩(wěn)定總流任意過水斷面的流量是相等的；或者說是穩(wěn)定總流的過水斷面的 平均流速與過水斷面的面積成反比。前提：流體是連續(xù)介質流體是不可壓縮的；流體是穩(wěn)定流，且流體不能通過流面流進或流出該元流。理想重力的能量方程式（伯努利

19、方程式 1738年瑞士數學家應用動能定理推導出來的。）2z P 二乂r 2g飽和土體空隙中的滲透水流，也遵從伯努利方程，并用水頭的概念來研究水體流動中 的位能和動能水頭：實際上就是單位重量水體所具有的能量。按照伯努利方程，液流中一點的總水頭h，可以用位置水頭 乙壓力水頭U/rw和流速水2頭V72g之和表示，即Z 4-1rw 2g此方程式中各項的物理意義均代表單位重量液體所具有的各種機械能，而其量綱都是長度。 教材P37圖22表示滲流在水中流經A，B兩點時，各種水頭的相互關系。按照公式（41），A,B兩點的總水頭可分別表示為：2 2hA 二ZA 仏匚 hB =ZB uB /L2 hA 二 hB

20、：hrw 2grw 2g式中：Za, ZB:為A, B,兩點相對于任意選定的基準面的高度，代表單位重量液體所具有的位能（位置高度）故稱 Z為位置水頭。UA，UB:為A, B兩點的水壓力（空隙水壓力）。代表單位重量液體所具有的壓力勢能。而UA/r w，UB/r w則代表A，B兩點空隙水壓力的水柱高度。故稱 U/rw為壓力水頭。V VB:為A, B兩點的滲流速度。g為重力加速度。V/2g即代表單位重量液體所具有的動能，故稱 V2/2g為流速水頭。H%hB：為A, B兩點的單位重量液體所具有的機械能，故稱之為總水頭。?h：為A, B兩點之間的總水頭差，代表單位重量液體從 A點向B點流動時，為克服 阻

21、力而損失的能量。此外，z 丄稱為測管水頭，代表單位重量液體所具有的總勢能。rw當土中滲流阻力大時，V 般都很小，形成的流速水頭 V72g更小，可不計，這時，總水頭h,可用測管水頭來代替，即 Z rwA,B兩點間的水頭損失，可用無量綱的形式來表示，即i=¥ i :水力坡降L:為A, B兩點間的滲流途徑水頭損失hl的滲流長度。（二）滲透試驗與達西定律土體中空隙的形狀和大小是極不規(guī)則的，因而水在土體空隙中的滲透是一種十分復雜的現象，由于土體中的空隙一般非常微小，水在土體中流動時的粘滯阻力很大，流速緩慢，因此，其流動狀態(tài)大多屬于層流。1956年，達西利用圖2-5（教材P40）所示試驗裝置，對

22、砂土的滲流性進行了研究，發(fā)現水在 土中的滲流速度與試樣兩端面間的水頭差成正比， 而與滲流長度成反比，于是他把滲流速度表示為：v二K辿二Ki 或Q = vA二KiA 這就是著名的達西定律，l式中V：表示斷面平均滲透速度，單位： mm/sK：滲透系數，（mm/S其物理意義是當水力坡降i=1時的滲透速度。達西定律說明：（1）在層流狀態(tài)的滲流中，滲流速度 V與水力坡降的一次方成正比，并與土的性 質有關?；颍荷巴恋臐B透速度與水力坡降呈線性關系。（2）但對于密實的粘土，由于吸著水具有較 大的粘滯阻力，因此只有當水力坡降達到某一數值，克服了吸著水的粘滯阻力以后，才能發(fā)生滲透。 我們將這一開始滲透時的水力坡降

23、稱為粘性土的起始水力坡降i.試驗資料表明，密實的粘土不但存在起始水力坡降， 而且當水力坡降超過起始坡降后， 滲透速 度與水力坡降的規(guī)律還偏離達西定律而呈線性關系。v=K（i -i°）式中：i°指密實粘土的起始水力坡降。此外，試驗也表明，在粗顆粒土中（如礫石，卵石），只見在小的水力坡降下，滲透速度與水 力坡降才能呈線性關系，而在較大的水力坡降下，水在土中的流動即進入紊流狀態(tài)，滲透速度與水 力坡降呈非線性關系，此時達西定律不能適用。二滲透系數的測定和影響因素（一）滲透系數的測定方法主要分現場試驗和室內試驗兩大類，一般說，現場試驗比室內試驗所得到的成果要準確可靠。1. 實驗室測定

24、法：常水頭試驗法，透水性大的砂性土變水頭試驗法，透水性小的無粘性土2. 現場測定法：實測流速法：色素法、電解質法、食鹽法 注水法抽水法：降低水位法：平衡法，不平衡法水位恢復法（二）影響滲透系數的因素滲透系數是一個代表土的滲透性強弱的定量指標，也是滲透計算時必須用到的一個基本參數。影響滲透系數的主要有：1. 土的粒度成分和礦物成分的影響：土的顆粒大小，形狀及級配，影響土中空隙大小及形狀，因而影響滲透性。土粒越粗，越渾圓，越均勻時，滲透性就大。砂土中含有較多粉土，或粘土顆粒時，其滲透系數就大大降低。土中含有親水性較大的粘土礦物或有機質時，也大大降低土的滲透性。2. 孔隙比對滲透系數的影響：由 e=

25、Vv/Vs可知，孔隙比e越大，Vv越大，滲透系數越大，而孔隙 比的影響，主要決定于土體中的孔隙體積， 而孔隙體積又決定于孔隙的直徑大小， 決定于土粒的顆 粒大小和級配。3. 土的結構構造的影響：天然土層通常不是各向同性的，在滲透性方面往往也是如此。如黃土特別 是具濕陷性黃土，具有豎直方向的滲透系數要比水平方向大得多。 層狀粘土常夾有薄的粉砂層，它 在水平方向的滲透系數要比豎直方向大得多。4. 結合水膜厚度的影響：粘性土中若土粒的結合水膜較厚時，會阻塞土的孔隙，降低土的滲透性。5土中氣體的影響：當土孔隙中存在密閉氣泡時， 會阻塞水的滲流，從而降低了的滲透性。 這種密閉氣泡有時是由溶解于水中的氣

26、體分離而形成的，故水的含水量也影響土的滲透系數。影響因素：水溫，試驗表明，K與滲透液體的容重rw及粘滯系數有關；水溫不同，rw相差不大， 但粘滯系數變化較大，水溫升高，粘滯系數降低，K增大.此外，滲透水的性質對K值的影響。三.層狀地基的等效滲透系數天然沉積土往往是由滲透性不同的土層所組成。對于與土層層面平行和垂直的簡單滲流情況，當各土層的滲透系數和厚度為已知時， 我們可求出整個土層與層面平行和垂直的平均滲透系數，作為滲流計算的依據。（一） 水平滲流情況如圖（見教材P47）:已知地基內各層土的滲透系數分別為 K, K2，Kb,K.，厚度分別為H， H2， Hn，總厚度為H。任取兩水流斷面1-1,

27、 2-2;兩斷面距離為L,水頭損失為 h,這種平行于各層面的水平滲流的 特點是：1.各土層的水力坡降l（=hi/L）與等效土層的平均水力坡降之相同。2. 若通過各土層的滲流量為q%q 2x, qnx,則通過整個土層的總滲流量 qx應為各土層滲流量之總n和。即：qx =依 q2x 亠 '亠 qnx =為 qixiTnn將達西定律代入上式，可得KxiH Ki iHi KiHi （kx等效滲透系數）i咼i壬消去之后，即可得出沿水平方向的等效滲透系數1 nKx KxKiHiH（二）豎直滲流情況 對于與層面垂直的滲流的情況如圖 2- 13b（教材P47）所示，我們可用類似的方法來求解。Ky 瓦（

28、也）id Ki注意：在實際工程中，選用等效滲透系數時，一定要注意水流的方向，選擇正確的等效滲透系數。 第三節(jié)二維滲流與流網上述滲流屬簡單邊界條件下的單向滲流，只要滲透介質的滲透系數和厚度以及兩端的水頭或水頭差為已知，介質內的流動特征均可根據達西定律確定。然而，在工程上遇到的滲流問題，邊界條件要復雜得多，水流形態(tài)往往是二向或三向的，如圖2- 14（見教材P49），這時，介質內的流動特性常逐點不同，并且只能以微分方程的形式表示，然后根據邊界條件進行求解。一.穩(wěn)定滲流場中的拉普拉斯方程設從穩(wěn)定滲流場中任取一微分單元土體，其面積為dxdy，如圖若單位時間內在x方向流入單元體的水量為qx,流出的水量為q

29、x+ 9dx，在y方向流入的水量為qy,流出的水量為qy 已dy<dxdy假定在滲流作用下單元的體積保持不變，水又是不可壓縮的，則單位時間內流入單元體的總水量必等于流出的總水量，即qx+qy=(qx+ 殳dx ) +( qy 二dy )即二殳dx + 豈dy = 0excyexcy根據達西定律，qx=KJ xdy , qy=K xi ydx;其中x和y方向的水力坡降分別為ix二上22 Iiy ,將上列關系式代入上式中并經簡化后可得：Kx ? + Ky ? =0£ycycy這就是各向異性土在穩(wěn)定滲流時的連續(xù)方程。式中：Kx，Kz分別為x和y方向的滲透系數H 總水頭或測壓管水頭。-

30、 2 h 2 H如果土是各向同性的，即kx=ky,則上式可改寫成一琴+Hr = 0excy這就是著名的拉普拉斯方程，它是描述穩(wěn)定滲流的基本方程式。 .流網的特征及應用眾所周知，滿足拉普拉斯方程的將是兩組彼此正交的曲線。 就滲流而言，一組曲線稱為等式線， 在任一條等勢線上各點的勢能是相等的，或者說，在同一條等式線上的側壓水位都是同高的，另一組曲線稱為流線，它們代表滲流的方向。但必須指出，只有滿足邊界條件的那一種流線和等勢線的組合形式才是方程式.：2H.： 2 h學+ -二0的正確解答。:x:y流網即為一族流線和等勢線交織而成的網格，根據水力學，具有下列特征：（1）流線和等勢線彼此正交；（2）每個

31、網格的長寬比值為常數，這時的網格就成為正方形或曲線 正方形；（3）相鄰等勢線的水頭損失相等；（4）各流糟的滲流量相等。為了求得滿足邊界條件的解答，常用的方法主要有（1）解析法，（2）數值法（3）實驗法（4） 圖解法；在工程上廣泛應用的多為圖解法。該法具有簡便，迅速的優(yōu)點。但不論采用那種方法求解，其最后結果通常均可用流網表示。流網繪出后，即可求得滲流場中 各點的測管水頭，水力坡降，滲透流速和滲流量。1. 測管水頭水頭損失詁二N n 1每一條等勢線間隔所消耗的水頭從而可求流網中任一點的測管水頭2.孔隙水壓力u 滲流場中各點的孔隙水壓力，等于該點以上測壓管中的水柱高度式中：匚 上，下游水位差N 等勢

32、線間隔數nhu乘以水的容重rw等勢線數3. 水力坡降流網中的任意網格的平均水力坡降：il為該網格處流線的平均長度，可見l減小則流網網格越密。4. 滲透速度各點的水力坡降已知后，滲透速度的大小可根據達西定律求出：即V= K，其方向為流線的切線方向。5. 滲透流量h單寬流量：9 = K一'S 當h = s時，g = K：h 即相鄰流線間的單寬流量相等。Al通過壩下滲流區(qū)的總單流量：qmq = M.g=MK.）h M為流網中的流槽數，Mh流線數一1:為壩基長度通過壩底的總滲流量：Q=ql二MK.ihl l （四）各向異性土中的流網也+2 =jx閒=0:y但對各向異性土，即Kx工Ky時，Kx2

33、 H2H亍+ Ky 2 = 0 普通式 Oxcy該式已不是拉普拉斯方程，其解也不是兩族正交曲線而是斜交曲線。2 2則:弓弓2 2 將上式兩邊同除以Ky,得 個H + 今 二0 令：x' = JKyK（x （空）&2刃Kx可見：對于各向異性土，只要把水平坐標x乘以比例尺轉換新坐標x '，同時保持y的比例尺不變，就會按各向同性土來處理。由此繪得的流網稱變態(tài)流網。利用變態(tài)正交流網求滲流量：W二K：h q二MKe，h Ke二、KxKy（等效滲透系數）第四節(jié)滲透力和滲透變形滲流所引起的變形（穩(wěn)定）問題一般可歸結為兩類：一類是土體的局部穩(wěn)定問題。這是由于滲透水流將土體中的細顆粒沖出

34、， 帶走或局部土體產生 移動，導致土體變形而引起的滲透變形。另一類是整體穩(wěn)定問題。這是在滲流作用下，整個土體發(fā)生滑動或坍塌。一滲透力水在土體中流動時，將會引起水頭的損失，而這種損失是由于水在土體孔隙中流動時，力圖拖曳土粒時而消耗能量的結果。我們將滲透水流施于單位土體內土粒上的拖曳力稱為滲透力。1. 滲透力演示試驗由教材圖可知：（1）當A與B水平平齊時，則無滲流發(fā)生；（2）若將B提升，則B內的水就透過砂 樣A從溢水口流出。提得越高，水流越快。（3）當B提升到某一高度時，可看到砂土出現像沸騰那 樣的現象（砂沸）設水下土顆粒有效重力為W （土粒重力與水的浮力之差），豎直向上的滲透力為J,則土粒實際合

35、力R= W J。當J >W時，RW 0, 土粒處于懸浮狀態(tài)，出現上述現象。2. 滲流時的受力分析從滲流場中取一流網格（土體） ABCD:AB DC為等勢線，AD BC為流線，網格長為L,寬為a，（兩邊h。相等，因為相鄰兩流線）Q 流線AD與水平線夾角。（1）土體整體受力分析以網格AB, CD整體作為分析對象，網格土體上作用力有：W rsat x ax Lx 1,為飽和土體自重（土粒重與孔隙水重之和）；Fw1,Fw2,Fw3,Fw4 為周圍土體中孔隙水作用在網格邊界上的孔隙水壓力；Fs1,Fs2,Fs3,Fs4為周圍土顆粒作用在網格邊界上的粒間壓力；Ts1,Ts2,Ts3,Ts4為周圍土顆

36、粒作用在網格邊界上的粒間剪力。（2）孔隙水體的受力分析為研究滲透力，取網格范圍內的孔隙水為脫離體，其周邊上的孔隙水壓力分別由圖中的測壓管 水頭來確定。脫離體上作用力有：G= rw x V= rw x Lx ax 1為孔隙水重力及浮力的反作用之和Fw1 Fw2w （h1 h2） x ax 1為AB CD面上孔隙水壓力合力，平行水流方向 Fw3- Fw4w X hoX l,為AD BC面上孔隙水壓力合力，與水流方向垂直。設土粒對水流的阻力為Js，沿水流方向分量為Jst，垂直水流方向分量為Jsn取水流方向的力的平衡，可得(Fw3- Fw4 Jsn Geos B = 0 因為 eos 0 =ho/a所

37、以，Jsn=(Fw3-Fw4)-Gcos 0 =rw hoL rwLa(hc/a)= rwhoL rwhoL= 0即在垂直流向的分量Jsn = 0,也是水流阻力Js=Jst與流線方向重合。取水流方向力的平衡，可得(Fw1-Fw2 Js+Gsin 0 =0Js=(Fw1-Fw2)+Gsin 0=rw (h1-h2)a+ rwla(h2-h1+h)/l=rw X aX ：h滲流對土粒的滲透力與阻力Js大小相等，方向相反，得:J = Js = rw X aX ：h單位體積土體內土粒所受到的單位滲透力 j為：j = J二仝二 V al1 l3 滲透力的特征與計算滲透力具有以下特征：(1)滲透力是一種體

38、積力，量綱為KN/m(2)滲透力與水力坡降成正比j= rwi(3)滲透力方向與滲流方 向一致。當滲流場中各個網格的水力坡降i i求得后，應用式j = rwi可確定單位滲透力j i = rwi ;網格總 的滲透力Ji=j iail i;其方向與流向一致。整個流場的總滲透力矢量J即為各網格滲透力的矢量和。 二滲透變形土工建筑及地基由于滲透作用而出現或破壞稱為滲透變形或滲透破壞。(一) 滲透變形的類型按照滲透水流所引起的局部破壞的特征，滲透變形可分為流土和管涌兩種基本形式。但就土本 身性質來說，只有管涌和非管涌之分。1. 流土流土是指在向上滲流作用下，局部土體表面隆起，或者顆粒群同時起動而流失的現象

39、。 它主要 發(fā)生在地基或土壩下游滲流溢出處。基坑或渠道開挖時所出現的流砂現象是流土的一種常見形式。一般說來，任何類型的土，只要坡降達到一定的大小，都會發(fā)生流土破壞，2. 管涌管涌是滲透變形的另一種形式，它是指在滲流作用下土體中的細顆粒在粗顆粒形成的孔隙道中 發(fā)生移動并被帶走的現象。管涌的形成主要決定于土本身的性質，對于某些土，即使在很大的水力坡降下也不會出現管涌， 而對于另一些土(如缺乏中間粒徑的砂礫料)卻在不大的水力坡降下就可以發(fā)生管涌。管涌破壞一般有個時間發(fā)育過程，是一種漸進性質的破壞，按其發(fā)展的過程，可分為兩類：一種土，一旦發(fā)生滲透變形就不能承受較大的水力坡降， 這種土稱為危險性管涌土；另一種土， 當出 現滲透變形后，仍能承受較大的水力坡降， 最后試樣表面出現許多大泉眼，滲透量不斷增大， 或者 發(fā)生流土，這種土稱為非危險性管涌土。一般來說，粘性土只有流土而無管涌無粘性土滲透變形的形式主要取決于顆粒級配曲線的形狀，其次是土的