東水門索塔施工溫控專項方案7[1].3

1、重慶東水門長江大橋索塔施工溫控專項方案中鐵大橋局股份有限公司重慶東水門長江大橋項目經(jīng)理部2011年6月目 錄一、工程概述- 1 -1.1編制依據(jù)- 1 -1.2工程概述- 1 -二、配合比設(shè)計- 2 -三、大體積混凝土的溫控計算- 5 -3.1相關(guān)資料- 5 -3.2溫控計算- 6 -3.3冷卻管的布置及混凝土的降溫計算- 8 -四、溫控指標(biāo)- 9 -4.1溫度控制- 9 -4.2冷卻水- 9 -4.3保溫養(yǎng)護(hù)- 10 -五、溫控措施- 10 -5.1混凝土配制- 10 -5.2混凝土澆筑溫度的控制- 10 -5.3控制混凝土澆筑間歇期、分層厚度- 11 -5.4冷卻水管的埋設(shè)及控制- 11

2、-5.5 內(nèi)表溫差控制- 12 -5.6裂縫控制措施- 12 -六、現(xiàn)場溫度監(jiān)測- 15 -6.1檢測元件的布置- 15 -6.2監(jiān)測元件的埋沒- 15 -6.3現(xiàn)場監(jiān)測要求- 16 -一、工程概述1.1編制依據(jù)1、重慶東水門長江大橋工程施工設(shè)計圖 （2010-12）2、施工圖設(shè)計技術(shù)交底 （2011-5）3、招標(biāo)文件 （2011-3）4、重慶東水門長江大橋總體施工組織設(shè)計 （2011-6）5、城市橋梁工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 （DBJ50-086-2008）6、混凝土索塔施工作業(yè)企業(yè)標(biāo)準(zhǔn) （QBMBEC1004-2005）7、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范 （JTJ041-2000）8、路橋施工計算手冊人

3、民交通出版社2004版1.2工程概述東水門長江大橋索塔采用天梭形，包括上塔柱、中塔柱、下塔墩，采用C50混凝土，P1塔塔柱頂高程341.61m，塔底高程169.00m，索塔總高172.61m；其中上塔柱高46.5m，中塔柱高62.5m，下塔墩高63.61m；P2塔塔柱頂高程341.496m，塔底高程179.00m，索塔總高162.249m；其中上塔柱高46.5m，中塔柱高62.5m，下塔墩高53.496m，整個橋塔在橫橋向平面內(nèi)有外、中、內(nèi)三條輪廓線，每條輪廓線均由圓曲線和直線組合而成。下塔墩外輪廓為半徑308.145m圓曲線，中、上塔柱外輪廓采用斜率為13：95的直線，中塔柱與下塔墩連接段采

4、用半徑108.35m的圓曲線過渡；下塔柱中輪廓線為半徑53.581m圓曲線，中、上塔柱中輪廓線為直線，斜率11.65:96，在中塔柱與下塔柱連接段采用半徑138.763m的圓曲線過渡；下塔柱內(nèi)輪廓為半徑46m的圓曲線，中塔柱內(nèi)輪廓為半徑227m的圓曲線，上塔柱為豎直線，只在塔頂7米處向外與中輪廓相交。橋塔在橋面處橫向最寬為35.0m，塔頂橫向?qū)?.0m，塔底橫向?qū)挾萈1塔為18.268m，P2塔為23.897m。主塔縱向?qū)挾人诪?1m，從塔底分叉處到橋面由11m變?yōu)?.0m，從橋面以上13米到塔頂由9.0m變?yōu)?.5m，按直線變化。塔柱采用單箱單室結(jié)構(gòu)形式，塔墩采用單箱多室結(jié)構(gòu)形成，塔柱壁厚

5、1.0m，塔墩壁厚2.0m，考慮景觀效果，局部作細(xì)節(jié)處理。主塔墩由于防撞需要，在180.0m標(biāo)高以下采用C20素混凝土充填。塔墩根部、塔墩分叉段及中、下塔柱連接段有混凝土實心段，為大體積混凝土，進(jìn)行大體積混凝土的施工設(shè)計，采取有效的降溫措施，防止溫度應(yīng)力、混凝土收縮等引起的裂縫。此外在減少水泥用量、降低骨料入倉溫度、加適量外加劑和精心養(yǎng)生等措施方面進(jìn)行研究，減小水化熱的影響。大體積混凝土由于水化熱作用，混凝土澆筑后將經(jīng)歷升溫期、降溫期和穩(wěn)定期三個階段，在這三個階段中混凝土的體積隨之伸縮，若各塊混凝土體積變化受到約束就會產(chǎn)生溫度應(yīng)力，如果該應(yīng)力超過混凝土的抗裂能力，混凝土就會開裂。二、配合比設(shè)計

6、混凝土自身的物理、熱學(xué)性能是影響大體積混凝土溫度裂縫控制效果最基本、最重要的影響因素，混凝土配合比優(yōu)化是溫控方案設(shè)計的首要任務(wù)。1) 混凝土配合比設(shè)計原則表2-1混凝土配合比設(shè)計控制要求要求砼種類特殊要求一般要求用途C50 （大體積）1、 盡量降低水泥用量(350 Kg/m3)；2、 加大摻合料摻和比例；3、 坍落度200220mm4、 緩凝時間30h；5、 使用岳陽洞庭湖天然中粗砂。1、1小時坍落度損失20mm；2、壓力泌水率S1040%；3、含氣量3.0%；4、總堿含量1.8kg/m3；5、鋼筋混凝土中氯離子含量不應(yīng)超過膠凝材料總量的0.1%；6、預(yù)應(yīng)力混凝土中氯離子含量不應(yīng)超過膠凝材料總

7、量的0.06%。；7、混凝土強度應(yīng)符合要求，且按照規(guī)范評定合格；8、使用大摻量、雙摻配合比；9、建議使用聚羧酸系減水劑；10、其他未列舉項目應(yīng)符合相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)及設(shè)計要求。用于大體積混凝土C501、坍落度200220mm；2、初凝時間1618h；3、盡量降低水泥使用量，以降低水化熱。4、使用岳陽洞庭湖天然中粗砂。用于主塔墩底部分節(jié)段C50 （大流動性、預(yù)應(yīng)力砼）1、 坍落度220250mm；2、 擴(kuò)展度550mm；3、 初凝時間1618h。4、 使用岳陽洞庭湖天然中粗砂。用于主塔墩頂部分節(jié)段C50鋼纖維 （大流動性、預(yù)應(yīng)力砼）1、 摻加90Kg/m3鋼纖維；2、 坍落度220250mm；3、 擴(kuò)展度

8、550mm；4、 初凝時間1618h。5、 使用岳陽洞庭湖天然中粗砂。用于主塔墩頂錨索節(jié)段注：表中控制要素均考慮為入泵前檢查控制，未考慮混凝土運輸途中的變動。大體積混凝土配合比設(shè)計原則是配制出絕熱溫升小、抗拉強度較大、極限拉伸變形能力較大、熱強比小、線脹系數(shù)小，自生體積變形最好是微膨脹，至少是低收縮的混凝土?；炷僚浜媳劝凑盏蜕奥?、低坍落度、低水膠比、摻高效減水劑和高性能引氣劑、高粉煤灰摻量的設(shè)計原則進(jìn)行設(shè)計?；炷僚浜媳仍O(shè)計控制要求見表2-1。2) 原材料的選定為從根本上保證達(dá)到混凝土工程的質(zhì)量控制要求，我部對混凝土工程所選用的原材料要求見表2-2。表2-2混凝土原材料要求材料名稱檢驗項目檢

9、驗要求備注水泥比表面積300 m2/kg且350 m2/kg1、避免使用早強水泥；2、應(yīng)選用低堿水泥；標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量/安定性合格凝結(jié)時間45min且600min膠砂強度符合標(biāo)準(zhǔn)要求堿含量0.80%氯離子含量0.06%C3A含量8%細(xì)集料顆粒級配符合DBJ/T50-099-2010標(biāo)準(zhǔn)要求1、混合砂細(xì)度模數(shù)不低于1.8；2、特細(xì)砂細(xì)度模數(shù)不低于0.9；含泥量2.0%泥塊含量0.5%壓碎值（機制砂）<25%石粉含量（機制砂）MB<1.47%MB1.42.0%母材強度80Mpa氯離子含量0.02%堿活性無堿活性反應(yīng)粗集料顆粒級配符合DBJ/T50-099-2010標(biāo)準(zhǔn)要求1、來源固定，質(zhì)

10、量穩(wěn)定；2、顆粒均勻、潔凈，形狀良好。含泥量0.5%泥塊含量0.2%針片狀顆粒含量10%壓碎值12%母材強度母材與混凝土強度等級之比不小于1.5氯離子含量0.02%堿活性無堿活性反應(yīng)外加劑減水率25%優(yōu)先選用聚羧酸類高效減水劑；PH值/含氣量3.0%密度/堿含量10.0%氯離子含量0.6%水選用飲用水源粉煤灰細(xì)度25.0%級粉煤灰需水量比105%燒失量8.0%氯離子含量0.02%礦渣粉活性指數(shù)7d75%S95級礦渣粉28d95%含水量1.0%流動度比95%比表面積350 m2/kg且500 m2/kg燒失量3.0%三氧化硫4.0%氯離子含量0.06%結(jié)合混凝土原材料的質(zhì)量要求，通過與兩家商品混

11、凝土攪拌站進(jìn)行協(xié)商，我部選定以下混凝土原材料以供使用。a.水泥水泥選用低水化熱普通硅酸鹽水泥，品牌如下：選用重慶拉法基水泥廠生產(chǎn)的P·O42.5普通硅酸鹽水泥（永固）。選用重慶小南海水泥廠生產(chǎn)的P·O42.5普通硅酸鹽水泥（漢信），嚴(yán)禁采用早強水泥。b.粉煤灰選用重慶華能珞璜電廠生產(chǎn)的級粉煤灰。c.礦粉選用拉法基騰輝生產(chǎn)的S95級礦粉。d.細(xì)集料C50及以上標(biāo)號混凝土統(tǒng)一采用岳陽洞庭湖出產(chǎn)的天然中粗砂。e.粗集料選用重慶黃角埡碎石場出產(chǎn)的510mm及520mm連續(xù)級配石灰石碎石（永固）。選用重慶巨成建材有限公司生產(chǎn)的510mm及1020mm石灰石碎石（漢信）。f.外加劑選用

12、三圣牌聚羧酸高效減水劑（永固）。選用重慶建研科之杰新材料有限公司生產(chǎn)的聚羧酸高效減水劑（漢信）。外加劑緩凝時間均不小于30小時。3）索塔混凝土配合比索塔混凝土配合比見表2-3。表2-3索塔混凝土配合比（MPa）施工配合比單位體積原材料用量（kg/m3）水泥細(xì)骨料粗骨料外加劑拌合水FK35068511107.281504590三、大體積混凝土的溫控計算東水門長江大橋塔墩根部、塔墩分叉段及中、下塔柱連接段有混凝土實心段，為大體積混凝土。索塔底部為實心段，高5米，混凝土標(biāo)號為C50，橫橋向約20m,順橋橋向11m，角部采用圓弧過渡。澆筑時分兩層澆筑，考慮與既有承臺齡期相差時間長，下層澆筑厚度為2米，

13、上層澆筑厚度3米。下層布置兩層冷卻水管，上層布置三層冷卻水管。以冷卻水管上下左右間距不大于1米布置為原則。3.1相關(guān)資料1)配合比及材料橋墩混凝土：C：W：S：G：F：K =1：0.43：1.95：3.18：0.021：0.13:0.03材料：每立方混凝土含重慶小南海普通硅酸鹽水泥42.5水泥350kg、洞庭湖砂685kg、滬蓉西石料廠520mm連續(xù)級配碎石1110kg、重慶建研科之杰point-400s緩凝效減水劑7.28kg、拌合水150kg，粉煤灰45kg、礦粉90kg。2）混凝土拌和方式采用自動配料機送料，拌和站集中拌和，混凝土運輸至工地現(xiàn)場泵輸送入模。3.2溫控計算 根據(jù)路橋施工計算

14、手冊里混凝土灌筑前裂縫控制施工計算，先計算混凝土的水泥水化熱絕熱升溫值、各齡期收縮變形值、收縮當(dāng)量溫差和彈性模量，然后通過抗裂驗算，得出相應(yīng)齡期可接受的最大砼內(nèi)外綜合溫差，再進(jìn)采取冷卻水管降溫措施后的綜合溫差計算，驗算其措施是否滿足抗裂要求。以P1索塔首節(jié)段為例進(jìn)行溫控計算，具體計算過程如下：3.2.1 不采取降溫措施時的溫控計算絕熱溫升計算:Th= mcQ/C（1-mt）式中：Th混凝土的絕熱溫升（）；mc每m3 混凝土的水泥用量，取350Kg/m3；Q每千克水泥28d 水化熱，取377KJ/Kg；C混凝土比熱，取0.96KJ/（Kg·K）；混凝土密度，取2400（Kg/m3）；為

15、常數(shù)，取2.718；t混凝土的齡期（d）；m系數(shù)、隨澆筑溫度改變，取0.3；計算結(jié)果如下表：t（d） 36912Th（）34.0 47.8 53.4 55.7 各齡期混凝土收縮變形式中：-齡期t時砼的收縮變形值；-標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下最終收縮值，3.24×10-4e常數(shù)e=2.718；M1、M2、M3Mn-各種不同條件下的修正系數(shù)；混凝土收縮變形不同條件影響修正系數(shù)M1M2M3M4M5M6M7M8M9M101.01.01.01.041.01.11.250.81.00.76各齡期砼收縮變形值如下表齡期（d）36912151821（×10-5）0.83 1.64 2.42 3.19 3.

16、92 4.64 5.34 各齡期砼收縮當(dāng)量溫差 y(t)：不同齡期混凝土收縮相對變形值；：混凝土線膨脹系數(shù)取1×10-5/；各齡期收縮當(dāng)量溫差齡期（d）36912151821Ty(t)-0.83 -1.64 -2.42 -3.19 -3.92 -4.6 -5.3 各齡期混凝土最大綜合溫差Tj：砼澆筑溫度，取30T（t）:齡期t的絕熱溫升Ty（t）:齡期T時的收縮當(dāng)量溫差Tq：砼澆筑后達(dá)到穩(wěn)定時的溫度，取30混凝土最大綜合溫差齡期（d）36912151821T21.59 29.90 32.82 33.57 33.44 32.98 32.38 混凝土各齡期彈性模量 E0:砼最終彈性模量（

17、Mpa），C50取定E03.45×104 N/mm2混凝土各齡期彈性模量（×104N/mm2）齡期（d）36912151821E（t）0.82 1.44 1.92 2.28 2.56 2.77 2.93 外約束為二維時溫度應(yīng)力計算E（t）：各齡期砼彈性模量：混凝土線膨脹系數(shù) 1×10-5/T(t)：各齡期混凝土最大綜合溫差:砼泊松比，取定0.15 0.15Rk:外約束系數(shù),取定11Sh(t) :各齡期砼松弛系數(shù)混凝土松弛系數(shù)如下表齡期(d)36912151821Sh(t)0.570.5240.4820.4170.4110.3830.369外約束為二維時溫度應(yīng)力(N

18、/mm2)齡期(d)36912151821-1.18 -2.65 -3.56 -3.75 -4.13 -4.11 -4.12 驗算抗裂度是否滿足要求根據(jù)經(jīng)驗資料，把砼澆筑后的15d作為砼開裂的危險期進(jìn)行驗算。（抗裂度驗算）fct=2.64Mpa （28天抗拉強度設(shè)計值）同條件齡期15天抗拉強度設(shè)計值（達(dá)28天強度的75%）齡期15天溫度應(yīng)力1.04MPa2.0872>1.05,抗裂度不滿足要求反算可得當(dāng)二維溫度應(yīng)力為2.0872MPa時，15天時控制綜合溫差為：16.83.2.2 采取冷卻水管降溫措施時的溫控計算基本數(shù)據(jù)：水的比執(zhí)c水：4200J/kg水的密度水：1000Kg/m3流量v

19、水：7.008m3/h澆筑砼量V砼：400m3通水時間：t砼的比熱c砼：960J/kg進(jìn)出口水處溫差T：3降溫計算：T=(v水*t*水*T*c水)/(V砼*水*c砼)混凝降溫計算如下表通水時間(d)36912151821降溫T()6.90 13.80 20.70 27.59 34.49 41.39 48.29 預(yù)埋冷卻水管后各齡期砼土內(nèi)外溫差：時間(d)36912151821溫差()14.69 16.10 12.13 5.97 -1.05 -8.42 -15.91 內(nèi)外溫差不需要出現(xiàn)負(fù)值，因此通水一定時間后可結(jié)束通水。外約束為二維時溫度應(yīng)力計算E（t）：各齡期砼彈性模量：混凝土線膨脹系數(shù) 1&

20、#215;10-5/T(t)：各齡期混凝土最大綜合溫差:砼泊松比，取定0.15 Rk:外約束系數(shù),取定1Sh(t) :各齡期砼松弛系數(shù)混凝土松弛系數(shù)如下表齡期(d)36912151821Sh(t)0.570.5240.4820.4170.4110.3830.369外約束為二維時溫度應(yīng)力(N/mm2)齡期(d)36912151821-0.80 -1.43 -1.32 -0.67 0.13 1.05 2.02 驗算抗裂度是否滿足要求此時把砼澆筑后的6d作為砼開裂的危險期進(jìn)行驗算。（抗裂度驗算）fct=2.64Mpa （28天抗拉強度設(shè)計值）同條件齡期6天抗拉強度設(shè)計值（達(dá)28天強度的 :ln6/l

21、n28 ）=0.5377齡期6天溫度應(yīng)力-1.43MPa 1.00671.05,抗裂度滿足要求四、溫控指標(biāo)根據(jù)計算和已有現(xiàn)場經(jīng)驗，按照施工流程，從配合比優(yōu)化到養(yǎng)護(hù)全過程控制大體積混凝土結(jié)構(gòu)的拉應(yīng)力不超過混凝土相應(yīng)齡期的抗拉強度，同時控制混凝土內(nèi)部的溫度場變化按照預(yù)計的目標(biāo)發(fā)展。4.1溫度控制水泥溫度不宜高于65；混凝土澆筑溫度不宜高于35；索塔混凝土內(nèi)部最高溫度控制不超過65；4.2冷卻水冷卻水流速應(yīng)達(dá)到0.99m/s以上，流量應(yīng)大于29.2L/min；單根冷卻水管長度不超過200m；冷卻水不宜過冷，冷卻水水溫與索塔內(nèi)部最高溫度溫差不宜大于30，可采用上表面蓄水循環(huán)或水箱混合調(diào)溫。4.3保溫養(yǎng)

22、護(hù)內(nèi)外溫差控制小于25；混凝土降溫速率不宜大于3/d；淋注于混凝土表面的養(yǎng)護(hù)水溫度不低于混凝土表面溫度15；混凝土內(nèi)部斷面均溫與環(huán)境溫度之差小于20方可拆模。五、溫控措施塔墩根部、塔墩分叉段及中、下塔柱連接段有混凝土實心段，為大體積混凝土，進(jìn)行大體積混凝土的施工設(shè)計，采取有效的降溫措施，防止溫度應(yīng)力、混凝土收縮等引起的裂縫。此外在減少水泥用量、降低骨料入倉溫度、加適量外加劑和精心養(yǎng)生等措施方面進(jìn)行研究，減小水化熱的影響。施工前需經(jīng)過周密的理論計算、精心組織、協(xié)同配合，通過系統(tǒng)的測溫監(jiān)控，防止裂縫的產(chǎn)生，確保施工能順利完成。5.1混凝土配制為使大體積混凝土具有良好的抗侵蝕性、體積穩(wěn)定性和抗裂性能

23、，混凝土配制按如下原則配制：采用低水化熱的膠凝材料體系，推薦大摻量礦物摻合料體系。優(yōu)選低開裂溫度的配合比。選用優(yōu)質(zhì)聚羧酸類緩凝高效減水劑。在保持混凝土工作性的同時，可以減少砼用水量和水泥用量，降低混凝土溫升，減小收縮，提高混凝土抗拉強度。此外，緩凝時間長有利于混凝土自然散熱，避免早期熱裂縫的出現(xiàn)。夏季施工實驗室混凝土緩凝時間宜為30小時左右。摻加優(yōu)質(zhì)引氣劑，控制砼含氣量在4%左右，可改善混凝土和易性、均質(zhì)性，提高砼變形性能和抗開裂性能力。選用級配良好、低熱膨脹系數(shù)、低吸水率的粗集料，優(yōu)質(zhì)骨料體積穩(wěn)定性好，用水量小，可減小混凝土的收縮變形。用低流動性混凝土，在滿足施工的前提下，盡可能使用坍落度相

24、對較低的混凝土，有利于減少混凝土用水量，降低溫升、減少干縮，提高抗開裂性能。5.2混凝土澆筑溫度的控制降低混凝土的澆筑溫度對控制混凝土裂縫非常重要。相同混凝土，入模溫度高的溫升值要比入模溫度低的大許多?；炷恋娜肽囟葢?yīng)視氣溫而調(diào)整。圖5-1 不同氣溫下、不同澆筑溫度、構(gòu)件厚度的混凝土在約束條件下最大應(yīng)力水平和最大溫差的關(guān)系從不同氣溫不同澆筑溫度、不同厚度的構(gòu)件，在約束條件下最大應(yīng)力水平和最大溫差的關(guān)系圖中可見，控制澆筑溫度和最大溫差可有效降低混凝土的最大溫度應(yīng)力。在混凝土澆筑之前，通過測量水泥、粉煤灰、砂、石、水的溫度，估算澆筑溫度。若澆筑溫度不在控制要求內(nèi)，則應(yīng)采取相應(yīng)措施調(diào)節(jié)混凝土澆筑溫

25、度。5.3控制混凝土澆筑間歇期、分層厚度混凝土澆筑時合理分層、分塊澆筑，避免應(yīng)力集中，改善約束條件?；炷翝仓g歇期一般控制在7天左右，最長不得超過10天。為降低老混凝土的約束，需做到薄層、短間歇、連續(xù)施工。5.4冷卻水管的埋設(shè)及控制1)水管位置根據(jù)混凝土內(nèi)部溫度分布特征及控制最高溫度的要求，索塔施工時每層埋設(shè)兩層冷卻水管，水管水平間距為1.0m，豎直間距為1.0米，冷卻水管內(nèi)徑25mm。2)冷卻水管連接冷卻水管可采用絲扣連接或橡膠管套接，確保不漏水。采用橡膠管套接時，兩根冷卻水管在橡膠套管內(nèi)應(yīng)對碰，避免橡膠管彎折阻水，用多重鐵絲扎緊。3)冷卻水管使用及其控制冷卻水管使用前進(jìn)行壓水試驗，防止管

26、道漏水、阻水，通水時間在1h左右，對于管道漏水、阻水的部位立即進(jìn)行修復(fù)；冷卻水管進(jìn)水口處設(shè)置分水器，每層冷卻水管設(shè)置兩個分水器，分水器設(shè)置泄壓閥門；每套水管設(shè)置單獨的閥門，并對每套水管逐一編號；混凝土澆筑到各層冷卻水管標(biāo)高后開始通水，各層混凝土峰值過后盡快減緩或停止通水，冷卻水流量控制應(yīng)委派專人管理；建議設(shè)立水箱，將江水抽入水箱后與冷卻出水中和循環(huán)使用，以減小冷卻水與內(nèi)部的溫差，實時監(jiān)控冷卻水進(jìn)水溫度，宜控制水溫與內(nèi)部最高溫度差在30以內(nèi)；升溫時段通水流量應(yīng)使流速達(dá)到0.65m/s以上，形成紊流，降溫時段，可通過水閥控制減緩?fù)ㄋ?，使流速減半，水流平緩，以層流狀態(tài)冷卻混凝土；供水泵采用離心式水泵

27、，水泵功率大小根據(jù)水管套數(shù)和通水流量選取。5.5 內(nèi)表溫差控制對于大體積混凝土，由于水化放熱會使溫度持續(xù)升高，如果氣溫不是過低，在升溫的一段時間內(nèi)應(yīng)加強散熱，如加大通水流量、降低通水溫度等。當(dāng)混凝土處于降溫階段則要保溫覆蓋以降低降溫速率。若監(jiān)測結(jié)果顯示混凝土內(nèi)表溫差超過溫控標(biāo)準(zhǔn)，則需按照“內(nèi)保外散”的原則采取更嚴(yán)格的溫控措施加強控制。索塔混凝土處于水位變動區(qū)，江水與大氣的溫差易造成冷熱交替循環(huán)，產(chǎn)生溫度應(yīng)力；寒潮的溫度驟降也會使應(yīng)力聚增?；炷潦┕r，環(huán)境溫度很低，在控制內(nèi)部最高溫度的同時，必須采取表面保溫措施，控制內(nèi)表溫差。為防止氣溫較低或突遇寒潮氣溫驟降，除側(cè)壁利用防撞鋼套箱保溫外，上表面

28、應(yīng)覆蓋一層薄膜和一層土工布保溫保濕?；炷帘爻浞?、時間足夠長，讓混凝土慢慢冷卻，拉應(yīng)力會在砼內(nèi)松馳掉，直到溫差達(dá)到允許范圍，可有效控制裂縫的產(chǎn)生。5.6裂縫控制措施影響混凝土開裂的因素很復(fù)雜，往往不是單一因素造成的?；炷潦┕さ母鱾€環(huán)節(jié)對于控制早期裂縫、減小后期開裂傾向、保證實現(xiàn)設(shè)計的混凝土結(jié)構(gòu)耐久性是至關(guān)重要的。特別是現(xiàn)代水泥成分中較高水化速率的組分因素增加，即使不是早強水泥的品種，水化熱速率也都加快，且考慮耐久性設(shè)計的混凝土水膠比低，混凝土的自收縮變形和溫度變形較大，施工中各個環(huán)節(jié)的控制就顯得尤為重要。1)澆筑和振搗 混凝土按規(guī)定厚度、順序和方向分層澆筑，在下層混凝土初凝前澆筑完上層混凝

29、土，混凝土分層布料厚度不超過30cm。正確進(jìn)行混凝土拌和物的振搗，避免用振搗棒橫拖趕動混凝土拌和物，以免造成離下料口遠(yuǎn)處砂漿過多而開裂。2)養(yǎng)護(hù)混凝土養(yǎng)護(hù)包括濕度和溫度兩個方面。結(jié)構(gòu)表層混凝土的抗裂性和耐久性在很大程度上取決于施工養(yǎng)護(hù)過程中的溫度和濕度養(yǎng)護(hù)。因為水泥只有水化到一定程度才能形成有利于混凝土強度和耐久性的微結(jié)構(gòu)。為保證養(yǎng)護(hù)質(zhì)量，對混凝土表面進(jìn)行潮濕養(yǎng)護(hù)。大摻量粉煤灰混凝土濕養(yǎng)護(hù)時間不少于14天。濕養(yǎng)護(hù)的同時，還要控制混凝土的溫度變化。根據(jù)季節(jié)不同采取保溫和散熱的綜合措施，保證混凝土內(nèi)表溫差及氣溫與混凝土表面的溫差在控制范圍內(nèi)。處于江面大風(fēng)速環(huán)境下的混凝土結(jié)構(gòu)物，澆筑后應(yīng)立即覆蓋，避

30、免塑性開裂。應(yīng)盡早開始濕養(yǎng)護(hù)，如使用透水模板或盡早松動模板澆水。此外應(yīng)避免間斷澆水造成表面干濕循環(huán)。拆模時間應(yīng)視混凝土內(nèi)部溫度而定，不能在混凝土內(nèi)部溫度最高時拆模，以免對混凝土產(chǎn)生冷激。拆模后注意保溫，避免降溫速率太快。圖5-2所示為混凝土典型的內(nèi)部溫度發(fā)展曲線。在剛澆筑很短時間的第階段（約36小時）溫度還沒有上升，基本上保持澆筑溫度。圖5-2 混凝土典型溫度、應(yīng)力發(fā)展曲線第階段開始升溫，但因混凝土尚處于塑性而內(nèi)部為零應(yīng)力，直到溫度為T1,2時，混凝土內(nèi)部開始產(chǎn)生壓應(yīng)力；第階段混凝土持續(xù)升溫，但由于徐變和自收縮的影響，在達(dá)到溫峰前，壓應(yīng)力就開始下降；第階段混凝土開始降溫，當(dāng)壓應(yīng)力下降為0時，混

31、凝土仍然為溫度很高的T2,3；第階段內(nèi)部應(yīng)力由壓應(yīng)力變成拉應(yīng)力；在溫度到達(dá)Tc時，混凝土開裂。T1,2稱為第一次零應(yīng)力溫度，T2,3為第二次零應(yīng)力溫度，Tc為開裂溫度。開裂溫度越低，混凝土抗裂性越好。這個圖可以指導(dǎo)施工期間混凝土的溫度控制，即，盡量在第、階段冷卻混凝土，減小升溫速率和溫峰值，第、階段要采取靈活保溫措施控制降溫速率。3)拌合站內(nèi)材料溫控原材料的溫度直接影響混凝土的初始溫度，為控制其溫度，具體措施。必須與廠家聯(lián)系，至少存儲達(dá)15d，避免出廠高溫，確保進(jìn)場時水泥溫度為常溫。砂石料：為控制骨料溫度，所有砂石料堆放和裝卸處設(shè)置遮陽和防雨棚。施工用水：確保溫度低于空氣溫度。4)施工現(xiàn)場溫控

32、，大體積混凝土施工溫度控制措施為以下三種方案，現(xiàn)場施工可根據(jù)具體情況選擇實施：a.澆注時盡量選擇陰天開始，澆注現(xiàn)場地泵泵管覆蓋潮濕麻袋降溫；混凝土澆注時，必要時在預(yù)埋鋼筋上覆蓋遮陽彩條布，或用大型風(fēng)扇進(jìn)行風(fēng)動降溫處理。b.混凝土養(yǎng)護(hù)期間，應(yīng)重點加強混凝土濕度和溫度控制?；炷琳駬v完成后，盡量減少表面混凝土暴露時間，并用潮濕麻袋或塑料薄膜緊密覆蓋混凝土暴露面，防止表面水分蒸發(fā)并進(jìn)行保溫。暴露面保護(hù)層混凝土初凝前，應(yīng)進(jìn)行二次收光，收光后再覆蓋麻袋等進(jìn)行保濕保溫?；炷帘砻骛B(yǎng)護(hù)期間，注意澆水等措施進(jìn)行保水、潮濕養(yǎng)護(hù)?；炷琉B(yǎng)護(hù)期間注意采取保溫措施，防止混凝土表面溫度受環(huán)境因素影響（如曝曬、氣溫驟降等）而發(fā)生劇烈變化。當(dāng)設(shè)計無要求時，混凝土內(nèi)外溫差、表面溫度與環(huán)境溫度之差不宜超過25。且養(yǎng)護(hù)用水溫度與混凝土表面溫度之差不得大于15?；炷翉姸冗_(dá)到1.2 MPa以前，不得在其上踩踏或安裝模板及支架?；炷琉B(yǎng)護(hù)期間，應(yīng)對混凝土的養(yǎng)護(hù)過程作詳細(xì)記錄，并建立嚴(yán)格的崗位責(zé)任制。c.為控制基礎(chǔ)大體積混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部因水泥水化熱引起的絕熱溫升，防止因混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)、外溫差過大而產(chǎn)生的溫度裂紋，需在基礎(chǔ)混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)部埋設(shè)冷卻水管和測溫點，通過冷卻水循環(huán)，降低混凝土內(nèi)部溫度，減小內(nèi)表溫差，控制混凝土內(nèi)外溫差小于25。通過測溫點溫度測量，掌握混凝土內(nèi)部各測溫點溫度變化，以便及時調(diào)整冷卻水的流量，控制溫差。冷卻