墻模板驗算書

1、墻模板工程方案計算書 工 程 名 稱： 白銀老城區(qū)應急避難項目健身廣場金魚 公園改造工程-地下車庫及公共衛(wèi)生間 編 制 日 期： 2015年5月25日 目 錄一、編制依據(jù)- 2 -二、工程參數(shù)- 2 -三、新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算- 2 -四、墻側(cè)模板面板驗算- 3 -五、墻側(cè)模板次楞驗算- 4 -六、墻側(cè)模板主楞驗算- 6 -七、對拉螺栓驗算- 8 -一、 編制依據(jù)1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概況2、建筑施工安全技術統(tǒng)一規(guī)范GB50870-20133、混凝土結(jié)構工程施工規(guī)范GB50666-20114、建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20085、建筑結(jié)構荷載規(guī)范GB50009-20126、

2、鋼結(jié)構設計規(guī)范GB50017-20037、冷彎薄壁型鋼結(jié)構技術規(guī)范GB50018-20028、木結(jié)構設計規(guī)范GB50005-20039、混凝土模板用膠合板GB/T17656-2008二、 工程參數(shù)墻體模板參數(shù)墻體厚度0.3m墻體砼澆筑高度4.2m面板15mm厚木膠合板次楞50×100mm方木，間距200mm主楞雙鋼管，間距500mm對拉螺栓對拉螺栓直徑14mm，間距：500mm×450mm荷載參數(shù)混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載2kN/m2三、 新澆砼對模板側(cè)壓力標準值計算依據(jù)砼結(jié)構工程施工規(guī)范GB50666-2011，采用插入式振動器且澆筑速度不大于10m/h，砼坍落度不大于18

3、0mm時，新澆筑砼對模板的側(cè)壓力標準值，按下列公式分別計算，并取其中的較小值:=0.28×24×5.7×1×1=38.3 kN/m2=24×4.2=100.8 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新澆混凝土的初凝時間，按200/(T+15)計算，取初凝時間為5.7小時。T：混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20； V - 澆筑速度，為砼澆筑高度（厚度）與澆筑時間的比值，取1m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取4.2m； - 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。根據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑

4、混凝土對模板的側(cè)壓力標準值取較小值38.3kN/m2。四、 墻側(cè)模板面板驗算面板采用木膠合板，厚度為15mm，驗算跨中最不利抗彎強度和撓度。計算寬度取1000mm。面板的截面抵抗矩W= 1000×15×15/6=37500mm3；截面慣性矩I= 1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）強度驗算1、面板按三跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.20m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=38.3kN/m2，砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.2

5、5;38.3+1.4×2)×1=48.76KN/mq2=(1.35×38.3+1.4×0.7×2)×1=53.665KN/m取較大值q=53.665KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算施工荷載為均布線荷載：M1=0.1q1l2=0.1×53.665×0.202=0.21kN·m面板抗彎強度設計值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.21×106=5.6N/mm2 < f=12.5N/mm2W37500面板強度滿足要求!（二）撓度驗算q = 1×38.3=38.3kN/m；面板最大

6、容許撓度值: 200/250=0.8mm；面板彈性模量: E = 4500N/mm2；=0.677ql4=0.677×38.300×2004=0.33mm < 0.8mm100EI100×4500×281250滿足要求!五、 墻側(cè)模板次楞驗算次楞采用50×100mm(寬度×高度)方木，間距：0.2m,截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =50×100×100/6=83333mm3；截面慣性矩I =50×100×100×100/12=4166667mm4；（一）強度驗算

7、1、次楞承受面板傳遞的荷載，按均布荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標準值G4k=38.3kN/m2，砼下料產(chǎn)生的水平荷載標準值Q2K=2kN/m2。均布線荷載設計值為：q1=(1.2×38.3+1.4×2)×0.2=9.752KN/mq2=(1.35×38.3+1.4×0.7×2)×0.2=10.733KN/m取較大值q=10.733KN/m作為設計依據(jù)。3、強度驗算計算最大彎矩：Mmax=0.1ql2=0.1×10.733×0.52=0

8、.268kN·m最大支座力：1.1ql=1.1×10.733×0.5=5.90kN次楞抗彎強度設計值f15N/mm2。=Mmax=0.268×106=3.216N/mm2 < 15N/mm2W83333 滿足要求!（二）抗剪強度驗算次楞最大剪力設計值V1=0.6q1l=0.6×10.733×0.5=3.220kN木材抗剪強度設計值fv=1.3N/mm2；抗剪強度按下式計算:=3V=3×3.220×103= 0.966N/mm2 < fv=1.3N/mm22bh2×50×100 次楞抗

9、剪強度滿足要求!（三）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，故其作用效應的線荷載計算如下：q = 38.3×0.2=7.66kN/m；次楞最大容許撓度值=500/250=2mm；次楞彈性模量: E = 9898N/mm2；=0.677ql4=0.677×7.66×5004= 0.079mm < 2mm100EI100×9898×4166667 滿足要求!六、 墻側(cè)模板主楞驗算主楞采用雙鋼管，間距：0.5m，截面抵抗矩W和截面慣性矩I分別為:截面抵抗矩W =8980mm3；截面慣性矩I =215600mm4；（一）強度驗

10、算1、主楞承受次楞傳遞的集中荷載P=5.90kN，按集中荷載作用下三跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取穿墻螺栓間距，L=0.45m。主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN·m)2、強度驗算最大彎矩Mmax=0.572kN·m主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=Mmax=0.572×106=63.697N/mm2 < 205N/mm2W8980 滿足要求!（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=4.213kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容許撓度值：450/150=3mm；經(jīng)計算主

11、楞最大撓度Vmax=0.141mm < 3mm。滿足要求!（三）懸挑段強度驗算對拉螺栓距墻底距離250mm，次楞間距200mm，彎矩M=5.90×0.25+5.90×0.05=1.78kN·m主楞抗彎強度設計值f205N/mm2。=M=1.78×106=198.218N/mm2 < 205N/mm2W8980 滿足要求!（四）懸挑段撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永久荷載標準值，其作用效應下次楞傳遞的集中荷載P=4.213kN，主楞彈性模量: E = 206000N/mm2。容許撓度值：250×2/400=1.3mm；經(jīng)計算主楞最大撓度Vmax=0.731mm < 1.3mm。滿足要求!七、 對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設計值：NabFsa對拉螺栓橫向間距；b對拉螺栓豎向間距；Fs側(cè)模板承受的荷載設計值：Fs=0.95（rGG4krQQ2k）=0.95×(1.2×38.3+1.4×2)=46.32kN。N=