《公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵_設(shè)計規(guī)范》JTG_D62-2004技術(shù)交流

1、 公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范設(shè)計規(guī)范JTG D62-2004JTG D62-2004技術(shù)交流技術(shù)交流路橋集團橋梁技術(shù)有限公司路橋集團橋梁技術(shù)有限公司 鮑衛(wèi)剛鮑衛(wèi)剛 公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范土橋涵設(shè)計規(guī)范JTG D62-2004JTG D62-2004的基本變化的基本變化基本變化基本變化: :1 1 設(shè)計理論變化帶來的直接或間接設(shè)計理論變化帶來的直接或間接的變化的變化2 2 安全度調(diào)整帶來的變化安全度調(diào)整帶來的變化3 3 公式、構(gòu)造等的完善修改公式、構(gòu)造等的完善修改4 4 新增內(nèi)容新增內(nèi)容 第第1 1章章 總

2、則總則 1.0.2 1.0.2 適用范圍適用范圍 本規(guī)范的適用范圍與原規(guī)范相同，即僅適用本規(guī)范的適用范圍與原規(guī)范相同，即僅適用于用硅酸鹽水泥、礦渣水泥、火山灰水泥配制的于用硅酸鹽水泥、礦渣水泥、火山灰水泥配制的目前實際工程中大量使用的混凝土制作的一般的目前實際工程中大量使用的混凝土制作的一般的鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土構(gòu)件的設(shè)計，不適用鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土構(gòu)件的設(shè)計，不適用于特種混凝土如輕質(zhì)混凝土制作的橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)件于特種混凝土如輕質(zhì)混凝土制作的橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)件設(shè)計。設(shè)計。 第第3 3章章 材料材料1 1 混凝土材料混凝土材料混凝土強度等級上限由混凝土強度等級上限由6060號增加到號增加到C80C

3、80，C50C50以下為普通強度以下為普通強度混凝土，混凝土，C50C50及以上為高強度混凝土。及以上為高強度混凝土。 C50C50及以上高強的混凝土可用常規(guī)水泥、砂石料和常規(guī)工藝配制，及以上高強的混凝土可用常規(guī)水泥、砂石料和常規(guī)工藝配制，具有高強、早強、工作度良好、變形小、抗?jié)B抗腐蝕性能優(yōu)良等特具有高強、早強、工作度良好、變形小、抗?jié)B抗腐蝕性能優(yōu)良等特點；能大幅度提高結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力，減小尺寸和自重，加快施點；能大幅度提高結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載能力，減小尺寸和自重，加快施工進度。高性能混凝土將成為橋梁建筑的基本材料。工進度。高性能混凝土將成為橋梁建筑的基本材料。 混凝土強度等級混凝土強度等級用用1

4、50mm150mm150mm150mm150mm150mm立方體抗壓強度標立方體抗壓強度標準值確定并冠以準值確定并冠以C C表示?？箟簭姸葮藴手迪抵冈嚰脴藴时硎?。抗壓強度標準值系指試件用標準方法制作、養(yǎng)護至方法制作、養(yǎng)護至2828天齡期，以標準試驗方法測得的具天齡期，以標準試驗方法測得的具有有95%95%保證率的抗壓強度（以保證率的抗壓強度（以MPaMPa計）。計）?；炷翗颂柣炷翗颂栂抵庚g期為系指齡期為2828天、尺寸為天、尺寸為200mm200mm的標準立方體、的標準立方體、標準值取標準值取85%85%保證率確定的混凝土抗壓強度。保證率確定的混凝土抗壓強度。（規(guī)范中應(yīng)用的混凝土軸心抗壓

5、強度是針對棱柱體的，并對高強混凝土（規(guī)范中應(yīng)用的混凝土軸心抗壓強度是針對棱柱體的，并對高強混凝土有強度的脆性折減。）有強度的脆性折減。）混凝土強度等級與原規(guī)范的混凝土標號應(yīng)按下列公式進行換混凝土強度等級與原規(guī)范的混凝土標號應(yīng)按下列公式進行換算：算：混凝土的變異系數(shù)：混凝土的變異系數(shù)： 混凝土強度混凝土強度 C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60C20 C25 C30 C35 C40 C45 C50 C55 C60 變異系數(shù)變異系數(shù) 0.18 0.16 0.14 0.13 0.12 0.12 0.11 0.11 0.100.18 0.16 0.14 0.13 0.

6、12 0.12 0.11 0.11 0.10混凝土強度等級與原規(guī)范混凝土標號變換關(guān)系：混凝土強度等級與原規(guī)范混凝土標號變換關(guān)系： 原標號原標號 20 25 30 35 40 45 50 55 6020 25 30 35 40 45 50 55 60 現(xiàn)強度現(xiàn)強度 C18 C23 C28 C33 C38 C43 C48 C53 C58C18 C23 C28 C33 C38 C43 C48 C53 C58 bffkcuRf)1 (95. 0645. 11,第第3 3章章 材料材料3.1.2 3.1.2 公路橋涵受力構(gòu)件的混凝土強度等級應(yīng)按下列公路橋涵受力構(gòu)件的混凝土強度等級應(yīng)按下列規(guī)定采用：規(guī)定采

7、用： 1 1 鋼筋混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于鋼筋混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于C20C20，當用，當用HRB400HRB400、KL400KL400級級鋼筋配筋時，不應(yīng)低于鋼筋配筋時，不應(yīng)低于C25C25； 2 2 預應(yīng)力混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于預應(yīng)力混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于C40C40。原規(guī)范第原規(guī)范第2.1.12.1.1條：條： 用于公路橋梁承重部分的混凝土標號規(guī)定如下：用于公路橋梁承重部分的混凝土標號規(guī)定如下：1515號、號、2020號、號、2525號、號、3030號、號、4040號、號、5050號和號和6060號。號。 鋼筋混凝土構(gòu)件的混凝土標號不宜低于鋼筋混凝土構(gòu)件的混凝土標號不宜低于1212號；當采用號；當采用、

8、級鋼級鋼筋時，混凝土標號不宜低于筋時，混凝土標號不宜低于2020號；在預應(yīng)力混凝土組合梁中，鋼筋混號；在預應(yīng)力混凝土組合梁中，鋼筋混凝土部分的混凝土標號不宜低于凝土部分的混凝土標號不宜低于2525號。號。 預應(yīng)力混凝土構(gòu)件的混凝土標號不宜低于預應(yīng)力混凝土構(gòu)件的混凝土標號不宜低于3030號；當采用碳素鋼絲號；當采用碳素鋼絲、刻痕鋼絲、鋼鉸線、熱處理鋼筋（、刻痕鋼絲、鋼鉸線、熱處理鋼筋（級鋼筋）作預應(yīng)力鋼筋時，混級鋼筋）作預應(yīng)力鋼筋時，混凝土標號不宜低于凝土標號不宜低于4040號。號。第第3 3章章 材料材料 2 2 鋼筋鋼筋 公路橋梁用普通鋼筋：公路橋梁用普通鋼筋： R235R235（原（原級鋼

9、筋）級鋼筋） HRB335HRB335（原（原級鋼筋）級鋼筋） HRB400HRB400和和KL400KL400（原（原級鋼筋和余熱鋼筋）級鋼筋和余熱鋼筋） 鋼筋及其強度標準值均取自最新現(xiàn)行國家標準，鋼筋及其強度標準值均取自最新現(xiàn)行國家標準， 保證率不小于保證率不小于95%95%。取消了。取消了級鋼筋、級鋼筋、5 5號鋼鋼筋號鋼鋼筋 公路橋梁用預應(yīng)力鋼筋：公路橋梁用預應(yīng)力鋼筋： 鋼絞線鋼絞線 鋼絲（應(yīng)力消除的光面鋼絲、刻痕鋼絲、螺旋肋鋼絲）鋼絲（應(yīng)力消除的光面鋼絲、刻痕鋼絲、螺旋肋鋼絲） 精軋螺紋鋼筋精軋螺紋鋼筋 原規(guī)范中的冷拉鋼筋和冷拔低碳鋼絲均予刪去原規(guī)范中的冷拉鋼筋和冷拔低碳鋼絲均予刪去

10、 此外，本規(guī)范還規(guī)定可以采用此外，本規(guī)范還規(guī)定可以采用環(huán)氧樹脂涂層鋼筋環(huán)氧樹脂涂層鋼筋 鋼筋的強度指標有微調(diào)，原因為冶金的標準及本規(guī)范的材鋼筋的強度指標有微調(diào)，原因為冶金的標準及本規(guī)范的材料分項系數(shù)均有微調(diào)。料分項系數(shù)均有微調(diào)。第第3 3章章 材料材料第第4 4章章 橋梁計算的一般規(guī)定橋梁計算的一般規(guī)定4.1.4 4.1.4 斜板計算斜板計算 當整體式斜板橋的斜交角（板的支承軸線的垂當整體式斜板橋的斜交角（板的支承軸線的垂直線與橋縱軸線的夾角）不大于直線與橋縱軸線的夾角）不大于1515時，可按正時，可按正交板計算，計算跨徑為：當交板計算，計算跨徑為：當l/bl/b1.31.3時，按兩支時，按兩

11、支承軸線間垂直距離的正跨徑計算；當承軸線間垂直距離的正跨徑計算；當l/bl/b1.31.3時時，按順橋向縱軸線的斜跨徑計算；以上，按順橋向縱軸線的斜跨徑計算；以上l l為斜跨為斜跨徑，徑，b b為垂直于橋縱軸線的板寬。為垂直于橋縱軸線的板寬。 裝配式鉸接斜板橋的預制板塊，可按寬為兩板邊垂直裝配式鉸接斜板橋的預制板塊，可按寬為兩板邊垂直距離，計算跨徑為斜跨徑的正交板計算。距離，計算跨徑為斜跨徑的正交板計算。原規(guī)范第原規(guī)范第4.1.94.1.9條：條： 整體式或裝配式斜板橋，當斜度等于或小于整體式或裝配式斜板橋，當斜度等于或小于1515時，時，可按正交板計算?？砂凑话逵嬎恪?.2.1 4.2.1

12、 效應(yīng)計算效應(yīng)計算 結(jié)構(gòu)的作用（或荷載）效應(yīng)可按彈性理論進行結(jié)構(gòu)的作用（或荷載）效應(yīng)可按彈性理論進行計算。對超靜定結(jié)構(gòu)，在進行作用（荷載）效應(yīng)計算。對超靜定結(jié)構(gòu)，在進行作用（荷載）效應(yīng)分析時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗彎剛度可采用：分析時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗彎剛度可采用： 允許開裂的構(gòu)件允許開裂的構(gòu)件0.80.8E Ec cI I，不允許開裂的構(gòu)件，不允許開裂的構(gòu)件E Ec cI I。 其中的其中的I I為混凝土毛截面慣性矩。為混凝土毛截面慣性矩。（7575版橋規(guī)為版橋規(guī)為E EcI/1.5cI/1.5）（本條僅適用于作用效應(yīng)分析，不適用于正常使用極限狀（本條僅適用于作用效應(yīng)分析，不適用于正常使用極限狀態(tài)的撓度計

13、算）態(tài)的撓度計算）原第原第3.2.13.2.1條取消：條取消： 多梁式上部結(jié)構(gòu)無論整體式板或鉸接式板，有中橫隔多梁式上部結(jié)構(gòu)無論整體式板或鉸接式板，有中橫隔梁或無中橫隔梁，計算行車系梁的活載內(nèi)力時，均宜采梁或無中橫隔梁，計算行車系梁的活載內(nèi)力時，均宜采用彈性理論空間計算方法。用彈性理論空間計算方法。第第4 4章章 橋梁計算的一般規(guī)定橋梁計算的一般規(guī)定4.2.2 T4.2.2 T梁截面翼緣有效寬度梁截面翼緣有效寬度 2 2 外梁翼緣的有效寬度取相鄰內(nèi)梁翼緣有效寬度的一半，外梁翼緣的有效寬度取相鄰內(nèi)梁翼緣有效寬度的一半，加上腹板寬度的加上腹板寬度的1/21/2，再加上外側(cè)懸臂板平均厚度的，再加上外

14、側(cè)懸臂板平均厚度的6 6倍或倍或外側(cè)懸臂板實際寬度兩者中的較小者。外側(cè)懸臂板實際寬度兩者中的較小者。 預應(yīng)力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應(yīng)預應(yīng)力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應(yīng)力時，預加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實際翼力時，預加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實際翼緣全寬計算；由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)緣全寬計算；由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計算。力可按翼緣有效寬度計算。 對超靜定結(jié)構(gòu)進行作用（或荷載）效應(yīng)分析時對超靜定結(jié)構(gòu)進行作用（或荷載）效應(yīng)分析時，T T形、箱形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。形、箱形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。 （各個國家的相關(guān)規(guī)定稍有差異，我們

15、的規(guī)定偏于安全考慮）（各個國家的相關(guān)規(guī)定稍有差異，我們的規(guī)定偏于安全考慮） 第第4 4章章 橋梁計算的一般規(guī)定橋梁計算的一般規(guī)定4.2.3 4.2.3 箱形截面梁翼緣有效寬度箱形截面梁翼緣有效寬度 箱形截面梁的翼緣有效寬度問題，其原理與箱形截面梁的翼緣有效寬度問題，其原理與T T形截面梁一樣。箱形截面梁翼緣有效寬度，目前比形截面梁一樣。箱形截面梁翼緣有效寬度，目前比較通用的是較通用的是德國規(guī)范德國規(guī)范DIN1075DIN1075推薦的方法。這個方法已為推薦的方法。這個方法已為德國鋼橋設(shè)計規(guī)范德國鋼橋設(shè)計規(guī)范DIN1073DIN1073、美美國規(guī)范國規(guī)范AASHTO-LRFDAASHTO-LRF

16、D所采用。所采用。梁橋梁橋第七章也介紹了這個方法。本規(guī)范編制時，委托湖南大學第七章也介紹了這個方法。本規(guī)范編制時，委托湖南大學作了進一步的驗證分析計算，結(jié)果表明該方法可用，故本規(guī)范最終采納了這個方法。作了進一步的驗證分析計算，結(jié)果表明該方法可用，故本規(guī)范最終采納了這個方法。注意點：注意點： 1 1 當梁高當梁高 時，翼緣有效寬度應(yīng)采用翼緣時，翼緣有效寬度應(yīng)采用翼緣實際寬度。實際寬度。 2 2 預應(yīng)力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應(yīng)預應(yīng)力混凝土梁在計算預加力引起的混凝土應(yīng)力時，預加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實際翼力時，預加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實際翼緣全寬計算；由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的

17、應(yīng)緣全寬計算；由預加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計算。力可按翼緣有效寬度計算。 3 3 對超靜定結(jié)構(gòu)進行作用（或荷載）效應(yīng)分析時對超靜定結(jié)構(gòu)進行作用（或荷載）效應(yīng)分析時，箱形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。，箱形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。 第第4 4章章 橋梁計算的一般規(guī)定橋梁計算的一般規(guī)定3 . 0/ibh 4.2.7 4.2.7 為驗算變高度預應(yīng)力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本規(guī)為驗算變高度預應(yīng)力混凝土梁斜截面抗裂的需要，本規(guī)范補充了該類梁考慮彎矩和軸向力引起的附加剪應(yīng)力的計算范補充了該類梁考慮彎矩和軸向力引起的附加剪應(yīng)力的計算方法，列于附錄方法，列于附錄B-1983B-19

18、83年年公路公路雜志范家聰雜志范家聰預應(yīng)力變截預應(yīng)力變截面梁的剪應(yīng)力計算面梁的剪應(yīng)力計算一文一文 。 McNcc21221)(1)(1tgAAbAIASbtgAbAAIASbccvcclc222)2(1)2(1tgISSAIAAbtgISSAIAAbcvcvclclc)2()(421xllhHtgnn)2()(421xlltgnn第第4 4章章 橋梁計算的一般規(guī)定橋梁計算的一般規(guī)定 4.2.9 4.2.9 混凝土的徐變系數(shù)和收縮應(yīng)變的計算公式采用混凝土的徐變系數(shù)和收縮應(yīng)變的計算公式采用的是的是CEB-FIPCEB-FIP（19901990）上的公式并作了適當簡化。）上的公式并作了適當簡化。 原

19、規(guī)范采用的是原規(guī)范采用的是CEB-FIPCEB-FIP（19781978）的公式。）的公式。 通常認為，混凝土的應(yīng)力在不超過其強度的通常認為，混凝土的應(yīng)力在不超過其強度的0.4-0.50.4-0.5（混凝土的軸心抗壓設(shè)計強度小于其極限強度的（混凝土的軸心抗壓設(shè)計強度小于其極限強度的5-%5-%）時，應(yīng)時，應(yīng)力與應(yīng)變基本保持線形關(guān)系，應(yīng)變、應(yīng)力疊加原理成力與應(yīng)變基本保持線形關(guān)系，應(yīng)變、應(yīng)力疊加原理成立。從而，出現(xiàn)了許多計算方法，常用的有老化理論立。從而，出現(xiàn)了許多計算方法，常用的有老化理論、彈性徐變體理論、彈性模量修正法、按齡期調(diào)整的、彈性徐變體理論、彈性模量修正法、按齡期調(diào)整的模量修正法（模量

20、修正法（TrostTrost法、金成棣法、范立礎(chǔ)法、法、金成棣法、范立礎(chǔ)法、BazantBazant法、法、Step-by-stepStep-by-step法等）。法等）。第第4 4章章 橋梁計算的一般規(guī)定橋梁計算的一般規(guī)定原規(guī)范的：原規(guī)范的：第第3.2.123.2.12條（箱梁應(yīng)計算扭轉(zhuǎn)剪力）條（箱梁應(yīng)計算扭轉(zhuǎn)剪力）第第3.2.133.2.13條（組合梁應(yīng)根據(jù)具體情況進行換算計算）條（組合梁應(yīng)根據(jù)具體情況進行換算計算）第第3.2.143.2.14條（預制梁與現(xiàn)澆板的組合梁的徐變計算原則）條（預制梁與現(xiàn)澆板的組合梁的徐變計算原則）第第3.2.153.2.15條（組合梁組合面的剪應(yīng)力計算公式）條

21、（組合梁組合面的剪應(yīng)力計算公式）第第3.2.163.2.16條（組合面的容許剪應(yīng)力限值規(guī)定）條（組合面的容許剪應(yīng)力限值規(guī)定）第第3.2.173.2.17條（組合梁應(yīng)設(shè)剪力鍵）條（組合梁應(yīng)設(shè)剪力鍵）修改后分別在相關(guān)章節(jié)中體現(xiàn)。修改后分別在相關(guān)章節(jié)中體現(xiàn)。第第4 4章章 橋梁計算的一般規(guī)定橋梁計算的一般規(guī)定4.3 4.3 拱的計算拱的計算（由原來的（由原來的7 7條增加至條增加至1414條）條） 4.3.1 4.3.1 無鉸拱和雙鉸拱的計算可無鉸拱和雙鉸拱的計算可不考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作不考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作用。本節(jié)內(nèi)有關(guān)無鉸拱和雙鉸拱的用。本節(jié)內(nèi)有關(guān)無鉸拱和雙鉸拱的計算規(guī)定計算規(guī)定

22、, , 均適用于主拱圈裸拱受均適用于主拱圈裸拱受力而不考慮其與拱上建筑的聯(lián)合作力而不考慮其與拱上建筑的聯(lián)合作用。用。 拱的計算如考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)拱的計算如考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作用，拱上建筑的結(jié)構(gòu)應(yīng)符合計算所預合作用，拱上建筑的結(jié)構(gòu)應(yīng)符合計算所預設(shè)的條件。設(shè)的條件。 計算由車道荷載引起的拱的正彎矩時，計算由車道荷載引起的拱的正彎矩時，拱頂、拱跨拱頂、拱跨1/41/4應(yīng)乘以折減系數(shù)應(yīng)乘以折減系數(shù)0.70.7，拱，拱腳應(yīng)乘以腳應(yīng)乘以0.90.9，中間各個截面的正彎矩折，中間各個截面的正彎矩折減系數(shù)可用直線插入法確定。減系數(shù)可用直線插入法確定。第第4 4章章 橋梁計算的一般規(guī)定橋梁計算的

23、一般規(guī)定4.3.2 4.3.2 特大跨徑和大跨徑拱橋應(yīng)優(yōu)選特大跨徑和大跨徑拱橋應(yīng)優(yōu)選拱軸線，使拱在各種作用（或荷載拱軸線，使拱在各種作用（或荷載）組合作用下，在各個受力階段，）組合作用下，在各個受力階段，軸向力偏心較小。軸向力偏心較小。在優(yōu)選過程中，在優(yōu)選過程中，尚需考慮與施工方法相配合，適應(yīng)尚需考慮與施工方法相配合，適應(yīng)施工各階段受力特點，滿足施工受施工各階段受力特點，滿足施工受力的要求。力的要求。中、小跨徑懸鏈線拱橋中、小跨徑懸鏈線拱橋，可用不考慮彈性壓縮的結(jié)構(gòu)自重，可用不考慮彈性壓縮的結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線的五點重合（拱頂壓力線與拱軸線的五點重合（拱頂、1/41/4拱跨、拱腳），選擇拱軸

24、系拱跨、拱腳），選擇拱軸系數(shù)。數(shù)。 特大跨徑和大跨徑拱橋，如結(jié)構(gòu)自重壓特大跨徑和大跨徑拱橋，如結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線偏離過大，或在結(jié)構(gòu)自重及力線與拱軸線偏離過大，或在結(jié)構(gòu)自重及其所引起的彈性壓縮和溫度下降、混凝土其所引起的彈性壓縮和溫度下降、混凝土收縮等作用下，軸向力偏心距較大時，拱收縮等作用下，軸向力偏心距較大時，拱軸線及拱的幾何尺寸宜作適當調(diào)整。軸線及拱的幾何尺寸宜作適當調(diào)整。第第4 4章章 橋梁計算的一般規(guī)定橋梁計算的一般規(guī)定4.3.10 4.3.10 大跨徑拱橋應(yīng)驗算拱頂、拱跨大跨徑拱橋應(yīng)驗算拱頂、拱跨3/83/8、拱跨拱跨1/41/4和拱腳四個截面；對于中、小跨和拱腳四個截面；對于中

25、、小跨徑拱橋，拱跨徑拱橋，拱跨1/41/4截面可不驗算；特大跨截面可不驗算；特大跨徑拱橋，除上述徑拱橋，除上述4 4個截面外，需視截面配個截面外，需視截面配筋情況，另行選擇控制截面進行驗算。筋情況，另行選擇控制截面進行驗算。4.3.11 4.3.11 多跨無鉸拱橋應(yīng)按連拱計算。連拱計多跨無鉸拱橋應(yīng)按連拱計算。連拱計算方法可以采用可靠的簡化方法。當橋算方法可以采用可靠的簡化方法。當橋墩抗推剛度與主拱抗推剛度之比大于墩抗推剛度與主拱抗推剛度之比大于3737時，時，可按單跨拱橋計算?？砂磫慰绻皹蛴嬎?。4.3.12 4.3.12 桁架拱計算桁架拱計算4.3.13 4.3.13 剛架拱計算剛架拱計算4.

26、3.14 4.3.14 系桿拱計算系桿拱計算（原規(guī)范的第（原規(guī)范的第4 4節(jié)節(jié)- -墩臺計算、第墩臺計算、第5 5節(jié)節(jié)- -鉸和支座計算分鉸和支座計算分別轉(zhuǎn)入新規(guī)范的第別轉(zhuǎn)入新規(guī)范的第8.28.2、8.38.3、8.48.4節(jié)）節(jié)）第第4 4章章 橋梁計算的一般規(guī)定橋梁計算的一般規(guī)定第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 5.1.1 5.1.1 公路橋涵的持久狀況設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要公路橋涵的持久狀況設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對構(gòu)件進行承載力及穩(wěn)定計算，必要時尚應(yīng)進行結(jié)構(gòu)求，對構(gòu)件進行承載力及穩(wěn)定計算，必要時尚應(yīng)進行結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移的驗算。在進行

27、承載能力極限狀態(tài)計算時，的傾覆和滑移的驗算。在進行承載能力極限狀態(tài)計算時，作用（或荷載）（其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）的效應(yīng)作用（或荷載）（其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）的效應(yīng)應(yīng)采用其組合設(shè)計值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強度設(shè)計值。應(yīng)采用其組合設(shè)計值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強度設(shè)計值。 本節(jié)所談的承載能力極限狀態(tài)計算，均指對持久狀況下的結(jié)構(gòu)。這種狀本節(jié)所談的承載能力極限狀態(tài)計算，均指對持久狀況下的結(jié)構(gòu)。這種狀況的況的承載能力極限狀態(tài)應(yīng)包括對構(gòu)件的抗彎、抗壓、抗拉、抗剪、抗扭承載能力極限狀態(tài)應(yīng)包括對構(gòu)件的抗彎、抗壓、抗拉、抗剪、抗扭等的強度及受壓構(gòu)件的穩(wěn)定進行計算；當有必要時還應(yīng)對結(jié)構(gòu)的傾覆和等的強度及受壓

28、構(gòu)件的穩(wěn)定進行計算；當有必要時還應(yīng)對結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移進行驗算。滑移進行驗算。這是結(jié)構(gòu)設(shè)計最主要的部分。計算時汽車荷載應(yīng)計入沖這是結(jié)構(gòu)設(shè)計最主要的部分。計算時汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)，在構(gòu)件進行承載力及穩(wěn)定計算時，作用（或荷載）及結(jié)構(gòu)構(gòu)件擊系數(shù)，在構(gòu)件進行承載力及穩(wěn)定計算時，作用（或荷載）及結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗力均應(yīng)采用已考慮了分項系數(shù)的設(shè)計值；在多種作用（或荷載）情的抗力均應(yīng)采用已考慮了分項系數(shù)的設(shè)計值；在多種作用（或荷載）情況下，應(yīng)將各設(shè)計值效應(yīng)進行最不利組合，并根據(jù)參與組合的作用（或況下，應(yīng)將各設(shè)計值效應(yīng)進行最不利組合，并根據(jù)參與組合的作用（或荷載）情況，取用不同的效應(yīng)組合系數(shù)。荷載）情況，取用不同

29、的效應(yīng)組合系數(shù)。 第第5 5章主要增加了以下內(nèi)容：章主要增加了以下內(nèi)容： 連續(xù)梁和懸臂梁斜截面抗剪承載力計算；連續(xù)梁和懸臂梁斜截面抗剪承載力計算； 普通鋼筋沿截面腹部均勻配置的鋼筋混凝土普通鋼筋沿截面腹部均勻配置的鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件的正截面抗壓承載力計算；偏心受壓構(gòu)件的正截面抗壓承載力計算； 鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件的正截面承載鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件的正截面承載力計算；力計算； T T形、形、I I形、箱形截面鋼筋混凝土構(gòu)件（矩形形、箱形截面鋼筋混凝土構(gòu)件（矩形截面原規(guī)范已有）的抗彎剪扭的承載力計算；截面原規(guī)范已有）的抗彎剪扭的承載力計算； 混凝土板抗沖切承載力計算?；炷涟蹇箾_切承

30、載力計算。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算5.1.4 5.1.4 構(gòu)件正截面的承載力應(yīng)按下列構(gòu)件正截面的承載力應(yīng)按下列基本假定基本假定進行進行計算：計算： 1 1 構(gòu)件彎曲后，其截面仍保持為平面；構(gòu)件彎曲后，其截面仍保持為平面； 2 2 截面受壓混凝土的應(yīng)力圖形簡化為矩形，其壓截面受壓混凝土的應(yīng)力圖形簡化為矩形，其壓力強度取混凝土的軸心抗壓強度設(shè)計值；截面受力強度取混凝土的軸心抗壓強度設(shè)計值；截面受拉混凝土的抗拉強度不予考慮；拉混凝土的抗拉強度不予考慮； 3 3 極限狀態(tài)計算時，受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力取其抗拉強極限狀態(tài)計算時，受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力取其抗拉強度設(shè)計值或（

31、小偏壓構(gòu)件除外）；受壓區(qū)或受壓度設(shè)計值或（小偏壓構(gòu)件除外）；受壓區(qū)或受壓較大邊鋼筋應(yīng)力取其抗壓強度設(shè)計值或。較大邊鋼筋應(yīng)力取其抗壓強度設(shè)計值或。 4 4 鋼筋應(yīng)力等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，鋼筋應(yīng)力等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但不大于其強度設(shè)計值。但不大于其強度設(shè)計值。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 變化：變化： 1 1 原規(guī)范的受壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變?yōu)樵?guī)范的受壓區(qū)混凝土的極限壓應(yīng)變?yōu)?.0030.003，新規(guī)范對普通強度混凝土取，新規(guī)范對普通強度混凝土取0.00330.0033，高強度，高強度混凝土混凝土C50C50C80C80取極限壓應(yīng)

32、變?yōu)槿O限壓應(yīng)變?yōu)?.0033-0.0030.0033-0.003 2 2 受壓區(qū)混凝土應(yīng)力圖形仍維持等效矩形應(yīng)力受壓區(qū)混凝土應(yīng)力圖形仍維持等效矩形應(yīng)力塊，但矩形應(yīng)力圖形高度與實際受壓區(qū)高度之比，塊，但矩形應(yīng)力圖形高度與實際受壓區(qū)高度之比，原對鋼筋混凝土構(gòu)件取原對鋼筋混凝土構(gòu)件取0.90.9，對預應(yīng)力混凝土構(gòu)件取，對預應(yīng)力混凝土構(gòu)件取0.80.8；新規(guī)范對普通強度混凝土??；新規(guī)范對普通強度混凝土取0.80.8，高強度混凝，高強度混凝土土C50C50C80C80取取0.8-0.740.8-0.74； 3 3 矩形應(yīng)力塊的壓力強度，原規(guī)范給出混凝土矩形應(yīng)力塊的壓力強度，原規(guī)范給出混凝土抗壓設(shè)計強度

33、，再除以抗壓設(shè)計強度，再除以1.251.25系數(shù)；本規(guī)范直接給出系數(shù)；本規(guī)范直接給出混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值。混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 5.1.5 5.1.5 構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)設(shè)計表達式構(gòu)件承載能力極限狀態(tài)設(shè)計表達式 新規(guī)范：預應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在計新規(guī)范：預應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在計算承載能力極限狀態(tài)時應(yīng)考慮由預應(yīng)力引起的次效算承載能力極限狀態(tài)時應(yīng)考慮由預應(yīng)力引起的次效應(yīng)。應(yīng)。 原規(guī)范對預應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在承原規(guī)范對預應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，在承載能力極限狀態(tài)計算中是不考慮預

34、應(yīng)力引起的次效載能力極限狀態(tài)計算中是不考慮預應(yīng)力引起的次效應(yīng)的，該規(guī)范規(guī)定應(yīng)的，該規(guī)范規(guī)定“對于預應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，在對于預應(yīng)力混凝土連續(xù)梁，在彈性階段的計算中尚應(yīng)計入由預加應(yīng)力引起的混凝彈性階段的計算中尚應(yīng)計入由預加應(yīng)力引起的混凝土彈性變形的二次力，土彈性變形的二次力，但在塑性階段計算中則但在塑性階段計算中則可不計由預加應(yīng)力引起的二次力可不計由預加應(yīng)力引起的二次力”。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算5.2 5.2 受彎構(gòu)件受彎構(gòu)件 5.2.1 5.2.1 受彎構(gòu)件的縱向受拉鋼筋和截面受壓區(qū)混凝土同時達受彎構(gòu)件的縱向受拉鋼筋和截面受壓區(qū)混凝土同時達到其強

35、度設(shè)計值時，構(gòu)件的到其強度設(shè)計值時，構(gòu)件的正截面相對界限受壓區(qū)高度正截面相對界限受壓區(qū)高度（為縱向受拉鋼筋和受壓區(qū)混凝土同時達到其強度設(shè)計值時為縱向受拉鋼筋和受壓區(qū)混凝土同時達到其強度設(shè)計值時的受壓區(qū)高度）應(yīng)按表的受壓區(qū)高度）應(yīng)按表5.2.15.2.1采用。采用。 表表5.2.1 5.2.1 相對界限受壓區(qū)高度相對界限受壓區(qū)高度 第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 混凝土強度等級混凝土強度等級鋼筋種類鋼筋種類C50及以下及以下C55C60C65C70C75C80R2350.620.600.58HRB3350.560.540.52HRB400、KL4000.

36、530.510.49鋼絞線、鋼絲鋼絞線、鋼絲0.400.380.360.35精軋螺紋鋼筋精軋螺紋鋼筋0.400.380.36 5.2.2 5.2.2 截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求：截面受壓區(qū)高度應(yīng)符合下列要求： 為防止受彎構(gòu)件的超筋設(shè)計，規(guī)范規(guī)定了截面受壓區(qū)高度的限制條件，其為防止受彎構(gòu)件的超筋設(shè)計，規(guī)范規(guī)定了截面受壓區(qū)高度的限制條件，其中相對界限受壓區(qū)高度，通過計算已于本規(guī)范表中相對界限受壓區(qū)高度，通過計算已于本規(guī)范表5.2.15.2.1中列出。當給定鋼中列出。當給定鋼筋種類和混凝土強度等級，根據(jù)可求得相應(yīng)的受拉鋼筋配筋率，這個即筋種類和混凝土強度等級，根據(jù)可求得相應(yīng)的受拉鋼筋配筋率，這個即

37、為受彎構(gòu)件界限（最大）配筋率。因此，截面受壓區(qū)高度的限制條件也為受彎構(gòu)件界限（最大）配筋率。因此，截面受壓區(qū)高度的限制條件也就是限制受彎構(gòu)件的配筋率。超過這個限制條件，受彎構(gòu)件有可能出現(xiàn)就是限制受彎構(gòu)件的配筋率。超過這個限制條件，受彎構(gòu)件有可能出現(xiàn)超筋，也有可能出現(xiàn)脆性破壞。一般地說，當設(shè)計計算的受壓區(qū)高度不超筋，也有可能出現(xiàn)脆性破壞。一般地說，當設(shè)計計算的受壓區(qū)高度不能滿足上述要求時，表明受拉區(qū)縱向鋼筋配置過多或構(gòu)件高度不足，需能滿足上述要求時，表明受拉區(qū)縱向鋼筋配置過多或構(gòu)件高度不足，需要進行調(diào)整；當構(gòu)件受拉區(qū)配置不同種類鋼筋時，應(yīng)選用相應(yīng)于各種鋼要進行調(diào)整；當構(gòu)件受拉區(qū)配置不同種類鋼筋時

38、，應(yīng)選用相應(yīng)于各種鋼筋較小的，以使構(gòu)件維持更多的延性。但是，這個限制條件只是從理論筋較小的，以使構(gòu)件維持更多的延性。但是，這個限制條件只是從理論上得到保證，當接近或相等時，受彎構(gòu)件仍有可能發(fā)生具有明顯脆性破上得到保證，當接近或相等時，受彎構(gòu)件仍有可能發(fā)生具有明顯脆性破壞特征的界限破壞。因此，在實際工程中應(yīng)盡量避免出現(xiàn)兩者接近或相壞特征的界限破壞。因此，在實際工程中應(yīng)盡量避免出現(xiàn)兩者接近或相等的情況。等的情況。（適筋梁與超筋梁的界限）（適筋梁與超筋梁的界限） 第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算0hxb 最小配筋率的限制最小配筋率的限制（適筋梁與少筋梁的界限）

39、（適筋梁與少筋梁的界限） 9.1.12-2:9.1.12-2: 受彎構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件及軸心受拉構(gòu)件的一側(cè)受拉鋼筋受彎構(gòu)件、偏心受拉構(gòu)件及軸心受拉構(gòu)件的一側(cè)受拉鋼筋的配筋百分率不應(yīng)小于如下計算值，同時不應(yīng)小于的配筋百分率不應(yīng)小于如下計算值，同時不應(yīng)小于0.200.20。 4545* *混凝土抗拉強度設(shè)計值混凝土抗拉強度設(shè)計值/ /鋼筋抗拉強度設(shè)計值鋼筋抗拉強度設(shè)計值 部分預應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不部分預應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件中普通受拉鋼筋的截面面積不應(yīng)小于應(yīng)小于0.0030.003bhbh0 0。 受拉構(gòu)件的受拉最小配筋率是根據(jù)鋼筋混凝土構(gòu)件破壞時受拉構(gòu)件的受拉最小配筋率是根據(jù)

40、鋼筋混凝土構(gòu)件破壞時，截面所能承受的彎矩不小于同一截面的素混凝土構(gòu)件所，截面所能承受的彎矩不小于同一截面的素混凝土構(gòu)件所承受的彎矩的原則確定的，其目的是當混凝土手拉邊緣出承受的彎矩的原則確定的，其目的是當混凝土手拉邊緣出現(xiàn)裂縫時，梁不致因配筋過少而脆性破壞?，F(xiàn)裂縫時，梁不致因配筋過少而脆性破壞。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 5.2.7 5.2.7 受彎構(gòu)件斜截面抗剪強度計算，將原適用于預應(yīng)力混受彎構(gòu)件斜截面抗剪強度計算，將原適用于預應(yīng)力混凝土簡支梁的兩項和（混凝土和箍筋分別抗剪）公式改為同凝土簡支梁的兩項和（混凝土和箍筋分別抗剪）公式改為同時適用于鋼

41、筋混凝土和預應(yīng)力混凝土簡支梁的兩項積（混凝時適用于鋼筋混凝土和預應(yīng)力混凝土簡支梁的兩項積（混凝土和箍筋共同抗剪）公式，同時適用于連續(xù)梁和懸臂梁的驗土和箍筋共同抗剪）公式，同時適用于連續(xù)梁和懸臂梁的驗算：算： (a) (a) 考慮縱向鋼筋的抗剪作用但適當降低，將公式中的考慮縱向鋼筋的抗剪作用但適當降低，將公式中的(2+p)(2+p)改為（改為（2+0.6p2+0.6p）；）； (b)(b)采用提高系數(shù)考慮梁受壓翼緣對抗剪承載力的有利因素；采用提高系數(shù)考慮梁受壓翼緣對抗剪承載力的有利因素； (c) (c) 增加了連續(xù)梁正負彎矩區(qū)段的抗剪計算規(guī)定；增加了連續(xù)梁正負彎矩區(qū)段的抗剪計算規(guī)定； (d) (

42、d) 考慮預應(yīng)力對抗剪承載力的提高，按原蘇聯(lián)考慮預應(yīng)力對抗剪承載力的提高，按原蘇聯(lián)建筑法規(guī)建筑法規(guī)取取1.25;1.25; (e) (e) 考慮了豎向預應(yīng)力鋼筋應(yīng)力不均勻分布影響系數(shù)考慮了豎向預應(yīng)力鋼筋應(yīng)力不均勻分布影響系數(shù)0.75 0.75 。pbsbcsdVVVV0svsvKcucsffPbhV,03321)6 . 02(1045. 0ssbsdsbAfVsin1075. 03ppbpdpbAfVsin1075. 03第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算鋼筋混凝土梁的斜截面剪切破壞主要模式：鋼筋混凝土梁的斜截面剪切破壞主要模式： 斜拉破壞、斜拉破壞、剪壓

43、破壞剪壓破壞、斜壓破壞、斜壓破壞 5.2.9 5.2.9 矩形、矩形、T T形和形和I I形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面（形截面的受彎構(gòu)件，其抗剪截面（上限）應(yīng)符合下列要求：上限）應(yīng)符合下列要求： （5.2.95.2.9）“抗剪上限值抗剪上限值”公式維持了與原規(guī)范相同的水平，以防止鋼筋混凝土公式維持了與原規(guī)范相同的水平，以防止鋼筋混凝土梁的斜裂縫開展過寬或出現(xiàn)斜壓破壞。在計算中如不能滿足該公梁的斜裂縫開展過寬或出現(xiàn)斜壓破壞。在計算中如不能滿足該公式的要求，就應(yīng)加大梁的截面尺寸或提高混凝土的強度等級。式的要求，就應(yīng)加大梁的截面尺寸或提高混凝土的強度等級。 5.2.10 5.2.10 矩形、矩形、T

44、 T形和形和I I形截面的受彎構(gòu)件，當符形截面的受彎構(gòu)件，當符合下列條件時合下列條件時 （5.2.105.2.10）可不進行斜截面抗剪承載力的驗算，僅需按本規(guī)范第可不進行斜截面抗剪承載力的驗算，僅需按本規(guī)范第9.3.139.3.13條構(gòu)造要求配置箍筋（下限）。條構(gòu)造要求配置箍筋（下限）。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算)(1050. 00230kNbhfVtdd)(1051. 00,30kNbhfVkcud5.2.11 5.2.11 本條規(guī)定了鋼筋混凝土簡支梁、等高度和變高度（本條規(guī)定了鋼筋混凝土簡支梁、等高度和變高度（承托）連續(xù)梁的承托）連續(xù)梁的抗剪配

45、筋設(shè)計方法抗剪配筋設(shè)計方法?；舅悸放c原規(guī)范?；舅悸放c原規(guī)范相同。基本思路與原規(guī)范相同。但在梁的最大設(shè)計剪力相同。基本思路與原規(guī)范相同。但在梁的最大設(shè)計剪力分配上，對原規(guī)范作了修改。原規(guī)范規(guī)定混凝土和箍筋分配上，對原規(guī)范作了修改。原規(guī)范規(guī)定混凝土和箍筋共同承擔最大設(shè)計剪力的共同承擔最大設(shè)計剪力的60%60%，彎起鋼筋則承擔，彎起鋼筋則承擔40%40%；本；本規(guī)范改為前者承擔不少于規(guī)范改為前者承擔不少于60%60%，后者承擔不超過，后者承擔不超過40%40%。 預應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件一般是不配置普通彎起鋼筋的，抗剪配筋設(shè)預應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件一般是不配置普通彎起鋼筋的，抗剪配筋設(shè)計也就只是確定箍筋

46、間距。計也就只是確定箍筋間距。只要在由作用（或荷載）引起的最大設(shè)只要在由作用（或荷載）引起的最大設(shè)計剪力中減去由預應(yīng)力彎起鋼筋引起的剪力設(shè)計值后，就可與鋼筋計剪力中減去由預應(yīng)力彎起鋼筋引起的剪力設(shè)計值后，就可與鋼筋混凝土受彎構(gòu)件同樣計算?；炷潦軓潣?gòu)件同樣計算。 )()()6 . 02(102 . 022,6232221mmVVbhfAfpSpbdoosvsvkcuv第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 5.3 5.3 受壓構(gòu)件受壓構(gòu)件 5.3.15.3.1、5.3.2 5.3.2 配有箍筋、螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的鋼配有箍筋、螺旋式或焊接環(huán)式間接鋼筋的鋼

47、筋混凝土軸心受壓構(gòu)件仍保留原規(guī)范的計算公式，但公式增筋混凝土軸心受壓構(gòu)件仍保留原規(guī)范的計算公式，但公式增加了系數(shù)加了系數(shù)0.9,0.9,適當提高其安全度。此外適當提高其安全度。此外, ,對配置螺旋式間接對配置螺旋式間接鋼筋的軸壓構(gòu)件，其套箍系數(shù)原規(guī)范取鋼筋的軸壓構(gòu)件，其套箍系數(shù)原規(guī)范取2.02.0。試驗表明，螺。試驗表明，螺旋箍筋對高強度混凝土的約束效果不如對普通強度混凝土，旋箍筋對高強度混凝土的約束效果不如對普通強度混凝土，本規(guī)范適當降低套箍系數(shù)，參照有關(guān)資料，對本規(guī)范適當降低套箍系數(shù)，參照有關(guān)資料，對C55C55、C60C60、C65C65、C70C70，分別取，分別取1.951.95、1

48、.901.90、1.851.85、1.801.80。)(9 . 00sosdssdcorcddAkfAfAfNSAdAsocorso1第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 5.3.8 5.3.8 本條參照本條參照GBJ10-89GBJ10-89規(guī)范規(guī)范新增的內(nèi)容。截面腹部均勻配置縱向新增的內(nèi)容。截面腹部均勻配置縱向鋼筋的偏心受壓構(gòu)件，其正截面的承載力由兩部分組成：一是由混凝土與鋼筋的偏心受壓構(gòu)件，其正截面的承載力由兩部分組成：一是由混凝土與上、下兩邊的縱向鋼筋構(gòu)成的承載力；二是由腹部均勻配置的縱向鋼筋構(gòu)上、下兩邊的縱向鋼筋構(gòu)成的承載力；二是由腹部均勻配置的縱

49、向鋼筋構(gòu)成的承載力。沿截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋且每排不少于成的承載力。沿截面腹部均勻配置縱向普通鋼筋且每排不少于4 4根的矩形根的矩形、T T形和形和I I形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力的計算：形截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面抗壓承載力的計算： 前者與一般鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件同樣計算，利用本規(guī)范公式（前者與一般鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件同樣計算，利用本規(guī)范公式（5.3.6-5.3.6-1 1）、（）、（5.3.6-25.3.6-2）并經(jīng)簡單轉(zhuǎn)化可得。后者可根據(jù)基本假定，并利用平衡）并經(jīng)簡單轉(zhuǎn)化可得。后者可根據(jù)基本假定，并利用平衡方程和變形協(xié)調(diào)條件進行計算，但計算過程繁瑣，不便

50、于設(shè)計應(yīng)用。一般方程和變形協(xié)調(diào)條件進行計算，但計算過程繁瑣，不便于設(shè)計應(yīng)用。一般采用簡化的方法，要求腹部縱向鋼筋等直徑、等間距布置，且每排不少于采用簡化的方法，要求腹部縱向鋼筋等直徑、等間距布置，且每排不少于4 4根，假定這些鋼筋的截面變換為一鋼帶而作計算。根，假定這些鋼筋的截面變換為一鋼帶而作計算。 swssssdffcddNAAfhbbbhfN00)(swsssdfffcddMahAfhhhbbbhfeN)()2/()()5 . 01 (00200swswswAfN)5 . 01 (swswswswhAfM)(5 . 02第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)

51、計算 5.3.95.3.9和附錄和附錄C C 本規(guī)范有關(guān)圓截面鋼筋混凝土偏本規(guī)范有關(guān)圓截面鋼筋混凝土偏心受壓構(gòu)件正截面的承載力計算，僅適用于強度等心受壓構(gòu)件正截面的承載力計算，僅適用于強度等級級C50C50及以下混凝土制作的構(gòu)件，在原規(guī)范的基礎(chǔ)及以下混凝土制作的構(gòu)件，在原規(guī)范的基礎(chǔ)上作了以下改變：對影響承載力較小的計算參數(shù)進上作了以下改變：對影響承載力較小的計算參數(shù)進行簡化，重新編制了計算表格，減少規(guī)范附表的篇行簡化，重新編制了計算表格，減少規(guī)范附表的篇幅。幅。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 5.3.10 5.3.10 偏心受壓構(gòu)件的偏心距增大系數(shù)，原

52、規(guī)范是按彈性穩(wěn)偏心受壓構(gòu)件的偏心距增大系數(shù)，原規(guī)范是按彈性穩(wěn)定理論推導出來的，它本來適用于鋼壓桿，為了使其也適用定理論推導出來的，它本來適用于鋼壓桿，為了使其也適用于鋼筋混凝土構(gòu)件，將公式中按歐拉公式計算所得的臨界荷于鋼筋混凝土構(gòu)件，將公式中按歐拉公式計算所得的臨界荷載，用鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件截面剛度加以修正。由于鋼筋混載，用鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件截面剛度加以修正。由于鋼筋混凝土構(gòu)件系非均勻性材料，且出現(xiàn)裂縫，目前國際上一般不凝土構(gòu)件系非均勻性材料，且出現(xiàn)裂縫，目前國際上一般不采用彈性穩(wěn)定理論來求解。本規(guī)范參照工民建的研究資料按采用彈性穩(wěn)定理論來求解。本規(guī)范參照工民建的研究資料按極限轉(zhuǎn)動曲率法求增大

53、系數(shù)值，但第一個系數(shù)的計算公式不極限轉(zhuǎn)動曲率法求增大系數(shù)值，但第一個系數(shù)的計算公式不同。同。 實際工程中受壓構(gòu)件的邊界約束條件多樣，需要視具體情況而定。實際工程中受壓構(gòu)件的邊界約束條件多樣，需要視具體情況而定。 212000)(/140011hlhe0 . 17 . 22 . 0001he0 . 101. 015. 102hl第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 5.3.12 5.3.12 增加了鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件承載增加了鋼筋混凝土雙向偏心受壓構(gòu)件承載力的計算公式，是尼克丁根據(jù)材料力學方法按單向偏力的計算公式，是尼克丁根據(jù)材料力學方法按單向偏心受壓

54、構(gòu)件推導的近似公式，國內(nèi)外規(guī)范普遍采用，心受壓構(gòu)件推導的近似公式，國內(nèi)外規(guī)范普遍采用，只適用于正截面承載力的驗算。只適用于正截面承載力的驗算。 試驗表明，雙向偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)與單向偏心受壓構(gòu)試驗表明，雙向偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)與單向偏心受壓構(gòu)件的破壞形態(tài)相似，所以單向偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計件的破壞形態(tài)相似，所以單向偏心受壓構(gòu)件正截面承載力計算的基本假定也適用于雙向偏心受壓構(gòu)件。但由于破壞時受算的基本假定也適用于雙向偏心受壓構(gòu)件。但由于破壞時受壓區(qū)的形狀較為復雜，如用正截面承載力計算的基本假定來壓區(qū)的形狀較為復雜，如用正截面承載力計算的基本假定來精確計算雙向偏心受壓構(gòu)件的承載力，過程勢

55、必復雜繁瑣。精確計算雙向偏心受壓構(gòu)件的承載力，過程勢必復雜繁瑣。目前各國規(guī)范均采用近似的計算方法。目前各國規(guī)范均采用近似的計算方法。 uouyuxdNNNN11110第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算 5.5 5.5 受扭構(gòu)件受扭構(gòu)件 5.5.1 5.5.1 矩形截面鋼筋混凝土受扭構(gòu)件的承載力計算，原矩形截面鋼筋混凝土受扭構(gòu)件的承載力計算，原規(guī)范只給出矩形截面構(gòu)件的計算公式，是假定破壞裂縫規(guī)范只給出矩形截面構(gòu)件的計算公式，是假定破壞裂縫與構(gòu)件縱軸線成與構(gòu)件縱軸線成4545角推演出來的，且不考慮混凝土的角推演出來的，且不考慮混凝土的抗扭作用。本規(guī)范按變角度空

56、間桁架理論（或斜彎曲理抗扭作用。本規(guī)范按變角度空間桁架理論（或斜彎曲理論）建立抗扭承載力計算公式，破壞裂縫傾斜角也非僅論）建立抗扭承載力計算公式，破壞裂縫傾斜角也非僅4545，同時也考慮了混凝土的抗扭作用。在抗扭構(gòu)件中，同時也考慮了混凝土的抗扭作用。在抗扭構(gòu)件中，矩形截面是其基本單元體，本規(guī)范把抗扭構(gòu)件計算擴，矩形截面是其基本單元體，本規(guī)范把抗扭構(gòu)件計算擴展到展到T T形、形、I I形和箱形截面構(gòu)件。形和箱形截面構(gòu)件。 純扭：純扭：vcorsvsvttdadSAAfWfT102 . 135. 0corsvsvvstsdUAfSAf1第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能力極

57、限狀態(tài)計算 5.5.3 5.5.3 矩形和箱形截面承受彎、剪、扭的構(gòu)件，其截矩形和箱形截面承受彎、剪、扭的構(gòu)件，其截面應(yīng)符合下列公式要求：面應(yīng)符合下列公式要求： 當符合下列條件時當符合下列條件時 可不進行構(gòu)件的抗扭承載力計算，僅需按本規(guī)范第可不進行構(gòu)件的抗扭承載力計算，僅需按本規(guī)范第9.3.149.3.14條條規(guī)定配置構(gòu)造鋼筋。規(guī)定配置構(gòu)造鋼筋。受扭構(gòu)件當抗扭鋼筋配置過多時，可能出現(xiàn)混凝土被壓壞而鋼筋達不到屈服強度，必須限受扭構(gòu)件當抗扭鋼筋配置過多時，可能出現(xiàn)混凝土被壓壞而鋼筋達不到屈服強度，必須限制截面的最小尺寸。也就是使截面混凝土剪應(yīng)力不超過某一限值，類似構(gòu)件斜截面抗制截面的最小尺寸。也就

58、是使截面混凝土剪應(yīng)力不超過某一限值，類似構(gòu)件斜截面抗剪承載力計算時的上限值。對彎剪扭構(gòu)件，由于其受力的復雜性，目前只能將扭矩產(chǎn)剪承載力計算時的上限值。對彎剪扭構(gòu)件，由于其受力的復雜性，目前只能將扭矩產(chǎn)生的剪應(yīng)力與彎剪產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加起來，使其總和不超過混凝土強度的規(guī)定限值。生的剪應(yīng)力與彎剪產(chǎn)生的剪應(yīng)力疊加起來，使其總和不超過混凝土強度的規(guī)定限值。本條規(guī)定的限值基本維持原規(guī)范的水平。在設(shè)計中，當由剪扭產(chǎn)生的剪應(yīng)力超過規(guī)范本條規(guī)定的限值基本維持原規(guī)范的水平。在設(shè)計中，當由剪扭產(chǎn)生的剪應(yīng)力超過規(guī)范公式（公式（5.5.3-15.5.3-1）規(guī)定的限值時，就應(yīng)修改構(gòu)件截面尺寸或提高混凝土強度等級。）規(guī)定

59、的限值時，就應(yīng)修改構(gòu)件截面尺寸或提高混凝土強度等級。本條公式（本條公式（5.5.3-25.5.3-2）類似于構(gòu)件斜截面抗剪計算的下限值，按該公式計算并滿足限值的）類似于構(gòu)件斜截面抗剪計算的下限值，按該公式計算并滿足限值的要求時，構(gòu)件可不配置抗扭鋼筋。但為了防止脆斷和保證構(gòu)件破壞時具有一定延性，要求時，構(gòu)件可不配置抗扭鋼筋。但為了防止脆斷和保證構(gòu)件破壞時具有一定延性，仍應(yīng)按本規(guī)范第仍應(yīng)按本規(guī)范第9.3.149.3.14條構(gòu)造要求配筋。公式（條構(gòu)造要求配筋。公式（5.5.3-25.5.3-2）規(guī)定的限值與原規(guī)范相近）規(guī)定的限值與原規(guī)范相近。第第5 5章章 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算持久狀況承載能

60、力極限狀態(tài)計算kcutdoodofWTbhV,31051. 0tdtdoodofWTbhV231050. 0 5.5.4 5.5.4 目前鋼筋混凝土剪扭構(gòu)件的承載力一般按受扭目前鋼筋混凝土剪扭構(gòu)件的承載力一般按受扭構(gòu)件承載力和受剪構(gòu)件承載力分別進行計算，然后疊加構(gòu)件承載力和受剪構(gòu)件承載力分別進行計算，然后疊加起來。但是共同承受剪扭的構(gòu)件，其剪力和扭矩對構(gòu)件起來。但是共同承受剪扭的構(gòu)件，其剪力和扭矩對構(gòu)件內(nèi)的混凝土和箍筋均有一定影響。如果采取簡單地疊加內(nèi)的混凝土和箍筋均有一定影響。如果采取簡單地疊加，對箍筋和混凝土尤其是混凝土是偏于不安全的。試驗，對箍筋和混凝土尤其是混凝土是偏于不安全的。試驗表