懸挑式扣件鋼管腳手架方案

1、懸挑腳手架施工方案一、工程概況新紀元國際廣場位于上海市楊浦區(qū)黃興路1617號，北臨國科路，東臨黃興路，由上?？撇┓康禺a開發(fā)有限公司開發(fā)，上海東方建筑設計研究院有限公司設計，上海海龍工程技術發(fā)展有限公司監(jiān)理，上海百慶建設工程發(fā)展有限公司總承包。工程總建筑面積26638平方米，其中地下部分4335平方米，地上部分22303平方米。地下一層為汽車庫，1-3層為商業(yè)房，4-16層為辦公室。15層選用落地式腳手架，6層以上選用懸挑腳手架。在6層、9層、12層處設置懸挑架。二、編制依據(jù)國務院令 第393號 建設工程安全生產管理條例JGJ1302001 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ8091 建

2、筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ5999 建筑施工安全檢查標準GBJ1788 鋼結構設計規(guī)范DG/TJ0820022006 懸挑式腳手架安全技術規(guī)程滬安質總2002003號 懸挑式腳手架安全管理細則工程施工圖三、腳手架的購配件材質1、挑架的主要組成構件有：型預埋鋼筋、18工字鋼、立桿、縱橫向水平桿、扣件、腳手板、剪刀撐、連墻件。2、材料選用：18工字鋼、48mm×3.0mm的鋼管、竹笆腳手板。（根據(jù)上海市鋼管租賃市場的現(xiàn)有狀況壁厚不能達到國家標準的3.5mm，本工程腳手架的計算書壁厚統(tǒng)一選用48mm×3.0mm的鋼管。進場的鋼管、扣件必須進行現(xiàn)場抽檢，送檢測單位檢測合格方能

3、使用。四、腳手架工程的設計及構造：1、立桿接頭除在頂層可采用搭接外，其余各接頭必須采用對接扣件對接，對接、搭接應符合以下要求：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩個相鄰立桿接頭不應設在同跨內，兩相鄰立桿接頭在高度上錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心距節(jié)點的距離不應大于步距的1/3。頂部立桿的搭接長度步應小于1m，不少于3個旋轉扣件固定。2、立桿的底座向上200mm處，應連續(xù)設置縱向掃地桿，用直角扣件與立桿固定；在縱向掃地桿的下方，其與每根立桿相交處設置橫向掃地桿。3、每隔6.4m設置剪刀撐，與地面成45°60°角，并與立桿、大小橫桿同步搭設。由底至頂連續(xù)不斷，形成均等菱狀。

4、4、縱向水平桿設置在橫向水平桿之上，立桿的內側，并以直角扣件扣緊在橫向水平桿之上，縱向水平桿的長度一般不小于3跨，并小于6m， 采用對接扣件連接，對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內。5、雙排架的橫向水平桿兩端采用直角扣件固定在立桿上，靠墻一側外伸長度大于35cm。6、連墻件應采用梅花型均勻布置，采用剛性節(jié)點。連墻件采用3步2跨設置，但必須從底步第一根縱向水平桿處開始設置，當該處設置有困難時，應采用其它可靠措施固定。7、腳手架接地每轉角一組（兩根），接地線為10mm2的多股銅導線。亦可用-40×4的扁鐵作接地線。8、腳手架連續(xù)設置擋腳板，擋腳板選用竹笆板，高度為1m。 9、懸挑腳

5、手架底步從外掃地桿到結構墻面的寬度范圍內，沿腳手架縱向、滿鋪并固定水平防護九夾板（可選用竹笆板），不留空隙，并用密目式安全網進行封閉。10、腳手架里立桿與墻面之間應每隔三步設置隔離，綁扎點不少于4點。五、懸挑鋼梁的安裝 先在鋪設的鋼梁的建筑物結構面上測量并標出鋼梁的安裝位置，并在此位置埋設“型”14鋼筋，待樓面澆搗混凝土凝固后，將鋼梁臨時安放就位在下部腳手架上，待混凝土強度達到C20以后將鋼梁與“型”鋼筋之間用木質鍥塊卡緊。六、腳手架安全管理1、腳手架搭設人員必須是經過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則(GB-5036)考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。

6、 2.搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 3.腳手架的構配件質量與搭設質量，應按JGJ130-2001第8章的規(guī)定進行檢查驗收，合格后方準使用。 4.作業(yè)層上的施工荷載應符合設計要求，不得超載。不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土和砂漿的輸送管等固定在腳手架上；嚴禁懸掛起重設備。 5.當有六級及六級以上大風和霧、雨、雪天氣時應停止腳手架搭設與拆除作業(yè)。雨、雪后上架作業(yè)應有防滑措施，并應掃除積雪。 6.腳手架的安全檢查與維護，應按規(guī)定進行。安全網應按有關規(guī)定搭設或拆除。 7.在腳手架使用期間，嚴禁拆除下列桿件： 1）主節(jié)點處的縱、橫向水平桿，縱、橫向掃地桿； 2）連墻件。 8. 臨街

7、搭設腳手架時，外側應有防止墜物傷人的防護措施。 9. 在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守。 10. 工地臨時用電線路的架設及腳手架接地、避雷措施等，應按現(xiàn)行行業(yè)標準施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范（JGJ46-05）的有關規(guī)定執(zhí)行。 11. 搭拆腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。七、腳手架的拆除1、全面檢查腳手架的扣件連接、連墻件、支撐體系等是否符合構造要求； 2.應根據(jù)檢查結果補充完善施工組織設計中的拆除順序和措施，經主管部門批準后方可實施； 2.應由單位工程負責人進行拆除安全技術交底； 3.應清除腳手架上雜物及地面障礙物。 2、拆腳手架時，

8、應符合下列規(guī)定： 1.拆除作業(yè)必須由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)； 2.連墻件必須隨腳手架逐層拆除，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架；分段拆除高差不應大于兩步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固； 3.當腳手架拆至下部最后一根長立桿的高度（約6. 5m)時，應先在適當位置搭設臨時拋撐加固后，再拆除連墻件；4.拆除腳手架時，地面應設圍欄和警戒標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內。八、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為16.80米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距1.60米，立桿的橫距0.80米，立桿的步距1.88米。采用的鋼管類型為48×3

9、.0，連墻件采用3步2跨，豎向間距5.64米，水平間距3.2米。施工均布荷載為3kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設3層。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度2.5米，建筑物內錨固段長度2.50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。一、大橫桿的計算：大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算：大橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.15×0.80/4=0.03kN/m活荷載標準值 Q=3×0.8

10、0/4=0.6kN/m靜荷載的計算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.03=0.082kN/m活荷載的計算值 q2=1.4×0.6=0.84kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）大橫桿計算荷載組合簡圖（支座最大彎矩）2強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下： 跨中最大彎矩為： M1=（0.08×0.082+0.10×0.84）×1.602=0.232kN.m支座最大彎矩計算公式如下：支座最大彎矩為：M2=-（0.10×0.082+0.117×0.84

11、）×1.602=-0.273kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.273×106/4491=60.788N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!3撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：靜荷載標準值q1=0.038+0.03=0.068kN/m活荷載標準值q2=0.6kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=（0.677×0.068+0.990×0.6）×16004/（100×2.06×105×107780）=1.889mm大橫桿的最大撓度

12、小于1600/150與10mm，滿足要求！二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算：大橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.60=0.061kN腳手板的荷載標準值 P2=0.15×0.80×1.60/4=0.048kN活荷載標準值 Q=3×0.80×1.60/4=0.96kN荷載的計算值 P=1.2×0.061+1.2×0.048+1.4×0.96=1.475kN小橫桿計算簡圖2強度計算：最大

13、彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=(1.2×0.038)×0.802/8+1.475×0.80/2=0.594kN.m=0.594×106/4491=132.265N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3撓度計算：最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×8004/(384×

14、2.060×105×107780)=0.009mm集中荷載標準值P=0.061+0.048+0.96=1.069kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=19×1069×8003/(384×2.06×105×107780)= 1.22mm最大撓度和：V=V1+V2=1.229mm小橫桿的最大撓度小于800/150與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值

15、；1荷載值計算：橫桿的自重標準值 P1=0.038×0.8=0.03kN腳手板的荷載標準值 P2=0.15×0.80×1.60/2=0.096kN活荷載標準值 Q=3×0.80×1.60/2=1.92kN荷載的計算值 R=1.2×0.03+1.2×0.096+1.4×1.92=2.8392kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載

16、標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容： （1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0.1248NG1 =0.1248×16.80=2.097kN （2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.15NG2 =0.15×3×1.6×(0.8+0.4)/2=0.432 kN （3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；本例采用欄桿、木腳手板擋板，標準值為0.14NG3 = 0.14×1.60×3/2=0.336kN （4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m

17、2）；0.005NG4 = 0.005×1.60×16.80= 0.134kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.999kN。活荷載為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計算得到，活荷載標準值 NQ = 3×2×1.60×0.80/2=3.84kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）的規(guī)定采用：W0 = 0.55 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001

18、）的規(guī)定采用：Uz = 1.25 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.2經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.55×1.25×1.2 = 0.578kN/m2?？紤]風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓值（kN/m2）； la 立桿的縱距 （m）； h 立桿的步距 （m）。五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.975kN； 軸

19、心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.171； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 （m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.257m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.5； A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.5cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）；經計算得到 = 123.786 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公

20、式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.168kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.171； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 （m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.257m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.5 A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.5cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.389kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）；經計算得到 = 199.1 f 鋼管立桿抗壓強度

21、設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），應按照下式計算：Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載基本風壓值，wk = 0.578kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.76×4.8 = 18.048m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）；No = 5經計算得到 Nlw = 14.604kN，連墻件軸向力計算

22、值 Nl = 19.604kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l/i=40/1.58的結果查表得到=0.933；A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf = 81.0964kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式：支座彎矩計算公式：C點最大撓度計算公式：其中 k = m/l，kl = ml/l，k2 = m2/l。本工程算例中，m =

23、2500mm，l = 2500mm，ml = 400mm，m2 = 1200mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660cm4，截面模量（抵抗矩） W = 185cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=1.2×2.999+1.4×3.84=8.9748kN水平鋼梁自重強度計算荷載 ：q=1.2×30.756×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=2.5/2.50=1kl=400/2.50=0.16k2=1200/2.50=0.48代入公式，經過計算得到：支座反力 RA=24.418kN支座反力 RB=-5.744kN最大

24、彎矩 MA=15.266kN.m截面應力=15.266×106/（1.05×185000）=78.589N/mm2水平支撐梁的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=2.999+3.84=6.839kN水平鋼梁自重計算荷載 q=30.756×0.0001×7.85×10=0.241kN/m最大撓度 Vmax=4.549mm按照鋼結構設計規(guī)范（GB50017-2003）附錄A結構變形規(guī)定，受彎構件的跨度對懸臂梁為懸伸長度的兩倍，即5000mm水平支撐梁的最大撓度小于5000/400，滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定

25、性計算水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B得到：b=1.65由于b大于0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.899經過計算得到強度 =15.266×106/(0.899×185000)=91.79N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 < f=205,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=5.744kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公

26、式為其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結構設計規(guī)范f = 50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=5744×4/(3.1416×50×2)1/2=9mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側30cm以上搭接長度。2水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式：其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 5.744kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 14.00mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內的錨固深度，經

27、過計算得到 h 要大于5744/(3.1416×14.00×1.5)=87.065mm。3水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式：其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 5.744kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 14.00mm； b 樓板內的螺栓錨板邊長，b=5d=70mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=13.585N/mm2；經過計算得到公式右邊等于64.475kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!附圖：水平鋼梁平面布置圖附圖：轉角處腳手架懸挑鋼梁布置附圖：懸挑梁錨固方法附圖

28、：無陽臺處懸挑腳手架全封閉示意附圖：有陽臺處懸挑腳手架全封閉示意九、懸挑式扣件鋼管腳手架計算書計算的腳手架為雙排腳手架，搭設高度為16.40米，立桿采用單立管。搭設尺寸為：立桿的縱距0.80米，立桿的橫距1.80米，立桿的步距1.75米。采用的鋼管類型為48×3.0。懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，其中建筑物外懸挑段長度3.2米，建筑物內錨固段長度2.50米。懸挑水平鋼梁采用鋼絲繩與建筑物拉結，最外面鋼絲繩距離建筑物3.00m。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1均布荷載值計算

29、：小橫桿的自重標準值 P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.15×0.80/4=0.03kN/m活荷載標準值 Q=3×0.80/4=0.6kN/m荷載的計算值 q=1.2×0.038+1.2×0.03+1.4×0.6=0.922kN/m小橫桿計算簡圖2強度計算：最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下：M=0.922×1.802/8=0.373kN.m=0.373×106/4491=83.055N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求!3撓度計算：最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作

30、用下的撓度：計算公式如下：荷載標準值q=0.038+0.03+0.6=0.668kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度：V=5.0×0.668×18004/（384×2.06×105×107780）=4.112mm小橫桿的最大撓度小于1800/150與10mm，滿足要求！二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1荷載值計算：小橫桿的自重標準值 P1=0.038×1.80=0.068kN腳手板的荷載標準值 P2=0.15&#

31、215;1.80×0.80/4=0.054kN活荷載標準值 Q=3×1.80×0.80/4=1.08kN荷載的計算值 P=(1.2×0.068+1.2×0.054+1.4×1.08)/2=0.829kN大橫桿計算簡圖2強度計算：最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下：集中荷載最大彎矩計算公式如下：M=0.08×(1.2×0.038)×0.802+0.417×0.829×0.80=0.279kN.m=0.279×106/44

32、91=62.124N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2，滿足要求！3撓度計算：最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下：集中荷載最大撓度計算公式如下：大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.038×8004/(100×2.060×105×107780)=0.005mm集中荷載標準值P=0.068+0.054+1.08=1.202kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=3.092×1202×8003/(100×2.060×

33、;105×107780)=0.84mm最大撓度和：V=V1+V2=0.845mm大橫桿的最大撓度小于800/150與10mm，滿足要求！三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范）：R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值，取8kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；1荷載值計算：橫桿的自重標準值 P1=0.038×0.8=0.03kN腳手板的荷載標準值 P2=0.15×1.80×0.80/2=0.108kN活荷載標準值 Q=3×1.80×0.80/2=2.16kN荷載的計算值

34、 R=1.2×0.03+1.2×0.108+1.4×2.16=3.1896kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時，試驗表明：單扣件在12kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動，其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內容：（1）每米立桿承受的結構自重標準值（kN/m）；本例為0.1161NG1 =0.1161×16.40=1.904kN（2）腳手板的自重標準值（kN/m2）；本例采用竹笆片腳手板，

35、標準值為0.15NG2 =0.15×4×0.8×(1.8+1.2)/2=0.72 kN（3）欄桿與擋腳手板自重標準值（kN/m）；本例采用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15NG3 = 0.15×0.80×4/2=0.24kN（4）吊掛的安全設施荷載，包括安全網（kN/m2）；0.005NG4 = 0.005×0.80×16.40= 0.066kN經計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.93kN?；詈奢d為施工荷載標準值產生的軸向力總和，內、外立桿按一縱距內施工荷載總和的1/2取值。經計

36、算得到，活荷載標準值 NQ = 3×2×0.80×1.80/2=4.32kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中 W0 基本風壓（kN/m2），按照建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）的規(guī)定采用：W0 = 0.55Uz 風荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2001）的規(guī)定采用：Uz = 1.25Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.2經計算得到，風荷載標準值Wk = 0.7×0.55×1.25×1.2 = 0.578kN/m2?？紤]風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.2NG + 0.85

37、5;1.4NQ風荷載設計值產生的立桿段彎矩 MW計算公式MW = 0.85×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載基本風壓值（kN/m2）； la 立桿的縱距 （m）； h 立桿的步距 （m）。五、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=9.564kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.174； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 （m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.234m； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.

38、6； A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.5cm3； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）；經計算得到 = 129.636 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.657kN； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l0/i 的結果查表得到0.174； i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.58cm； l0 計算長度 （m），由公式 l0 = kuh 確定，l0=3.234m； k 計算長度附加系數(shù)，取

39、1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定；u = 1.6 A 立桿凈截面面積，A=4.24cm2； W 立桿凈截面模量（抵抗矩），W=4.5cm3； MW 計算立桿段由風荷載設計值產生的彎矩，MW = 0.168kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 （N/mm2）；經計算得到 = 154.675 f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產生的連墻件軸向力設計值（kN），應按照下式計算： Nlw = 1.4 

40、15; wk × Aw wk 風荷載基本風壓值，wk = 0.578kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積，Aw = 3.5×2.4 = 8.4m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產生的軸向力（kN）；No = 5經計算得到 Nlw = 6.797kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 11.797kN連墻件軸向力設計值 Nf = Af其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 l/i=120/1.58的結果查表得到=0.75；A = 4.24cm2；f = 205.00N/mm2。經過計算得到 Nf = 65.19kNNf>Nl，連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用扣件與墻體連接。經過計算得到 Nl = 1