橋梁滿堂支架專項技術(shù)方案

1、廈門東通道（翔安隧道）工程監(jiān)表3 施工組織設(shè)計（方案）報審表承包單位：中鐵一局第五工程有限公司 合同號：廈路總合2008112監(jiān)理單位：鐵四院工程監(jiān)理咨詢公司 編 號： 致： 第二駐地辦 現(xiàn)呈報廈門東通道（翔安隧道）項目B標西濱互通式立體交叉工程橋梁滿堂支架專項施工技術(shù)方案，請予審批。承包人： 日期： 年 月 日附件： 施工組織設(shè)計 施工技術(shù)方案（駐地辦）專業(yè)監(jiān)理工程師意見：（駐地辦）專業(yè)監(jiān)理工程師： 日 期： 年 月 日高級駐地監(jiān)理工程師意見： 高級駐地監(jiān)理工程師： 日 期： 年 月 日B標西濱立交橋橋梁滿堂支架專項施工方案一、工程概況西濱互通式立體交叉地處廈門市翔安區(qū)西濱村附近，采用變形苜

2、蓿葉型方案,利用空間分隔的方法消除翔安大道和窗東路兩線的交叉車流的沖突,使兩條交叉道路的直行車輛暢通無阻。其中翔安大道為城市快速路，設(shè)計時速80Km/h，在翔安區(qū)路網(wǎng)中呈東西分布，其走向從西向東依次經(jīng)新店、馬巷，在倉頭互通附近直接聯(lián)通福廈高速公路和324國道，構(gòu)成廈門島的第三出口通道；窗東路為劉五店港區(qū)外圍一條城市一級主干道，設(shè)計行車速度60km/h，雙向四車道。二、施工方案2.1箱梁概況本工程橋梁工程全部為現(xiàn)澆箱梁，普通混凝土連續(xù)箱梁為3聯(lián)13跨，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁為11聯(lián)59跨，現(xiàn)澆箱梁數(shù)量大。其中普通混凝土連續(xù)箱梁高度為1.2m，箱梁頂寬為8.078.5m，預(yù)應(yīng)力箱梁高度2m，箱梁頂寬

3、8.014.406m。2.2預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆箱梁預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆箱梁包括C匝道橋單幅3聯(lián)，D匝道橋單幅4聯(lián)，Q匝道橋雙幅4聯(lián)，預(yù)應(yīng)力砼現(xiàn)澆箱梁累計11聯(lián)59跨。C匝道橋橋跨布置為：3×27+3×36+（2×27+28+2×27）m預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，梁高2.0m，箱梁頂寬均為8.0m。D匝道橋橋跨布置為：3×27+3×27+（28+29.023+28）+3×36m預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，梁高2.0m，箱梁頂寬為13.526.854m。Q匝道橋橋跨布置為：5×28+5×28+（28+2×35+34+33）+3

4、5;28m預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)箱梁，梁高2.0m，箱梁頂寬為8.018.58m。根據(jù)箱梁布設(shè)跨徑、所處位置地形情況，C、D、Q匝道橋均采用滿堂支架逐聯(lián)現(xiàn)澆施工，支架采用碗扣式腳手架搭設(shè)。匝道橋現(xiàn)澆箱梁跨越翔安大道處采用加密碗扣式腳手架搭設(shè)臨時支墩，在臨時支墩頂上橫向設(shè)置I20工字鋼，縱向設(shè)置I40a工字鋼形成預(yù)留通道，在翔安大道的左右幅各預(yù)留一個通車道，以滿足翔安大道通車的需要。2.2預(yù)應(yīng)力砼現(xiàn)澆箱梁的施工方法2.2.1地基處理首先對支架布設(shè)范圍內(nèi)的表土、雜物及淤泥進行清除，并將橋下范圍內(nèi)泥漿池及基坑采取抽水排干后，用隧道棄渣或砂石將泥漿池及基坑回填密實，以防止局部松軟下陷。2.2.2支架搭設(shè)及技術(shù)要

5、求2.2.2.1支架搭設(shè)2.2.2.2支架搭設(shè)技術(shù)要求方木基礎(chǔ)碗扣式鋼管支架主要構(gòu)、配件的材料、制作要求碗扣式鋼管滿堂支架的構(gòu)造應(yīng)符合下列要求支架搭設(shè)要求2.2.3支架受力檢算Q匝道橋箱梁斷面較大，本方案計算以Q匝道第一聯(lián)左幅為例進行計算，其它各匝道橋可參照執(zhí)行。Q匝道橋第一聯(lián)左幅為5×28m等截面預(yù)應(yīng)力混凝土箱形連續(xù)梁（標準段為單箱雙室），箱梁高度2.0m，箱梁頂寬13.5m。對荷載進行計算及對其支架體系進行檢算。2.2.3.1荷載計算2.2.3.1.1荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。

6、q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：表.1-1滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計算值(k

7、Pa)60cm×60cm×120cm2.9460cm×90cm×120cm2.2190cm×90cm×120cm1.842.2.3.1.2荷載組合表.1-2模板、支架設(shè)計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側(cè)模計算2.2.3.1.3荷載計算 箱梁自重q1計算根據(jù)Q匝道現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點，我們?nèi)?截面、截面、截面（墩頂及橫隔板梁）等三個代表截面進行箱梁自重計算，并對三個代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。 截面處q1計算圖.1.3-1 Q匝道橋截面根據(jù)橫斷面圖，則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)

8、，則q123.09×1.227.7kPa 注：B箱梁底寬，取8.5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 截面處q1計算圖.1.3-2 Q匝道橋截面根據(jù)橫斷面圖，則：q1 =取1.2的安全系數(shù)，則q124.9×1.229.9kPa注：B箱梁底寬，取8.5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 截面處q1計算圖.1.3-3 Q匝道橋截面根據(jù)橫斷面圖，則：q1 =取1.2的安全系數(shù)，則q155.7×1.266.8kPa注：B箱梁底寬，取8.5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 新澆混凝土對側(cè)模的壓力q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層

9、30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=28控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當V/t=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=2.2.3.2結(jié)構(gòu)檢算2.2.3.2.1碗扣式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20

10、%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算，根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的強度及穩(wěn)定性計算公式進行分析計算（碗扣架用鋼管規(guī)格為48×3.5mm）。截面處跨中14m范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用90×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如下圖5.16。圖2.2.3.2.1-1 腳手架90×90×120cm布置圖、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載）。立桿實際承受的荷載為：（組合風荷載時）N

11、 ，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（組合風荷載時），則，N/截面處橋墩旁3m7m范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用60×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如下圖。圖2.2.3.2.1-2 腳手架60×90×120cm布置圖、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載）。立桿實際承受的荷載為：（組合風荷載時）N ，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)

12、范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（組合風荷載時），則，N/截面處在橋墩旁兩側(cè)各3m范圍內(nèi)，碗扣式鋼管支架體系采用60×60×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如下圖：圖2.2.3.2.1-3 腳手架60×60×120cm布置圖、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設(shè)計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135碗口式構(gòu)件設(shè)計荷載）。立桿實際承受的荷載為：（組合風荷載時）N ，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關(guān)模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（組合風荷載時），則，N/2

13、.2.3.2.2滿堂支架整體抗傾覆驗算依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊第要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y×按Q匝道橋第一聯(lián)140m長度驗算支架抗傾覆能力：橋梁寬度13.5m，長140m采用90×90×120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向156排；支架縱向15排；高度6m；頂托TC60共需要156×15=2340個；立桿需要156×15×6=14040m;縱向橫桿需要156×6/1.2×15=11700m；橫向橫桿需要15×6/1.2×

14、140=10500m；故：鋼管總重（14040+11700+10500）×3.84=139.161t; 頂托TC60總重為：2340×7.2=16.848t；故q=139.161×9.8+16.848×9.8=1528.888KN；穩(wěn)定力矩= y×依據(jù)以上對風荷載計算Q匝道第一聯(lián)140m共受力為：q=0.927×6×140=778.68KN；K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=10319.994/2336.04=4.41>1.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求。2.2.3.2.3箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底

15、模底面橫橋向采用5×7cm方木，方木橫橋向跨度在跨中截面處按L90cm進行受力計算，在橋墩頂橫梁截面及橫隔板梁處、橋墩頂及墩旁各7m范圍內(nèi)按L60cm進行受力計算，實際布置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。圖2.2.3.2.3-1 底模下橫橋向方木受力簡圖截面處按橋每跨中截面處14.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L90cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(23.09+1.0+2.5+2)×

16、;14=400.26kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×400.26×0.9240.526kN·mW=(bh2)/6=(0.05×0.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( W×w)=40.526/(0.00004083×11000×0.9)=100.3(取整數(shù)n101根) dB/(n-1)=14/100=0.14m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.14m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.10m，則n14/0.10140根。 每根方木撓度計算方木的

17、慣性矩I=(bh3)/12=(0.05×0.073)/12=1.429×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(400.26×0.94)/(140×9×106×1.429×10-6)=1.899×10-3ml/400=0.9/400=2.25×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa符合要求。截面處按橋墩旁截面處5.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向

18、跨度L90cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(24.9+1.0+2.5+2)×5=152kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×152×0.9215.29kN·mW=(bh2)/6=(0.05×0.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( W×w)=15.29/(0.00004083×11000×0.9)=37.8(取整數(shù)n38根) dB/(n-1)=5/37=0.135m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.135m均可滿足要求，實

19、際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.1m，則n5/0.150根。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.05×0.073)/12=1.429×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(152×0.94)/(50×9×106×1.429×10-6)=2.019×10-3ml/400=0.9/400=2.25×10-3m (撓度滿足要求)。 每根方木抗剪計算= MPa0.9×=0.9×1.7

20、MPa=1.53MPa，方木抗剪強度符合要求。截面處橋墩頂截面處2.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(55.7+1.0+2.5+2)×2=122.4kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×122.4×0.625.508kN·mW=(bh2)/6=(0.05×0.072)/6=0.00004083m3則： n= M/( W×w)=5.508/(0.00004083×11000×0.9)=13.6(取整數(shù)n14根) dB/(n-

21、1)=2/13=0.15m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.15m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.12m，則n2/0.1216.7（取17根）。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(122.4×0.64)/(17×9×106×1.429×10-6)=0.945×10-3ml/400=0.6/400

22、=1.5×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa（符合要求）2.2.3.2.4碗扣式支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向采用10×15cm方木作為縱向分配梁。順橋向方木的跨距，根據(jù)立桿布置間距，在箱梁跨中按L90cm（橫向間隔l90cm）進行驗算，在墩旁和橫隔板部位按L60cm（橫向間隔l60cm布置）進行驗算。將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應(yīng)力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。圖

23、2.2.3.2.4-1 立桿頂托上順橋向方木受力簡圖 截面處跨中截面立桿頂托上順橋向采用10×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距90cm，橫橋向間隔90cm布置，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(23.09+1.0+2.5+2)×0.9=25.731kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×25.731×0.922.605kN·mW=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m3則：= Mmax/ W=2.605/(3.75&#

24、215;10-4)=6.95MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算則：= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(30.42×0.94)/( 9×106×2.8125×10-5)=1.027×10-3ml/400=0.9/40

25、0=2.25×10-3m 故，撓度滿足要求。 截面處墩旁37m范圍內(nèi)立桿頂托上順橋向采用10×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距90cm，橫橋向間隔60cm布置，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(24.9+1.0+2.5+2)×0.6=18.24kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×18.24×0.921.85kN·mW=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m3則：= Mmax/ W=1.85/(3.75&#

26、215;10-4)=4.93MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算則：= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.12×0.153)/12=3.375×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(18.24×0.94)/( 9×106×2.8125×10-5)=6.156×10-4ml/400=0.9/40

27、0=2.25×10-3m 故，撓度滿足要求。 梁截面處墩頂橫梁（實心段）截面立桿頂托上順橋向采用10×15cm規(guī)格的方木，順橋向方木跨距60cm，橫橋向間隔60cm布置，根據(jù)前受力布置圖進行方木受力分析計算如下： 每根方木抗彎計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(55.7+1.0+2.5+2)×0.6=36.72kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×36.72×0.621.652kN·mW=(bh2)/6=(0.10×0.152)/6=3.75×10-4m3則：= Mmax/ W=1.652/(

28、3.75×10-4)=4.405MPa0.9w9.9MPa（符合要求）。注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 每根方木抗剪計算則：= MPa0.9×=0.9×1.7MPa=1.53MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.153)/12=2.8125×10-5m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(36.72×0.64)/( 9×106×2.8125×10-5)=2.448×10-4ml/40

29、0=0.6/400=1.5×10-3m 故，撓度滿足要求。2.2.3.2.5箱梁底模板計算箱梁底模采用優(yōu)質(zhì)竹膠板，鋪設(shè)在支架立桿頂托上順橋向方木上的橫橋向方木上。其中橋墩旁兩側(cè)各3m范圍（支架立桿橫橋向間距60cm布置段）橫橋向方木按0.12m間距布置，其余部分橫橋向方木按0.1m間距布置。取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）如圖5.1-11：通過前面分析計算及布置方案，在橋墩旁實心段（取墩頂截面）處，橫橋向方木布置間距分別為0.12m（凈距0.07m）時，為底模板荷載最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E5000MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12

30、=(1.0×0.0123)/12=1.44×10-7m4圖2.2.3.2.5-1 底模支撐系統(tǒng)及驗算簡圖橋墩頂截面處底模板計算 模板厚度計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(55.7+1.0+2.5+2)×0.12=7.334kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此，模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.9×0.12/400m=2.7×10-4m 故，撓度滿足要求。2.2.3.2.6側(cè)模驗算根據(jù)前面計算，分別按5&#

31、215;7cm方木以20cm和25cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位進行模板計算，則有： 5×7cm方木按間距25cm布置 模板厚度計算q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.25=13.675kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此,模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.9×0.25/400m=5.63×10-4m 5×7cm方木按間距20cm布置 模板厚度計算q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)&#

32、215;0.2=10.94kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此,模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.9×0.2/400m=4.5×10-4m 故，側(cè)模下5×7cm方木背木布置間距按不大于20cm布置即可滿足要求。2.2.3.2.7立桿底座和地基承載力計算圖2.2.3.2.7-1 支架下地基處理示意圖 立桿承受荷載計算截面處：跨中14m范圍內(nèi)，間距為90×90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Na×b×qa

33、15;b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.9×0.9×(23.09+1.0+1.0+2.0+1.84)=23.433kN截面處：橋墩兩側(cè)37m范圍內(nèi)，間距為60×90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為： Na×b×qa×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.9×(24.9+1.0+1.0+2.0+2.21)=16.799kN截面處：在橋墩旁兩側(cè)各3m范圍內(nèi)，間距為60×60cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Na×b×qa×b×(q

34、1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(55.7+1.0+1.0+2.0+2.94)=22.55kN 立桿底托驗算立桿底托驗算： NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為跨中截面橫截面處間距90×90cm布置的立桿，即：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.9×0.9×(23.09+1.0+1.0+2.0+1.84)=23.433kN底托承載力（抗壓）設(shè)計值，一般取Rd =40KN;得：23.433KN40KN ， 立桿底托符合要求。 立桿地基承載力驗算表2.2

35、.3.2.7-1標準貫入試驗粘質(zhì)土地基容許承載力（Kpa）試驗錘擊數(shù)(擊/30)cm35791113151719k(Kpa)105145190235280325370435515表2.2.3.2.7-2標準貫入試驗砂類土地基容許承載力（Kpa）試驗錘擊數(shù)（擊/30cm）10153050k(Kpa)中、粗砂180250340500粉、細砂140180250340 K調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：根據(jù)設(shè)計圖紙地質(zhì)情況，Q匝道橋橋址處主要殘積砂質(zhì)粘土，根據(jù)地質(zhì)報告中殘積性砂質(zhì)粘土承載力基本容許值0=220KPa。根據(jù)經(jīng)驗及試驗，將地面整平（斜坡地段做成臺階）并采用重型壓路機碾壓

36、密實(壓實度90%)，達到要求后，再填筑5080cm的建筑棄渣或土石混碴，并分層填筑，分層碾壓，使壓實度達到94以上后，地基承載力可達到 fk= 190250Kpa（參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：K·k式中： N為腳手架立桿傳至基礎(chǔ)頂面軸心力設(shè)計值；Ad為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎(chǔ)承載力：，底拖下砼基礎(chǔ)承載力滿足要求。底托坐落在砼基礎(chǔ)上（按照10cm厚計算），按照力傳遞面積計算：A=(2×0.1×tg450+0.15)2=0.1225m2k=0=220 KPaK調(diào)整系數(shù)；混凝土基礎(chǔ)系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=23.433KN/0.1225m2 =191.3 K·k=1.0×220KPa經(jīng)過計算，基底整平壓實后采用標準檢測地基承載力?；A(chǔ)處理時填土石混渣或建筑拆遷廢渣，將混凝土作為剛性結(jié)構(gòu)，在橋墩旁兩側(cè)各7m范圍及跨中縱、橫隔板梁1.