后澆帶模板施工方案修改

1、目 錄1、 編制依據(jù)22、 工程概況23、 后澆帶模板體系34、 驗(yàn)算65、 后澆帶砼澆筑186、 安全生產(chǎn)、現(xiàn)場(chǎng)文明施工要求 197、 附圖201、編制依據(jù)1.1XXX國(guó)際商務(wù)港施工合同文本1.2青島XX設(shè)計(jì)事務(wù)所設(shè)計(jì)的圖紙1.3混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范 （GBJ50204-2002）1.4建筑工程施工質(zhì)量驗(yàn)收統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) （GBJ50300-2001）1.5建筑施工計(jì)算手冊(cè) 1.6鋼筋混凝土高層建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及施工規(guī)范 （JGJ3-91）1.7混凝土強(qiáng)度檢驗(yàn)評(píng)定標(biāo)準(zhǔn) （GBJ107-87）2、工程概況XX國(guó)際商務(wù)港位于青島市城陽(yáng)區(qū)中心位置，北鄰XX路，西鄰XX路。工程?hào)|西長(zhǎng)為122.2米，

2、南北寬為78.4米，建筑面積6.5萬(wàn)平方米。工程地下兩層，分別為地下車(chē)庫(kù)和設(shè)備用房，地上十三層，其中一、二層為商業(yè)網(wǎng)點(diǎn)，三十三層為商務(wù)辦公用房。本工程為框架筒體結(jié)構(gòu)，底板為梁板式筏板基礎(chǔ)，地上結(jié)構(gòu)構(gòu)件為柱和梁及電梯井、樓梯井筒體。工程地下二層為錯(cuò)層結(jié)構(gòu)，軸北1300mm處地下室層高為6米，軸北1300mm軸部分層高為5.55米，/軸右4米軸左4米部分層高為4.6米。地下一層層高為3.9米，一層層高為5.1米，二、三層層高為4.2米，四、五層層高為5.4米，六十二層層高為3.6米，十三層層高為4.8米，本工程占地面積較大，東西軸線間距離為122.2米，南北軸線間距離為78.4米。為減少砼施工過(guò)程

3、中的溫度應(yīng)力和消除部分砼伸縮應(yīng)力，主樓于、軸間設(shè)置兩道南北向伸縮后澆帶，裙房軸間設(shè)置一道南北向伸縮后澆帶，主樓和裙房間設(shè)置一道東西向伸縮后澆帶。 后澆帶寬1500mm，厚度同墻、梁、板厚度。筏板砼為C35 S8，其它部位為C40，后澆帶砼比同部位砼高一個(gè)等級(jí)。3、后澆帶模板體系1）底板后澆帶支模按附圖進(jìn)行，方法為：根據(jù)圖紙?jiān)O(shè)計(jì)位置，放出后澆帶位置線，在邊線內(nèi)側(cè)抹50mm寬，50mm高（東西向后澆帶）或75mm高（南北向后澆帶）C25細(xì)石砼?。ǚぐ邃摻顬橄炔贾?5200南北向鋼筋），以防止筏板砼砂漿從下層鋼筋網(wǎng)片下滲入后澆帶內(nèi)。綁扎筏板、地梁及設(shè)計(jì)加強(qiáng)筋，然后在后澆帶中心線的一側(cè)，沿后澆帶立支一

4、個(gè)高30cm的鋼筋網(wǎng)片，網(wǎng)片上下各放置一根12鋼筋，兩根鋼筋之間用12的立筋連接，立筋間距100，每1000范圍內(nèi)將立筋和筏板鋼筋焊接750mm長(zhǎng)12斜撐，以固定網(wǎng)片。網(wǎng)片立好后，將雙層20目鋼絲網(wǎng)固定在鋼筋網(wǎng)片上，再焊接3×330mm止水鋼板，同法固定止水鋼板上半部鋼絲網(wǎng)，上層鋼筋網(wǎng)片上綁扎50mm厚帶鋸齒型木條，阻擋筏板上層鋼筋網(wǎng)片以上砼漿。2）地下室外墻后澆帶，因工程要先回填土，然后再補(bǔ)澆后澆帶。墻體砼澆筑后，后澆帶外側(cè)部分模板拆除，采用預(yù)制80mm厚C20砼板，通過(guò)和外墻預(yù)埋鋼板焊接后封閉外墻外側(cè)，預(yù)制板之間用1:2水泥砂漿嵌縫。如圖：3）梁、板后澆帶 在通過(guò)后澆帶的梁頭兩側(cè)

5、各200處根據(jù)設(shè)計(jì)設(shè)置獨(dú)立定型支撐，該豎向獨(dú)立支撐直接支撐在梁底砼面，即梁端豎向獨(dú)立支撐在第一次支模時(shí)，支撐頂面頂板標(biāo)高設(shè)同梁底標(biāo)高，頂板作該部位梁底的模板使用，墊一層油氈防止支撐頭與梁底模之間的縫隙漏漿，撐桿下端支在樓板或底板上。平臺(tái)及梁模板拆除后，獨(dú)立支撐即作為后澆帶的臨時(shí)支撐，直至結(jié)構(gòu)砼伸縮及建筑物沉降穩(wěn)定后，二次支后澆帶模板并澆筑后澆帶砼，按規(guī)范留置同條件試塊，在砼達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后拆除后澆帶部位模板。上下層獨(dú)立支撐立桿必須在同一條中心線上，以免荷載破壞樓板結(jié)構(gòu)。豎向獨(dú)立支撐平面設(shè)置原則為：凡與后澆帶相交的梁底均在后澆帶兩側(cè)各設(shè)一根，獨(dú)立支撐在各層平面位置相同，以使上下層立桿上下中心線對(duì)齊

6、。1、地下二層部位，因?qū)痈邽?.556米，層高較高，頂板為180mm厚，框架梁及次梁截面較大，選用槽鋼18a（允許荷載4060KN，允許高度39006000mm）格構(gòu)式獨(dú)立支撐及槽鋼16a（允許荷載4060KN，允許高度28004500mm）格構(gòu)式獨(dú)立支撐，局部跨度（1.35米）較小次梁選用可調(diào)鋼管定型豎向支撐（允許荷載40KN，允許高度5600mm）。2、其余部分至地上五層框架梁及次梁選用槽鋼16a（允許荷載4060KN，允許高度28004500mm、27003900mm兩種）格構(gòu)式獨(dú)立支撐，框架梁梁端設(shè)雙道支撐，次梁除梁端設(shè)一道支撐外，梁與梁之間增設(shè)一道。3、六層至十二層框架梁選用槽鋼16

7、a（允許荷載4060KN，允許高度27003900mm）格構(gòu)式獨(dú)立支撐，次梁選用可調(diào)鋼管定型豎向支撐（允許荷載60KN，允許高度3800mm）。4、十三層框架梁選用槽鋼16a（允許荷載4060KN，允許高度28004500mm）格構(gòu)式獨(dú)立支撐，次梁選用可調(diào)鋼管定型豎向支撐（允許荷載40KN，允許高度4500mm）。各種支撐型號(hào)如附表。4、驗(yàn)算 由于立桿中心線上下對(duì)齊，故假定上層立桿荷載通過(guò)樓板直接傳至下層立桿。地下二層頂板梁驗(yàn)算1：（計(jì)算結(jié)構(gòu)范圍如附圖） 一、選軸KL45作分析，板厚h=180，主梁b=500，h=950，計(jì)算跨度l=5.55m。計(jì)算假定：1）軸井字梁截面為300×6

8、50，將該范圍井字梁轉(zhuǎn)化為板厚：則軸右側(cè)板厚h0.18<5.1×0.3×0.65（5.20.3）×0.3×0.65>/(5.1 ×5.2) h0.254m則軸左側(cè)板厚h0.18<7.25×0.3×0.652×（5.20.3）×0.3×0.65>/(7.25 ×5.2) h0.268m則：1、軸右側(cè)樓板荷載計(jì)算：板自重25´0.254=6.35KN/m2 軸左側(cè)樓板荷載計(jì)算：板自重25´0.268=6.7KN/m2 軸右側(cè)樓板傳至KL14荷載（

9、計(jì)算至右側(cè)跨度1/3部位）： 6.35×5.1/310.795KN/m 軸左側(cè)樓板傳至KL45荷載（計(jì)算至左側(cè)跨度1/3部位）： 6.7×7.25/316.192KN/m KL45自重q=25´0.5´0.95=11.875 KN/m2、施工人員及設(shè)備等動(dòng)荷載：2KN/m23、KL45上均布線荷載q=（板、梁恒載）+（動(dòng)荷載）<本計(jì)算采用支撐體系安全系數(shù)取2，支撐加固偏與安全，故計(jì)算不考慮靜荷載分項(xiàng)系數(shù)。支撐上方梁板澆筑砼期間，該范圍搭設(shè)有滿堂模板支撐，故計(jì)算可不必考慮動(dòng)荷載的分項(xiàng)系數(shù)。） q=10.79516.19211.875+2×（

10、5.1/37.25/3） q=47.095 KN/m則KL14均布線荷載q=47.095KN/m本計(jì)算將KL45看作一端固定，一端簡(jiǎn)支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算結(jié)果，本層荷載傳至梁端荷載：R3/8×q×l（l為計(jì)算跨度 l5.550m）R3/8×47.095×5.550 98.016 KN4、后澆帶邊緣L88考慮由KL35、L6、KL45、L70及軸擋土墻共同承受則KL14受到L88集中荷載為：P2.65×0.3×0.65×25P12.92 KN因本層為地下二層屋面，上層傳至荷載R=0則獨(dú)立支撐承受荷載

11、N RP 98.01612.92 110.936 KN該處支撐點(diǎn)設(shè)兩個(gè)C型槽鋼16a格構(gòu)式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為28004500mm。該處梁底距地面為4.25米，高度滿足要求。N120KN支撐體系安全二、對(duì)L70分析：板厚h=180，L70梁b=300，h=650，計(jì)算跨度l=5.55m。同理，將該范圍井字梁轉(zhuǎn)化為板厚：（此將L70已轉(zhuǎn)化為板厚）h0.18<5.1×0.3×0.65（5.20.3）×0.3×0.65>/(5.1 ×5.2) h0.254m則：1、樓板荷載計(jì)算：板自重25´0.254=

12、6.35KN/m2 樓板傳至L70荷載（該處取板計(jì)算跨度為2.7米）： 6.35×2.717.145KN/m L70自重q=25´0.3´（0.650.254）=2.97 KN/m2、施工人員及設(shè)備等動(dòng)荷載：2KN/m23、L70上均布線荷載q=板、梁恒載+動(dòng)荷載 q=17.145+2.972×2.7 q=25.51 KN/m則L70均布線荷載q=25.51 KN/m本計(jì)算將L70看作一端固定，另一端簡(jiǎn)支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算結(jié)果，本層荷載傳至梁端荷載：R3/8×q×l（l為L(zhǎng)70的計(jì)算跨度 l5.55m）R

13、3/8×25.51×5.55R53.09 KN4、后澆帶邊緣L88考慮由KL14、L70及軸擋土墻共同承受則L70受到L88集中荷載為：P2.7×0.3×0.65×25×1.2P15.795 KN因本層為地下二層屋面，上層傳至荷載R=0則獨(dú)立支撐承受荷載N=R+P=53.09+15.795=68.885KN該處支撐點(diǎn)設(shè)一個(gè)G型可調(diào)鋼管定型豎向支撐（允許荷載45KN，允許高度4500mm）。該處梁底距地面為4.25米，高度滿足要求。68.885/451.53在支撐體系安全系數(shù)2.0范圍內(nèi)，支撐安全。三、軸KL2作分析，右側(cè)板厚h=180

14、，左側(cè)板厚h=120，KL2 b=350，h=700，KL35 b=500，h=950，計(jì)算跨度ll=5.55m。計(jì)算假定：1）軸左板標(biāo)高為3.95M，軸右板標(biāo)高為2.7M，KL2、KL35合并為一個(gè)整體支撐加固，取其組合梁b=500，h=1.950（結(jié)構(gòu)計(jì)算偏與安全），井字梁截面軸左為250×450，軸右為300×650，將該范圍井字梁轉(zhuǎn)化為板厚：則軸左側(cè)板厚h0.12<7.65×0.25×0.452×（5.20.25）×0.25×0.45>/(7.65 ×5.2) h0.17m則軸右側(cè)板厚h0.18

15、<7.25×0.3×0.652×（5.20.3）×0.3×0.65>/(7.25 ×5.2) h0.268m則：1、軸左側(cè)樓板荷載計(jì)算：板自重25´0.17=4.25KN/m2 軸右側(cè)樓板荷載計(jì)算：板自重25´0.268=6.7KN/m2 軸左側(cè)樓板傳至組合梁荷載（計(jì)算至左側(cè)跨度1/3部位）：4.25×2.711.475KN/m 軸右側(cè)樓板傳至組合梁荷載（計(jì)算至右側(cè)跨度1/3部位）：6.7×2.617.42KN/m 組合梁自重q=25´0.5´1.95=24.37

16、5 KN/m2、施工人員及設(shè)備等動(dòng)荷載：2KN/m23、KL14上均布線荷載q=板、梁恒載+動(dòng)荷載 q=11.47517.4224.375+2×（2.72.6） q=63.83KN/m則組合梁均布線荷載q=63.83 KN/m本計(jì)算將KL14看作一端固定，設(shè)有兩個(gè)簡(jiǎn)支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算結(jié)果，本層荷載傳至梁端荷載：R23/8×q×l（l為計(jì)算跨度 l2.525m）R23/8×63.83×2.525R260.439KNR1（3/8×q×l2R2×2.525）/l（l為KL14的計(jì)算跨度 l

17、5.55m）R1（3/8×63.83×5.55260.439×2.525）/5.55R1105.349 KN4、后澆帶邊緣L47 L88考慮由KL35、L29、L30、L6、KL14共同承受則組合梁受到L47 L88集中荷載為：P2.6×0.3×0.65×252.7×0.25×0.45×25在此，組合梁兩側(cè)考慮滿跨P20.27KN暫假定上層傳至荷載R=0則獨(dú)立支撐承受荷載N1=R1+P =105.349+20.27 =125.619KNN2=R2=60.439KN該處于N1設(shè)兩個(gè)，N2設(shè)一個(gè)，共設(shè)三個(gè)A型

18、槽鋼16a格構(gòu)式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為27003900mm。該處梁底距地面為3.25米，高度滿足要求。N1/1202N2/602支撐體系安全四、軸KL37作分析，板厚h=120，KL24 b=350，h=550，計(jì)算跨度l=3.175m。計(jì)算假定：1）/軸間井字梁截面為250×450，將該范圍井字梁轉(zhuǎn)化為板厚：S7.55×18.65140.81V井字梁18.65×0.25×0.33×2(3.4750.25)×0.25×0.33 ×5V井字梁4.41m3轉(zhuǎn)化為板厚hh4.41/140.810.

19、031m則：1、樓板荷載計(jì)算：板自重25´（0.1200.031）=3.775KN/m2 軸北側(cè)樓板傳至KL24荷載（計(jì)算至北側(cè)跨度1/3部位）： 3.775×3.412.835KN/m軸南側(cè)樓板傳至KL24荷載（計(jì)算至南側(cè)跨度1/3部位）：3.775×2.93311.072KN/m KL24自重q=25´0.35´0.55=4.813 KN/m2、施工人員及設(shè)備等動(dòng)荷載：2KN/m23、KL37上均布線荷載q=板、梁恒載+動(dòng)荷載 q=12.83511.0724.813+2×（3.42.933） q=41.386KN/m則組合梁均布線

20、荷載q=41.386KN/m本計(jì)算將KL24看作一端固定，一端簡(jiǎn)支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算結(jié)果，本層荷載傳至梁端荷載：R3/8×q×l（l為計(jì)算跨度 l3.175m）R3/8×41.386×3.175R49.25KN則獨(dú)立支撐承受荷載NR49.25KN該處設(shè)一個(gè)A型槽鋼16a格構(gòu)式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為27003900mm。該處梁底距地面為3.4米，高度滿足要求。N60KN支撐體系安全2)對(duì)/軸間井字梁L37作分析，井字梁截面為250×450，計(jì)算跨度l=3.475m：則：1、樓板荷載計(jì)算：板自重

21、25´（0.1200.031）=3.775KN/m2 樓板傳至L45荷載（計(jì)算取2.8m）： 3.775×2.810.57KN/m2、施工人員及設(shè)備等動(dòng)荷載：2KN/m23、L上均布線荷載q=板恒載+動(dòng)荷載 q=10.57+2×2.8 q=16.17KN/m則組合梁均布線荷載q=16.17KN/m本計(jì)算將L37看作一端固定，一端簡(jiǎn)支的承受均布荷載的單跨梁，如下圖，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)計(jì)算結(jié)果，本層荷載傳至梁端荷載：R3/8×q×l（l為計(jì)算跨度 l3.475m）R3/8×16.17×3.475R21.07KN則獨(dú)立支撐承受荷載NR2

22、1.07KN該處設(shè)一個(gè)C型槽鋼16a格構(gòu)式支撐，該支撐允許荷載為4060KN，允許高度為28004500mm。該處梁底距地面為4.1米，高度滿足要求。N60KN支撐體系安全因該處在結(jié)構(gòu)筒體部位，故框架梁梁端和井字梁中間各增設(shè)一個(gè)C型槽鋼16a格構(gòu)式支撐。本工程后澆帶屬伸縮后澆帶，按設(shè)計(jì)要求60天后即可封閉，因此預(yù)計(jì)澆筑地下室后澆帶時(shí)工程主體施工至地上四層。則：49.2521.0770.32KN (每層荷載)70.32×5351.6KN （5層荷載）施工期間對(duì)后澆帶部位封閉管理，嚴(yán)禁在該區(qū)域堆放物體和進(jìn)行施工，因此實(shí)際15不可能每層都有活荷載，上述五層累計(jì)荷載折算為：351.5×95334.02KN334.02/(4×60)=1.39支撐安全系數(shù)2結(jié)構(gòu)安全5、后澆帶砼的澆筑進(jìn)場(chǎng)砼必須每車(chē)核對(duì)配合比、坍落度、砼標(biāo)號(hào)、抗?jié)B等級(jí)及外加劑摻量是否與設(shè)計(jì)要求一致。后澆帶在澆筑砼前，必須將整個(gè)砼表面按照施工縫的要求進(jìn)行處理。地下室底板與本層的外墻后澆砼一起澆筑，采用比兩側(cè)砼提高一個(gè)強(qiáng)度等級(jí)的補(bǔ)償收縮性砼澆筑，養(yǎng)護(hù)時(shí)間不宜少于28d，后澆帶混凝土終凝后2小時(shí)即開(kāi)始養(yǎng)護(hù)，表面覆蓋一層薄膜，必要時(shí)加蓋一層麻袋片，并澆水養(yǎng)護(hù)，澆水次數(shù)以保證砼始終處于濕潤(rùn)狀態(tài)為準(zhǔn)。地下室的后澆帶1或后澆帶2均應(yīng)一次性澆筑