混凝土設(shè)計課程計劃書

1、解：因樓面活荷載為6KN/m>4KN/m故活荷載分項系數(shù)按3.1采用1板的設(shè)計取板厚h=80mm>L/40=2400/40=60mm.取1 mm寬板帶為計算單元，按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算內(nèi)力 (1)荷載計算 樓面計算0.4 KN/m 板自重25 KN/m ×0.08 m=2.0 KN/mKN/m 板底抹灰17 KN/m×0.015 m=0.26 KN/m 恒荷載2.66 KN/m 活荷載6 KN/m 總荷載設(shè)計值 q=(1.2×2.66 KN/m +1.3×6 KN/m)×1=10.992 KN/m (2)計算簡圖 次梁截面高h

2、=(1/181/12) ×6000=(333500)mm可取h=500mm.b=(1/31/2) ×500=(167250),取b=200mm,.板的支撐情況如圖1.1所示 ， 計算跨度：中間跨L。=2000 mm -200 mm =1800mm 邊跨L。=+h/2=(2000mm-100mm-240mm)+80mm/2=1700mm由于邊跨與中間跨的跨度差（1800-1700）/800=5.8%<10%,故可按等跨連接板計算。板的計算簡圖1.2所示 圖 1.1 1(3)彎矩計算1.2M=-M=1/11q=1/11×10.992 KN/m×m=2.

3、88 KN/m=-1/14q=-1/14×10.992 KN/m×m=2.54KN/m=1/16 q=1/16×10.992 KN/m×m=2.22 KN/m(4)配筋計算因板截面有效高度=80mm-25mm=55mm，因中間板帶（）內(nèi)區(qū)格板的四周與梁整體連接，故和值降低20%。計算過程見表1.3，板的配筋平面圖見圖1.41.3板配筋計算截面1B2，3CM/(KN.m)2.882.882.22 (1.78)2.54 (2.03)0.0990.0990.076 (0.06)0.087 (0.07)0.1040.1040.079 (0.062)0.091 (

4、0.073)261261199(156)229(184)實際配筋、邊板帶8180=2798180=2798250=2018260=229中間板帶10280=28010280=2808320=2578260=1842次梁的設(shè)計主梁截面高度h=(1/141/8) ×6000mm=(428750)mm,取h=750mm，主梁寬度取250mm.次梁的 幾何尺寸及支撐情況見圖1.4（1）荷載計算板傳來的荷載 2.66 KN/m×2.000 m=5.32 KN/m次梁自重 25 KN/m×0.2 m×（0.5-0.08）m=2.1 KN/m 次梁粉刷 17 KN/m

5、×0.015 m ）m×2=0.21KN/m恒荷載 7.63KN/m活荷載 6 KN/m×2.0=12KN/m總荷載設(shè)計值q=1.2×7.63 KN/m+1.3×12 KN/m=24.76 KN/m（2）計算簡圖次梁按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算內(nèi)力，計算跨度：中間跨L。=6000mm-250mm=5750mm邊跨L。=+=（6000mm-250/2mm-240mm）+240/2mm=57.55mm<1.025=5776mm故邊跨取L。=5755 mm邊跨與中間跨的計算跨度相差（5755mm-5750mm）、5755mm=0.08%<

6、10%故可按等跨連續(xù)梁計算內(nèi)力。計算簡圖1.5所示（3）內(nèi)力計算M=-M=1/11q=1/11×24.76KN/m×m=74.55 KN/m=-1/14q=-1/14×24.76KN/m×m=58.47 KN/m=1/16 q=1/16×KN/m×m=62.79 KN/m剪力：=0.45q=0.45×24.76 KN/m×5.365 m =62.79 KN/m=0.6q=0.6×24.76 KN/m×5.635 m =83.71KN/m=0.55q=0.55×24.76 KN/m

7、15;5.7 5 m =78.30 KN/m(4)配筋計算次梁跨中按T形截面進行正截面受彎承載力計算。翼緣計算寬度，邊跨與中間跨均按下面的較小值采用。=1/3 L。=1/3×5750mm =1916mm =b+s=200mm+1800mm=2000mm故取=1916mm 跨中及支座截面均按一排鋼筋考慮，故取=460mm，翼緣厚度=80mm（-/2）=9.6N/mm×1916mm×80mm×(460mm-80mm/2)=618.02 KN/m此值大于跨中彎矩設(shè)計值M,故各跨中截面均屬于第一類形截面，支座按距形截面計算。次梁正截面受彎承載力計算見表1.61.

8、41.5 1.6次梁正截面受彎承載力計算截面1B2,3CM/(KN.m)74.55-74.5551.165-58.47B或/mm191620019162000.0190.1830.0130.1440.0190.1<0.203<0.350.0130.156536597366459實際配筋/318（603）214+120（622）222（380）214+216(509)次梁斜截面受剪承載力計算見表1.7，考慮塑性內(nèi)力重分布時，箍筋數(shù)量應(yīng)增大20%，故計算時將/S乘以1.2；箍筋配筋率應(yīng)大于0.24/>0.0013，各截面均滿足要求1.7截面BV/KN62.7983.7178.30

9、0.25/KN220.8>v220.8>v220.8>v0.7/KN70.80>v70.80<v70.84<v70.80<v=0.128mm=0.075mm實際配筋（ASVS）/mm2雙肢8200（0.505）雙肢8200（0.505）配筋率=0.0025>0.00130.0025>0.0013由于次梁q/g=12KN/M÷7.63KN/M=1.57<3,且跨度相差小于20%,故可按11.14所示的構(gòu)造要求確定縱向受力鋼筋的 截斷。次梁配筋圖如圖1.8所示3主梁的設(shè)計主梁按彈性理論計算內(nèi)力，柱截面尺寸為500×50

10、0主梁幾何尺寸與支承情況如圖1.9所示。1.92.0（1） 荷載計算為簡化計算，主梁自重按集中何在考慮。次梁傳來的恒載7.63KN/m×6.00m=45.78KN主梁的自重25KN/m×（0.075-0.08）m×2×0.025m=8.375KN主梁粉刷17 KN/m×0.015×（）m×2×2 m =0.78 KN恒荷載54.935KN/m活荷載12 KN/ m×6m=72KN/m恒載設(shè)計值G=1.2×54.935KN=65.922KN活載設(shè)計值Q=1.3×72KN=93.6KN（2

11、）計算簡圖由于主梁線剛度較大很多，故中間支座按鉸支考慮。主梁端部擱置在磚墻上，支承長度360中間跨L。=6000邊跨L。=+a/2+b/2=(6000mm-240mm-250mm)+360mm+500mm/2=5940mm, l0=1.025l0+b/2=(600mm-240mm-250mm)+250mm=5898mm故邊跨取l0=5898mm平均跨度l0=(6000mm+5898mm)/2=5949mm邊跨與中間跨計算跨度相差（6000-5898）/6000=1.7%<10%故計算時可采用等跨連續(xù)的 彎矩和剪力系數(shù)。計算簡圖2.0（3）內(nèi)力計算M=K1GL+K2QLV=K3G+K4Q式

12、中，K1，K2，K3，K4為內(nèi)力計算系數(shù)，由附表E.1查取邊跨Gl0=65.92KN×5.898m=388.80KN.mQl0=93.6KN×中間跨Gl0=65.92KN×6M=Ql0=93.6KN×支座BGl0=65.92KN×Ql0=93.6KN×主梁彎矩計算表2.1剪力計算表2.2 表2.1主梁彎矩計算項次荷載簡圖KM1KMB(KMC)KM210.24494.87-0.267-104.710.06726.5020.289159.54-0.133-76.43-0.133-74.693-0.044-24.29-0.133-76.43

13、0.200112.3240.229126.42-0.311(-0.089)-178.72(-51.15)0.17095.47Mmin/KN.m組合項+組合值70.58283.43(155.86)-48.19Mmas/KN.m組合項+組合值254.41138.82剪力計算表2.2項次荷載簡圖KVAKVB左KVB右10.73348.32-1.267-74.271.0065.9220.86681.06-1.134-106.240030.68964.09-1.311-122.711.222114.38Vmin/KN組合項+組合值112.41-180.5165.92Vsax/KN組合項+組合值129.3

14、8-196.98180.3（4）內(nèi)力包絡(luò)圖將各控制截面的組合彎矩和組合剪力繪于用以坐標軸上，即得內(nèi)力疊合圖2.3，其外包線即是內(nèi)力包絡(luò)圖。（5）配筋計算bf,=1/3l0=1/3×5898mm=1966mmbf,=b+l0=250mm+5750mm=6000mm故取bf,=1966mm，并取跨中h0=750mm-40=710mm（-/2）=9.6N/mm×1966mm×80mm×(710mm-80mm/2)=1011.6KN.m此值大于M1和M2，故屬于第一類T形截面。主梁支座截面及負彎矩作用下的跨中截面按矩形截面計算，設(shè)支座截面鋼筋兩排布置h0=750

15、mm-80mm=670mmV0=65.92KN+93.6KN=159.52KN,b=500mm,支座B邊緣彎矩MB×0.5m)=-238.42KN.m.正截面及斜截面承載力計算結(jié)果見表2.4和2.5.2.4主梁正截面受承載力計算截面邊跨跨中支座B中間跨跨中M/(KN.m)254.41238.42138.82-48.190.0270.2210.0150.050.0270.253<0.550.0150.0512061356670284實際配筋/mm2422AS=1473420+218AS=1765420+218AS=942222AS=7062.5主梁斜截面受承載力計算截面變支座A支座B(左)支座B（右）V/KN163.18260.14227.400.25/KN4264024020.7/KN136.68138.9812