塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1、銅陵學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)-1- 第一章 工況分析1.1 注塑成型動(dòng)作過(guò)程大型塑料注射機(jī)目前都是全液壓控制。其基本工作原理是：粒狀塑料通過(guò)料斗進(jìn)入螺旋推進(jìn)器中，螺桿轉(zhuǎn)動(dòng)，將料向前推進(jìn)，同時(shí)，因螺桿外裝有電加熱器，而將料熔化成粘液狀態(tài)，在此之前，合模機(jī)構(gòu)已將模具閉合，當(dāng)物料在螺旋推進(jìn)器前端形成一定壓力時(shí)，注射機(jī)構(gòu)開(kāi)始將液狀料高壓快速注射到模具型腔之中，經(jīng)一定時(shí)間的保壓冷卻后，開(kāi)模將成型的塑科制品頂出，便完成了一個(gè)動(dòng)作循環(huán)。1.2 液壓傳動(dòng)系統(tǒng)主要傳動(dòng)動(dòng)作所設(shè)計(jì)的液壓系統(tǒng)，傳動(dòng)動(dòng)作的完成，主要靠合模液壓缸、注射液壓缸、注射座移動(dòng)缸和一個(gè)液壓馬達(dá)作為主要傳動(dòng)元件。具體的動(dòng)作循環(huán)過(guò)程見(jiàn)下圖： 圖 1-1注塑機(jī)工

2、作循環(huán)圖在合模時(shí)，合模缸先驅(qū)動(dòng)動(dòng)模板慢速啟動(dòng)，然后快速前移，接近定模板時(shí)轉(zhuǎn)為低壓慢速前移，在低速合模確認(rèn)模具無(wú)異物存在后轉(zhuǎn)為高壓合模（鎖模）。1.3 注射機(jī)液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求和主要設(shè)計(jì)參數(shù)包磊 塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)（250g ）-2-1.4 液壓系統(tǒng)執(zhí)行元件合模缸、注射缸、注射座移動(dòng)缸和液壓馬達(dá)銅陵學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)-3-第二章 注塑成型機(jī)液壓系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)SZ 250A 型塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)以多執(zhí)行元件工作為主特點(diǎn)，它的動(dòng)作循環(huán)為“合模缸合模注射座缸前進(jìn)注射缸注射保壓冷卻注射座缸后退合模缸開(kāi)模頂出缸頂出制品頂出缸后退”，在制品冷卻的同時(shí)，液壓馬達(dá)帶動(dòng)螺桿旋轉(zhuǎn)對(duì)顆粒狀塑料預(yù)塑。動(dòng)作循環(huán)中不同

3、工作階段的速度、壓力要求相差較大。這里采用了雙聯(lián)泵供油系統(tǒng)，速度高時(shí)采用雙泵供油，速度低時(shí)采用一個(gè)泵供油，一個(gè)泵卸載；不同工作階段的工作壓力則由先導(dǎo)型溢流閥與多個(gè)遠(yuǎn)程調(diào)壓、電磁滑閥組成的多級(jí)調(diào)壓回路控制；注射、頂出、預(yù)塑的速度微調(diào)由節(jié)流閥或旁通型調(diào)速閥調(diào)節(jié)。各執(zhí)行元件的換向回路根據(jù)實(shí)際通過(guò)的流量采用電液換向閥或電磁換向閥。多個(gè)執(zhí)行元件的動(dòng)作順序由行程開(kāi)關(guān)控制，這種控制方式機(jī)動(dòng)靈活，系統(tǒng)較簡(jiǎn)單。2.1 能源裝置（元件）方案設(shè)計(jì)該液壓系統(tǒng)在整個(gè)工作循環(huán)中需油量變化較大，另外，閉模和注射后又要求有較長(zhǎng)時(shí)間的保壓，所以選用雙泵供油系統(tǒng)。液壓缸快速動(dòng)作時(shí)，雙泵同時(shí)供油，慢速動(dòng)作或保壓時(shí)由小泵單獨(dú)供油，這

4、樣可減少功率損失，提高系統(tǒng)效率。因?yàn)樵O(shè)備為固定設(shè)備，為便于油液冷卻，系統(tǒng)選用開(kāi)式回路，工作介質(zhì)選用HL-N32普通液壓油。2.2 調(diào)速回路（元件）方案設(shè)計(jì)因?qū)刂凭纫蟛桓?，系統(tǒng)采用開(kāi)環(huán)控制，各執(zhí)行元件的動(dòng)作順序由電氣控制（各執(zhí)行元件的換向閥選用電磁換向閥），如PLC 控制。因250g 注塑機(jī)屬小功率設(shè)備，故選用定量泵節(jié)流調(diào)速，系統(tǒng)壓力選用彈簧加載式多級(jí)調(diào)壓。各執(zhí)行元件的換向閥選用三位閥，因各執(zhí)行元件是依次單獨(dú)動(dòng)作，各換向閥的中位機(jī)能選為“0”型。系統(tǒng)不工作時(shí)，液壓泵通過(guò)電磁溢流閥卸載。2.3 速度換接回路方案設(shè)計(jì)速度換接回路的功能是使液壓執(zhí)行機(jī)構(gòu)在一個(gè)工作循環(huán)中從一種運(yùn)動(dòng)速度變換到另一種運(yùn)

5、動(dòng)速度，因而這個(gè)轉(zhuǎn)換不僅包括液壓執(zhí)行元件快速到慢速的換接，而且也包括兩個(gè)慢速之間的轉(zhuǎn)換。實(shí)現(xiàn)這些功能的回路應(yīng)具有較高的速度換接平穩(wěn)性。2.4 執(zhí)行機(jī)構(gòu)的確定本機(jī)動(dòng)作機(jī)構(gòu)除螺桿的旋轉(zhuǎn)選用液壓馬達(dá)外，合模、注射、注射座移動(dòng)等均為雙向運(yùn)動(dòng)，因前進(jìn)負(fù)載力大于返程力，因此選用水平放置的單活塞桿液壓缸直接驅(qū)動(dòng)，螺桿則用液壓馬達(dá)驅(qū)動(dòng)。從給定的設(shè)計(jì)參數(shù)可知，鎖模時(shí)所需的力最大，為900kN 。為此設(shè)置增壓液壓缸，得到鎖模時(shí)的局部高壓來(lái)保證鎖模力。2.5 液壓馬達(dá)動(dòng)作回路螺桿不要求反轉(zhuǎn)，所以液壓馬達(dá)單向旋轉(zhuǎn)即可，由于其轉(zhuǎn)速要求較高，而對(duì)速度平穩(wěn)性無(wú)過(guò)高要求，故采用旁路節(jié)流調(diào)速方式。包磊 塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)

6、計(jì)（250g ）-4-2.6 合模缸動(dòng)作回路合模缸要求其實(shí)現(xiàn)快速、慢速、鎖模，開(kāi)模動(dòng)作。其運(yùn)動(dòng)方向由電液換向閥直接控制?？焖龠\(yùn)動(dòng)時(shí)，需要有較大流量供給。慢速合模只要有小流量供給即可。鎖模時(shí)，由增壓缸供油。2.7 注射缸動(dòng)作回路注射缸運(yùn)動(dòng)速度也較快，平穩(wěn)性要求不高，故也采用旁路節(jié)流調(diào)速方式。由于預(yù)塑時(shí)有背壓要求，在無(wú)桿腔出口處串聯(lián)背壓閥。2.8 注射座移動(dòng)缸動(dòng)作回路注射座移動(dòng)缸，采用回油節(jié)流調(diào)速回路。工藝要求其不工作時(shí)，處于浮動(dòng)狀態(tài)，故采用Y 型中位機(jī)能的電磁換向閥2.9 安全聯(lián)鎖措施本系統(tǒng)為保證安全生產(chǎn)，設(shè)置了安全門(mén)，在安全門(mén)下端裝一個(gè)行程閥，用來(lái)控制合模缸的動(dòng)作。將行程閥串在控制合模缸換向的

7、液動(dòng)閥控制油路上，安全門(mén)沒(méi)有關(guān)閉時(shí)，行程閥沒(méi)被壓下，液動(dòng)換向閥不能進(jìn)控制油，電液換向閥不能換向，合模缸也不能合模。只有操作者離開(kāi)，將安全門(mén)關(guān)閉，壓下行程閥，合模缸才能合模，從而保障了人身安全。2.10 系統(tǒng)原理圖見(jiàn)圖 2-1，附圖一銅陵學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) -5- 包磊 塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)（250g ）-6-第三章 注塑成型機(jī)液壓系統(tǒng)計(jì)算與液壓元件的選擇塑料注射成型機(jī)的組成塑料注射成型機(jī)是將粒狀或粉狀塑料加熱塑化然后注射到模腔、保壓成型的設(shè)備，主要包括注射裝置和合模裝置兩部分。 1注射裝置注射裝置的主要任務(wù)是使塑料均勻地塑化成熔融狀態(tài)，并以足夠的壓力和速度將熔料注入模腔。注射裝置又包括塑化部件

8、（料筒、螺桿、噴嘴和電加熱器）、料斗、螺桿傳動(dòng)裝置、注射缸、注射座移動(dòng)缸等。其中注射缸、注射座移動(dòng)缸和螺桿傳動(dòng)等由液壓傳動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)。2合模裝置合模裝置是保證成型模具可靠地閉合、實(shí)現(xiàn)模具開(kāi)閉動(dòng)作以及頂出制品的部件。合模裝置主要由固定模具的定模板、動(dòng)模板、合模缸及頂出缸組成。動(dòng)模板與合模板可以是直接連接，也可以是通過(guò)連桿機(jī)構(gòu)連接。合模缸和頂出缸也由液壓傳動(dòng)來(lái)實(shí)現(xiàn)。 3.1 各液壓缸的載荷力計(jì)算合模缸在模具閉合過(guò)程中是輕載，其外載荷主要是動(dòng)模及其連動(dòng)部件的起動(dòng)慣性力和導(dǎo)軌的摩擦力。鎖模時(shí)，動(dòng)模停止運(yùn)動(dòng)，其外載荷就是給定的鎖模力。注射缸的載荷力在整個(gè)注射過(guò)程中是變化的，計(jì)算時(shí)，只須求出最大載荷力。pd

9、F W 24=（3-1）式中，d 螺桿直徑，由給定參數(shù)知：d 0.04m ；p 噴嘴處最大注射壓力，已知p 153MPa 。由此求得F w 192kN 。各液壓缸的外載荷力計(jì)算結(jié)果列于表l 。取液壓缸的機(jī)械效率為0.9，求得相應(yīng)的作用于活塞上的載荷力，并列于表3-1中。銅陵學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) -7-表 3-1 各液壓缸的載荷力3.2 進(jìn)料液壓馬達(dá)載荷轉(zhuǎn)矩計(jì)算mN n P T c W =79660/6014. 3210523 （3-2）取液壓馬達(dá)的機(jī)械效率為0.95，則其載荷轉(zhuǎn)矩m N T T mW=83895. 0796 （3-3）3.3 執(zhí)行元件幾何尺寸的確定250g 注塑機(jī)為小型設(shè)備，從設(shè)備的可

10、靠性出發(fā)，初定系統(tǒng)工作壓力p = 6Mpa, 液壓泵選用雙作用葉片泵。因合模缸的最大合模力（鎖模力）遠(yuǎn)大于其他負(fù)載力，為匹配合理，合模缸采用增圖 3-1 合模缸力比為5/1的五連桿增力機(jī)構(gòu)。由此可求得合模缸活塞桿直徑。包磊 塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)（250g ）-8-D h =1hp 5F 4 =6410614. 3510904= 0.195m (3-4注射缸的載荷力是變化的，這里按最大載荷計(jì)算最大載荷 F W =p 4d 2 = 6210153404. 014. 3N= 19.2104N (3-5 活塞直徑 D W =1W p F 4 =6410614. 3102. 194m = 0.20

11、1m (3-6圓整取 D W = 200，活塞桿直徑等于螺桿直徑d W = d =40。因此注射缸大腔面積 A W1=3.1410-2 , 小腔面積 A W2=3.0110-2已知注射座移動(dòng)缸的往返速比 i = 0.08/0.06 = 1.33，因此取活塞桿直徑 d z =0.5Dz 活塞直徑 D z =1z p F 4=m10614. 3103464=0.08m (3-7螺桿為單向旋轉(zhuǎn)，且轉(zhuǎn)動(dòng)慣量不大，因此取馬達(dá)出口背壓為零，馬達(dá)總效率 M = 0.9， 液壓馬達(dá)的排量：V M =60/n p P M 1M = 60/609. 010610563m 3/r=0.9210-3m 3/r(3-8

12、因計(jì)算執(zhí)行元件幾何尺寸時(shí)，未考慮背壓，且對(duì)計(jì)算值進(jìn)行了圓整，因此各執(zhí)行元件的實(shí)際工作壓力需重新核算。慢速及快速合模的負(fù)載力可視其等于開(kāi)模時(shí)的負(fù)載力F k ，設(shè)回油背壓p o =0.2MPa，得慢速和快速合模時(shí)的工作壓力p h =1h o2h k A p A F +=22641014. 3106. 1102. 0109. 4-+Pa=1.66106Pa (3-9銅陵學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)-9-因鎖模時(shí)的流量近似為零，因此無(wú)背壓，鎖模時(shí)的工作壓力 p hmax =1h h A 5F =241014. 351090-MPa = 5.73106Pa (3-10低壓合模的工作壓力應(yīng)大于p h = 1.66MPa，

13、低于p hmax = 5.73MPa，由工藝要求確定。開(kāi)模時(shí)取回油背壓p o = 0.3MPa，則開(kāi)模時(shí)的工作壓力p k =2h 01h k A p A F + =P a 106. 1103. 01014. 3109. 42624-+=3.65106Pa (3-11注射缸注射時(shí)取回油背壓p o = 0.3 MPa,則 p W =1W o2W W A p A F + =P a 1014. 3103. 01001. 3102. 192624-+=6.4106Pa (3-12注射保壓壓力p W0由工藝要求確定，其大小低于工作壓力。p z1=1z 2z o z A A p F +=pa 10785.

14、010589. 0102. 01032264-+=4.16106pa (3-13p z2=2z 1z o z A A p F +=P a 10589. 010785. 0102. 01032264-+=5.36106pa (3-14馬達(dá)轉(zhuǎn)動(dòng)慣量不大，取回油背壓為零，得p M =MM M nV P 60=P a 9. 0109. 0601056033-=6.2106Pa (3-15q hm =Ah1v hm =3.1410-20.02=0.62810-3m 3/s=37.7L/min (3-16 低壓合模所需的流量按慢速合模所需流量，高壓合模（鎖模）的流量近似為零。包磊 塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)

15、計(jì)（250g ）-10-q M =nVM MV =600.90.95=51.310-3m 3/s=51.3L/min (3-23 3.5 液壓泵的選擇注塑機(jī)的各執(zhí)行元件為依次單動(dòng)，不存在多個(gè)執(zhí)行元件同時(shí)動(dòng)作的問(wèn)題?？紤]到泄漏的影響，各工況下液壓泵應(yīng)供給的流量為q p =Kq 1, 取泄漏系數(shù)K=1.1；而各種工況下液壓泵的出口壓力p p =p1+p ，取進(jìn)油路上的壓力損失p=0.30.5MPa 。各工況下液壓泵的流量需求及工作壓力見(jiàn)表3-2銅陵學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) -11-表3-2 各工況下液壓泵的流量需求、工作壓力、雙泵的供油方式及調(diào)速情況由于需求的最大流量（207L/min）為最小流量（31.1L

16、/min）的6倍以上，為保證功率利用合理，選擇雙聯(lián)雙作用葉片泵YYB-BC171/48，雙作用葉片泵密封容積大小變化是由于定子內(nèi)環(huán)圓弧段存在半徑差，葉片外伸依靠葉片根部的液壓作用力及作用在葉片上的離心力，內(nèi)縮依靠定子內(nèi)環(huán)約束。各工況下雙泵的供油方式及調(diào)速情況見(jiàn)表3-2所示。注意：當(dāng)YYB-BC171/48型雙聯(lián)雙作用葉片泵在額定轉(zhuǎn)速n s =1000r/min時(shí)，大泵的理論流量q t1=171L/min，小泵的理論流量q t2=48L/min。額定壓力p s =7MPa時(shí)，大泵的額定流量q s1=157.3L/min,小泵的額定流量q s2=44.1L/min,兩泵的容積效率約等于92%。當(dāng)泵

17、的工作壓力小于額定壓力時(shí)，其輸出的實(shí)際流量在理論流量與額定流量之間。分析流量需求時(shí)，可根據(jù)泵的實(shí)際工作壓力p 按下式計(jì)算q=qt v , 式中v =0.08ss p p p -+0.92。也可簡(jiǎn)單地視為任何壓力時(shí)的流量均等于額定流量。本例按前者計(jì)算對(duì)于雙作用葉片泵，由于吸、壓油腔轉(zhuǎn)移的位置為定子的圓弧段，只要設(shè)計(jì)時(shí)取圓弧段的圓心角大于吸、壓油窗口的間隔角及葉片間的夾角，則閉死容積不會(huì)發(fā)生，所以可以有效的避免困油現(xiàn)象的發(fā)生。 3.6 溢流閥的選擇預(yù)塑進(jìn)料及注射 6.56.9MPa 高壓合模及注射座移動(dòng) 5.73MPa包磊 塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)（250g ）-12-開(kāi)模 4MPa(含快速、慢

18、速合模2MPa低壓合模 壓力由工藝要求而定。 注射保壓 壓力由工藝要求而定。因在系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)中已確定大小泵出口分別設(shè)置電磁溢流閥，現(xiàn)將溢流閥4調(diào)整為最高壓力7MPa （溢流閥3調(diào)整壓力等于或略大于溢流閥4調(diào)整壓力），在注射、預(yù)塑進(jìn)料時(shí)作定壓閥或安全閥；在溢流閥4的四個(gè)遠(yuǎn)程調(diào)壓閥中，17調(diào)整為低壓合模的工作壓力，18調(diào)整為注射保壓壓力，20作慢速開(kāi)模時(shí)的定壓閥（4MPa ）、快速開(kāi)模時(shí)的安全閥，19限制鎖模時(shí)的最高壓力5.73MPa ，同時(shí)作注射座移動(dòng)安全閥。3.7 換向閥的選擇銅陵學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)-13-3.10 電磁鐵動(dòng)作順序列電磁鐵動(dòng)作順序表，見(jiàn)附表1 SZ-250A注塑機(jī)電磁鐵動(dòng)作順序表 3

19、.11 選定液壓泵的驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)快速合模P 1=(pp 2p 1p p q q +=5. 010260109. 21363-kw=14.2kw (3-24 慢速合模p 2=p2p pox 1p p q p q + (3-25=+-5. 010260109. 463. 0103. 060101716363kw=5.98kw 快速開(kāi)模 p 3=pop q p q x 2p pk 1p + (3-26=+-5. 0103. 060104865. 010460101. 1636363kw=17.5kw 慢速開(kāi)模 p 4=pk 2p px 1p p q p q + (3-27=+-65. 01046010

20、8. 453. 0103. 060101716363kw=7.5kw 注射 p 5=pox 2p pw 1p p q p q + (3-28=+-3. 0103. 06010488. 0109. 660103. 1576363kw=23.4kw 注射座移動(dòng)包磊 塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)（250g ） -14-p 6=pz 2p pox 1p p q p q + (3-29=+-65. 010460108. 443. 0103. 060101716363kw=9.4kw 預(yù)塑 p 7=pox 2p psM 1p p q p q + (3-30=+-3. 0103. 06010488. 0105

21、. 660103. 1586363kw=22.2kw 比較各工況下所需功率，取最大值，并考慮電動(dòng)機(jī)可短時(shí)超載，選電動(dòng)機(jī)Y200M-6, 額定轉(zhuǎn)速1000r/min,額定功率22kw 。3.12 油管內(nèi)徑計(jì)算本系統(tǒng)管路較為復(fù)雜，取其主要幾條(其余略 ，有關(guān)參數(shù)及計(jì)算結(jié)果列于表3-3。表 3-3 主要管路內(nèi)徑3.13 確定油箱的有效容積按下式來(lái)初步確定油箱的有效容積：Vaq V （3-31）已知所選泵的總流量為201.4L/min，這樣，液壓泵每分鐘排出壓力油的體積 為0.2m3。參照表43取a 5，算得有效容積為：V 50.2m 31 m3銅陵學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)-15-第四章 性能驗(yàn)算4.1 驗(yàn)算回路

22、中的壓力損失沿程壓力損失，主要是注射缸快速注射時(shí)進(jìn)油管路的壓力損失。此管路長(zhǎng) 5m，管內(nèi)徑0.032m ，快速時(shí)通過(guò)流量2.7L/s；選用20號(hào)機(jī)械系統(tǒng)損耗油，正常運(yùn)轉(zhuǎn)后油的運(yùn)動(dòng)粘度27mm2/s，油的密度918kg/m3。油在管路中的實(shí)際流速為：s m d q v /36. 3032. 0107. 244232=-230039811027032. 036. 3vd R 6e =- 油在管路中呈紊流流動(dòng)狀態(tài)，其沿程阻力系數(shù)為：25. 0eR 3164. 0=求得沿程壓力損失為：MP a 03. 0210032. 0398191836. 353164. 0p 625. 021=局部壓力損失包括通

23、過(guò)管路中折管和管接頭等處的管路局部壓力損失p2，以及通過(guò)控制閥的局部壓力損失p3。其中管路局部壓力損失相對(duì)來(lái)說(shuō)小得多，故主要計(jì)算通過(guò)控制閥的局部壓力損失。參看圖2-1，從小泵出口到注射缸進(jìn)油口，要經(jīng)過(guò)順序閥17，電液換向閥2及單向順序閥18。單向順序伺17的額定流量為50L/min，額定壓力損失為0.4MPa 。電液換向閥2的額定流量為190L/min，額定壓力損失0.3 MPa。單向順序閥18的額定流量為150L/min，額定壓力損失0.2 MPa。通過(guò)各閥的局部壓力損失之和為 + + =2221, 31501622. 01901. 443. 1573. 0501. 444. 0p(MPa

24、88. 0MPa 23. 034. 031. 0=+=從大泵出油口到注射缸進(jìn)油口要經(jīng)過(guò)單向閥13，電液換向閥2和單向順序閥18。單向閥包磊 塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)（250g ）-16-13的額定流量為250L/min，額定壓力損失為0.2 MPa。通過(guò)各閥的局部壓力損失之和為：MPa p 65. 023. 034. 02503. 1572. 022, 3=+ = 由以上計(jì)算結(jié)果可求得快速注射時(shí)，小泵到注射缸之間總的壓力損失為：p1(0.030.88MPa 0.91MPa大泵到注射缸之間總的壓力損失為：p2(0.030.65MPa 0.68MPa由計(jì)算結(jié)果看，大小泵的實(shí)際出口壓力距泵的額定壓

25、力還有一定的壓力裕度，所選泵是適合的。另外要說(shuō)明的一點(diǎn)是：在整個(gè)注射過(guò)程中，注射壓力是不斷變化的，注射缸的進(jìn)口壓力也隨之由小到大變化，當(dāng)注射壓力達(dá)到最大時(shí)，注射缸活塞的運(yùn)動(dòng)速度也將近似等于零，此時(shí)管路的壓力損失隨流量的減小而減少。泵的實(shí)際出口壓力要比以上計(jì)算值小一些。 綜合考慮各工況的需要，確定系統(tǒng)的最高工作壓力為6.8MPa ，也就是溢流閥7的調(diào)定壓力。 4.2 液壓系統(tǒng)發(fā)熱溫升計(jì)算發(fā)熱功率計(jì)算如下Phr Pr Pc對(duì)本系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，Pr 是整個(gè)工作循環(huán)中雙泵的平均輸入功率。=zi Piii i tr t q p T P 11具體的pi 、qi 、ti 值見(jiàn)表7。這樣，可算得雙泵平均輸入功率Pr

26、 12kW 。銅陵學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì) -17-表 6-1 各工況雙泵輸入功率系統(tǒng)總輸出功率：求系統(tǒng)的輸出有效功率：+=n i m j j j Wj i Wi tc t T s F T P 111 由前面給定參數(shù)及計(jì)算結(jié)果可知：合模缸的外載荷為90kN ，行程0.35m ；注射缸的外載荷為192kN ，行程0.2m ；預(yù)塑螺桿有效功率5kW ，工作時(shí)間15s ；開(kāi)模時(shí)外載荷近同合模，行程也相同。注射機(jī)輸出有效功率主要是以上這些。kW P c 3 151052. 01092. 135. 0104. 1(551355=+=總的發(fā)熱功率為：Phr (15.33kW 12.3kWabh 1/0.8m31.25

27、m3取a 為1.25m ，b 、h 分別為1m 。求得油箱散熱面積為：A t 1.8h(ab 1.5ab(1.8l(1.251 1.51.25m2 5.9m 2油箱的散熱功率為：Phc K 1A t T包磊 塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)（250g ）-18-式中 K 1油箱散熱系數(shù)，查表51，K 1取16W/(m2 ；T油溫與環(huán)境溫度之差，取T35。 Phc 165.935kW 3.3kW Phr 12.3kW由此可見(jiàn)，油箱的散熱遠(yuǎn)遠(yuǎn)滿(mǎn)足不了系統(tǒng)散熱的要求，管路散熱是極小的，需要另設(shè)冷卻器。mhchr t K P P A -=式中 K 傳熱系數(shù)，用管式冷卻器時(shí)，取K 116W (m2 ；tm 平

28、均溫升( ；222121t t T T t m +-+= 取油進(jìn)入冷卻器的溫度T 160，油流出冷卻器的溫度T 250，冷卻水入口溫度t l 25，冷卻水出口溫度t 230。則：5. 272302525060=+-+=m t 所需冷卻器的散熱面積為：2238. 25. 2711610 33. 12(m m A =-=考慮到冷卻器長(zhǎng)期使用時(shí)，設(shè)備腐蝕和油垢、水垢對(duì)傳熱的影響，冷卻面積應(yīng)比計(jì)算值大30，實(shí)際選用冷卻器散熱面積為：A 1.32.8m 23.6m 2銅陵學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)-19-第五章 編制技術(shù)文件5.1 液壓元件明細(xì)液壓元件明細(xì)表見(jiàn)附表2 SZ-250X 型注塑機(jī)液壓元件明細(xì)表 5.2 液壓缸結(jié)構(gòu)圖附圖1 合模缸結(jié)構(gòu)圖附圖2 注射座移動(dòng)缸結(jié)構(gòu)圖 5.3 液壓系統(tǒng)圖附圖3 液壓系統(tǒng)原理圖及動(dòng)作循環(huán)圖包磊 塑料注射成型機(jī)液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)（250g ）-20-致謝詞經(jīng)過(guò)半年的忙碌和工作，本次畢業(yè)設(shè)計(jì)已經(jīng)接近