超高超重梁模板支撐專項(xiàng)施工方案一

1、超高超重梁模板支撐專項(xiàng)施工方案一1.引言對(duì)于工程施工中出現(xiàn)的“水平混凝土構(gòu)件模板支撐系統(tǒng)高度超過8m ，或跨度超過18m，或施工總荷載大于10kN/m2 ，或集中線荷載大于15kN/m 的模板支撐系統(tǒng)”，建設(shè)部建質(zhì) 2004213 號(hào)文件作出了“應(yīng)當(dāng)在施工前單獨(dú)編制安全專項(xiàng)施工方案并應(yīng)當(dāng)組織專家組進(jìn)行論證審查”的規(guī)定。 本工程主體結(jié)構(gòu)梁設(shè)計(jì)截面尺寸諸多，荷載不等，相對(duì)梁模板支撐架的設(shè)計(jì)與施工提出了不同層次的要求。在本項(xiàng)目部編制的xxxxxxxxxxxxx混凝土模板支架專項(xiàng)施工方案中，專門對(duì)于由該方案劃分的第一、二類梁即較普通梁施工支撐架體系作出了設(shè)計(jì)驗(yàn)算，而第三類梁體即超高超重梁歸為本專項(xiàng)方案

2、論證設(shè)計(jì)范疇，單獨(dú)計(jì)算，并待專家審查通過后方可實(shí)施。本工程樓層標(biāo)高為+14.00m轉(zhuǎn)換層樓面處，梁體截面均相對(duì)較大，部分混凝土梁體計(jì)算集中線荷載大于15kN/m，施工總荷載大于10kN/m2，屬于超高超重梁，其模板支撐系統(tǒng)應(yīng)作有效的設(shè)計(jì)與計(jì)算校核，有關(guān)結(jié)構(gòu)梁體簡(jiǎn)況如表1-1 轉(zhuǎn)換層超高超重梁匯總表 表1-1梁編號(hào)軸線范圍截面尺寸4KZLD1(1)×軸800mmX2000mm4KZLD2(1)×軸800mmX2000mm4KZLC1(1)×軸1000mmX2100mm×軸4KZLC2(4)+1.2m×軸1000mmX2100mm局部1100mmX

3、2100mm+4.8m×軸4KZL20(3)軸×軸900mmX2000mm4KZL22(2)軸×軸800mmX2000mm4KZL23(3)軸×軸800mmX2000mm4KZL24(3)軸×軸900mmX2000mm跨度最大軸線跨度為8.40m板厚200mm層高5.05m本方案將以上述梁體作研究分析對(duì)象。2.方案設(shè)計(jì)本專題方案編制執(zhí)行××建設(shè)集團(tuán)股份有限公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)FYQB022005超高超重梁模板支撐施工工法，依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ1302001），參考建筑施工手冊(cè)第四版、施工技術(shù)2003年2期

4、刊登的北京中建建筑科學(xué)技術(shù)研究院杜榮軍編寫的扣件式鋼管腳手架的設(shè)計(jì)安全度和施工安全管理及施工技術(shù)2002年3期刊登的扣件式鋼管模板高支撐架的設(shè)計(jì)和使用安全。設(shè)計(jì)總體思路是以工字鋼支承梁底橫向木龍骨，工字鋼底面直接擱置在扣件式鋼管架立桿頂端的特制可調(diào)支托上，使扣件式鋼管腳手架支撐立桿處于軸心受壓狀態(tài)。根據(jù)荷載情況，計(jì)算立桿的強(qiáng)度和穩(wěn)定性，得到扣件式鋼管支撐架的縱、橫間距和步距。在此基礎(chǔ)上采用必要的構(gòu)造措施，可解決在超高超限梁模板支撐系統(tǒng)中采用型鋼組和扣件式鋼管支撐架的安全問題。避免了因“采用鋼柱、鋼托架或鋼管門型架支撐體系” 增大投資效應(yīng)，也解決了作業(yè)層因不熟悉新支撐體系而易產(chǎn)生不安全因素的弊端

5、。具體設(shè)計(jì)結(jié)果參數(shù)如下：混凝土梁底、側(cè)面板采用15mm厚度模板，模板下為直接支承模板的小龍骨即小楞，材質(zhì)：油松，其寬×高=60mm×80mm，間距統(tǒng)一為250mm，平行于梁截面擱置；小楞下部為10號(hào)工字鋼即大楞垂直梁截面設(shè)置，其下為下口植入48×3.5mm鋼管立桿的可調(diào)頂托。平行于梁截面方向鋼管立桿立桿數(shù)量間距依梁截面而定（統(tǒng)一計(jì)算公式為間距a= ，其中b為梁截面寬度），當(dāng)梁截面寬度為800mm，則立桿間距為375mm，當(dāng)梁截面寬度為900mm，則立桿間距為425mm，當(dāng)梁截面寬度為1000mm，則立桿間距為475mm，當(dāng)梁截面寬度為1100mm，則立桿間距為52

6、5mm。相應(yīng)其上主龍骨根數(shù)為3根，其間距與立桿平行于梁截面間距一致。垂直于梁截面方向立桿間距為750mm。梁下立桿數(shù)量統(tǒng)一為3根，詳見圖1“梁模板支撐示意圖”及圖2 “梁模板支撐1-1剖面圖”。3.方案驗(yàn)算選取截面最大的4KZLC2(4)1100mmX2100mm梁體作為最不利驗(yàn)算對(duì)象，具體計(jì)算如下；3.1主要材料的力學(xué)性能：.混凝土模板用膠合板的整張板的長向?yàn)閺?qiáng)方向，短向?yàn)槿醴较颉?5mm厚膠合板的主要力學(xué)性能為： 靜曲強(qiáng)度f： 強(qiáng)方向24 N/2 ； 弱方向20 N/2； 彈性模量E： 強(qiáng)方向5000 N/2 ； 弱方向4000 N/2；.直接支承模板的木龍骨（寬×高=60mm&

7、#215;80mm，材質(zhì)：油松）主要力學(xué)性能為：抗彎fm = 13 N/2 ； 彈性模量：10000 N/2；截面面積 A= 482 ； 回轉(zhuǎn)半徑：i=2.31；截面慣性矩I= 2564 ； 截面抵抗矩W= 64 3 ；.支承木龍骨的工字鋼主要力學(xué)性能為： 普通工字鋼規(guī)格 表1-2型號(hào)尺寸（mm）截面面積（cm2）重量（kg/m）XXhbdtIx（cm4）Wx（cm3）ix（cm）Ix：Sx10100684.57.614.311.224549.04.148.59注：Ix慣性矩；Wx抵抗矩；ix回轉(zhuǎn)半徑；Sx半截面的面積矩。 彈性模量：2.06×105 N/2； .支撐用48×

8、;3.5鋼管的主要力學(xué)性能為： 抗拉、抗壓、抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f= 205 N/2； 彈性模量：2.06×105 N/2； 直角/旋轉(zhuǎn)扣件抗滑RC =8KN；截面面積 A= 4.892 ； 回轉(zhuǎn)半徑：i=1.58；截面慣性矩I=12.194； 截面抵抗矩W=5.08 3 ；3.2荷載取值：說明：本方案荷載計(jì)算中的荷載取值均為折減后的設(shè)計(jì)值，即：對(duì)資料中提供的荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)后，再乘以0.9系數(shù)予以折減（按建筑施工手冊(cè)第四版第2冊(cè)148151頁）；模板采用15厚木膠合板；混凝土采用商品混凝土，混凝土輸送泵布料；未考慮墻、柱、高度較大梁類構(gòu)件垂直面模板的水平荷載。現(xiàn)澆梁板模板自

9、重設(shè)計(jì)值： 0.5×1.2×0.9= 0.54KN/ （a）新澆鋼筋混凝土梁自重設(shè)計(jì)值： （241.5）×1.2×0.9=27.54 KN/m3 （b） 施工人員及設(shè)備自重設(shè)計(jì)值：計(jì)算模板及直接支承模板的小楞時(shí)，均布荷載為2.5×1.4×0.9=3.15 KN/，另應(yīng)以集中荷載2.5×1.4×0.9=3.15 KN再行驗(yàn)算，比較兩者的彎矩值，按其中較大者采用。 （c） 計(jì)算直接支承小楞的梁底主龍骨工字鋼時(shí)，均布荷載為1.5×1.4×0.9=1.89 KN/ （d）計(jì)算扣件式鋼管支撐架的立桿時(shí)，均

10、布荷載為1.0×1.4×0.9=1.26KN/。 （e）振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計(jì)值：2.0×1.4×0.9=2.52KN/。 （f）3.3荷載組合：計(jì)算寬×高=b×h=1.1m×2.1m的現(xiàn)澆梁底面模板： q11=（a）（b）×h（c）（f） ×b=0.54+27.54×2.13.152.52 ×1.1=72.45KN/m。 另以集中荷載3.15 KN再行驗(yàn)算，比較兩者的彎矩值，按其中較大者采用，其荷載組合為：q12=（a）（b）h（f） ×b +受力簡(jiǎn)圖中另設(shè)集中荷載3.

11、15 KN，單獨(dú)荷載產(chǎn)生最大彎矩值時(shí)集中荷載位置為三跨連續(xù)兩側(cè)跨跨度處=0.54+27.54×2.12.52 ×1.1 +受力圖中面板作用集中荷載以求彎矩=66.98KN/m+受力圖中面板作用集中荷載以求彎矩。 計(jì)算現(xiàn)澆梁底面模板下小楞: 注：本步計(jì)算是根據(jù) 條確定了小楞間距a后進(jìn)行的。為保持計(jì)算條目的的整體性而將該步列入3.2條目內(nèi)的。q21= （c）（f）×a=(3.152.52)×0.25 =16.477KN/m。 其中表示扣除板厚后的梁截面高度，即梁側(cè)模分布高度=2.1-0.2=1.9m 另以集中荷載3.15 KN再行驗(yàn)算，比較兩者的彎矩值，按其

12、中較大者采用，其荷載組合為：q22= （f）×a +受力簡(jiǎn)圖中另設(shè)集中荷載3.15 KN，單獨(dú)荷載產(chǎn)生最大彎矩值時(shí)集中荷載位置為兩跨連續(xù)梁任一跨跨中部位=+2.52×0.25+受力圖中木楞作用集中荷載求彎矩 =15.690+受力圖中木楞作用集中荷載求彎矩 計(jì)算寬×高=b×h=1.1m×2.1m的現(xiàn)澆梁底面下支承梁底木龍骨的工字鋼，根據(jù)木楞的支座反力來確定其荷載。由3.3.2條木楞的計(jì)算過程可知其荷載組合是考慮施工人員及設(shè)備自重設(shè)計(jì)值為2.5×1.4×0.9=3.15 KN/，現(xiàn)以1.5×1.4×0.9=1

13、.89 KN/對(duì)該取值進(jìn)行置換，得到新的q21值（由第3.4.2條知q21值最大，故不考慮集中力的組合）：q21=（d）（f）×a=(1.892.52)×0.25=16.162 KN/mq則根據(jù)圖4受力簡(jiǎn)圖，0.525m0.525m圖4 木楞受力簡(jiǎn)圖查荷載與結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表”（建筑施工手冊(cè)第四版縮印本51頁）得最大剪力系數(shù)KVB=±0.625、較小剪力系數(shù)KVA= KVC=0.375。 FB=RB=2KVBq21l=2×0.625×16.162×0.525=10.606KN FA= FC =RB=RC=KVBq21l=0.375

14、5;16.162×0.525=3.182KN取大值FB作為工字鋼大楞受力簡(jiǎn)圖中的作用荷載F，即取B支座工字鋼作為計(jì)算對(duì)象。計(jì)算寬×高=b×h=1.1m×2.1m的現(xiàn)澆梁底面支承型鋼的支撐架立桿時(shí)，根據(jù)工字鋼主楞的支座反力來確定其荷載。由3.3.2條木楞的計(jì)算過程可知其荷載組合是考慮施工人員及設(shè)備自重設(shè)計(jì)值為2.5×1.4×0.9=3.15 KN/，現(xiàn)以1.0×1.4×0.9=1.26 KN/對(duì)該取值進(jìn)行置換，得當(dāng)新的q21值（由第3.4.2條知q21值最大，故不考慮集中力的組合）： q21 =（e）（f）×

15、;a=(1.262.52)×0.25=16.004 KN/m則根據(jù)圖4受力簡(jiǎn)圖，查荷載與結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表”（建筑施工手冊(cè)第四版縮印本51頁）得最大剪力系數(shù)KVB=±0.625、較小剪力系數(shù)KVA= KVC=0.375。 FB=RB=2KVBq21l=2×0.625×16.004×0.525=10.503KN FA= FC =RB=RC=KVBq21l=0.375×16.004×0.525=3.151KN取較大值FB作為工字鋼大楞受力簡(jiǎn)圖中的作用荷載F，即取B支座工字鋼作為計(jì)算對(duì)象，同時(shí)應(yīng)疊加上工字鋼自重設(shè)計(jì)值11.2×

16、;10-3×9.8×1.4×0.9=0.119KN/m。根據(jù)圖6受力簡(jiǎn)圖，因該受力荷載圖不規(guī)則，擬采用SM Solver 1.5結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器進(jìn)行軟件計(jì)算：計(jì)算跨度為l=0.75m：圖6 工字鋼受力簡(jiǎn)圖（單位KN、KN/m）剪力圖（單位KN）根據(jù)上圖可知支座反力分別為：RA=7.74KN；RB=23.91KN；RC=23.91KN；RD=7.74KN。并且根據(jù)條在本受力工況下（集中力按10.606KN，大于本步驟的取值10.503KN）工字鋼驗(yàn)算能完全滿足要求，故驗(yàn)算立桿支座力N=Rmax=23.91KN。3.4計(jì)算步驟：荷載計(jì)算后，分別對(duì)模板、小楞（木龍骨。木枋

17、）進(jìn)行內(nèi)力驗(yàn)算，其順序如下：梁底模板的 抗彎強(qiáng)度、撓度驗(yàn)算小楞的抗彎強(qiáng)度、撓度驗(yàn)算工字鋼主龍骨的抗彎強(qiáng)度、撓度驗(yàn)算扣件式鋼管腳手架支撐立桿的強(qiáng)度、穩(wěn)定性驗(yàn)算。 3.4.1底模面板計(jì)算：梁底模支承在方木小楞上，先假定小楞間距為a，計(jì)算三等跨連續(xù)梁情況下面板及小楞的強(qiáng)度和剛度，若不滿足要求，則重新調(diào)整a值，直到面板及小楞均滿足強(qiáng)度和剛度要求后，就確定了a值。因確定a值以前為試算過程，所以，僅將確定后的a值相對(duì)應(yīng)的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算內(nèi)容寫入計(jì)算書。驗(yàn)算內(nèi)容如下：底模的寬度取與梁寬相等，沿梁長度方向的均布荷載為q1。底模面板的受力簡(jiǎn)圖見圖3。q250mm250mm250mmm圖3 梁底模板受力簡(jiǎn)圖(1)強(qiáng)

18、度驗(yàn)算：跨度（250mm）/板厚（15）=16.67100，按小撓度三跨連續(xù)板，查“荷載與結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表”（建筑施工手冊(cè)第四版第一冊(cè)128頁），得彎矩系數(shù)KM = -0.100。 M = KM ql2 = 0.1×q11×a2 =0.1×72.45×2502 =4.528×105 （N· ）另以集中荷載3.15 KN再行驗(yàn)算，其受力簡(jiǎn)圖見圖3-1，250mm250mm250mmF=3.15KN圖3-1 面板受集中力作用簡(jiǎn)圖其中集中荷載產(chǎn)生的最大彎矩系數(shù)查“荷載與結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表”（建筑施工手冊(cè)第四版縮印本52頁）得彎矩系數(shù)KMF=0.2

19、00：并且最大彎矩位置與三跨連續(xù)梁最大大彎矩位置相同即支座B或C，因此數(shù)值可疊加： M = KM ql2+ KMFFl= 0.1×q12×a2+ 0.2×Fl=0.1×66.98×2502+ 0.2×3.15×250=4.188×105（N· ）比較兩者的彎矩值max =4.528×105 （N· ）面板的截面抵抗矩： W = bh2 /6 =1100×152 /6 = 4.125×104 3 面板的最大內(nèi)力為：= = =10.977(N/2) <面板靜曲強(qiáng)度

20、設(shè)計(jì)值 =24N/2面板強(qiáng)度滿足要求！(2)撓度驗(yàn)算：查“荷載與結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表”得 Kf = 0.677。慣性矩 I = = = 309375（4） f = Kf·= 0.677×= 1.239 （）撓度值f < f =1.5，滿足要求。3.4.2小楞計(jì)算：長度為250的面板對(duì)小楞沿梁寬方向的均布荷載為q2，橫向間距為525mm的工字鋼是小楞的支承，小楞在兩端挑出很少，可以按兩跨連續(xù)梁計(jì)算。 小楞的受力簡(jiǎn)圖見圖4。(1)強(qiáng)度驗(yàn)算：小楞所受的荷載為q2。按小撓度二跨連續(xù)板，查“荷載與結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表”（建筑施工手冊(cè)第四版縮印本51頁），得支座B彎矩系數(shù)KM = -0.12

21、5為最大值，跨中M1、M2彎矩系數(shù)K=0.070，所以最大彎矩為： M = KM q21l2= 0.125×q2×l2 =0.125×16.477×5252 =5.677×105（N·）其中小楞計(jì)算跨長l=525mm另以集中荷載3.15 KN再行驗(yàn)算，其受力簡(jiǎn)圖見圖4-1525mm525mmF=3.15KN圖4-1 小楞受集中力作用簡(jiǎn)圖其中集中荷載產(chǎn)生的最大彎矩系數(shù)查“荷載與結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表”（建筑施工手冊(cè)第四版縮印本51頁）得跨中M1或M2彎矩系數(shù)KMF = 0.203為最大值，支座B彎矩系數(shù)K=-0.094： 計(jì)算任一跨中M1或M2

22、彎矩值：M= KM ql2+ KMFFl= 0.070×q22×l2+ 0.203×Fl=0.070×15.690×5252+ 0.203×3.15×525=3.031×105（N· ）計(jì)算支座B彎矩值：M= KM ql2+ KMFFl= 0.125×q22×l2+ 0.094×Fl=0.125×15.690×5252+ 0.094×3.15×525=5.407×105（N· ）比較三者的彎矩值max=5.677&#

23、215;105（N·）60×80小楞的截面抵抗矩：W = bh2 /6 =60×802 /6=640003 小楞的最大內(nèi)力為：= = =8.87（N/2）因?yàn)?< 小楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值=13(N/2)小楞強(qiáng)度滿足要求！ (2)撓度驗(yàn)算：查“荷載與結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算表”得 Kf = 0.521。慣性矩 I =bh3 /12 =60×803 /12 = 2560000（4）f = Kf·= 0.521×=0.255（）撓度值f < f =1 小楞撓度滿足要求！ 3.4.3工字鋼主龍骨驗(yàn)算：間距為250mm的小楞，對(duì)工字鋼主龍骨的作用為

24、集中荷載P，支承工字鋼主龍骨的扣件式鋼管腳手架立桿，橫向三根，縱向間距為800mm。按三跨連續(xù)梁計(jì)算。工字鋼主龍骨的受力簡(jiǎn)圖見圖5。（1）強(qiáng)度驗(yàn)算：荷載組合按3.3.3條取值即F=10.606KN間距為250mm，工字鋼自重按0.119KN/m，因該受力荷載圖不規(guī)則，擬采用SM Solver 1.5結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器計(jì)算：受力簡(jiǎn)圖（單位KN、KN/m）彎矩圖（單位KN.m） 根據(jù)上圖得：Mmax = 2.13×106（N· ） 10號(hào)工字鋼其截面抵抗矩： W =49.0 cm3 = 4.90×104（3） 工字鋼的最大內(nèi)力為：= = =41.40（N/2） 因=41.

25、40N/2 < 強(qiáng)度容許值=215N/2工字鋼的強(qiáng)度滿足要求！ （2）撓度驗(yàn)算：0.650.65位移圖（單位mm） 根據(jù)上圖得：fmax=0.65mm撓度f 值 < l/1000=750/1000=0.75mm 工字鋼的撓度滿足要求！。 3.4.3鋼管架立桿驗(yàn)算：工字鋼通過可調(diào)頂托將荷載直接傳遞給鋼管架立桿，立桿在梁下橫向三根，橫向間距與工字鋼同為525mm；縱向間距為750mm。梁下鋼管架支撐立桿的搭設(shè)除必須滿足規(guī)范的構(gòu)造要求外，還應(yīng)滿足：梁下支撐立桿必須與梁兩邊板下滿堂支撐立桿每步都有橫向水平桿連接，且必須設(shè)置縱、橫向掃地桿；若梁邊無板，梁下支撐立桿的排數(shù)應(yīng)6排（其中僅中間2排

26、立桿為承重支撐并參與計(jì)算）其作用相當(dāng)于“連墻件”，這是按“二步三跨”計(jì)算的前提；為保證梁/板下支撐立桿的均衡、協(xié)調(diào)受力，板下滿堂支撐立桿沿梁的縱向間距應(yīng)為e的整數(shù)倍；當(dāng)支撐高度4.0m時(shí)，應(yīng)引入高度調(diào)降系數(shù)KH。此條要求來源于施工技術(shù)2003年2期刊登的北京中建建筑科學(xué)技術(shù)研究院杜榮軍編寫的扣件式鋼管腳手架的設(shè)計(jì)安全度和施工安全管理及施工技術(shù)2002年3期刊登的扣件式鋼管模板高支撐架的設(shè)計(jì)和使用安全。以下簡(jiǎn)稱杜文）。(1)立桿計(jì)算長度的確定：為符合立桿穩(wěn)定承載力安全系數(shù)K=2的要求，依據(jù)杜文，將超高超限支撐架立桿計(jì)算長度L0 按下式計(jì)算：L0 = K1 · KH ·（h2a

27、） 式中：K1按支架立桿步距確定的附加系數(shù),本工程步距h=1.5m，K1=1.167。KH高度調(diào)降系數(shù)=1/10.005（H-4）（H為計(jì)算搭設(shè)高度、以m計(jì)，但無量綱）。當(dāng)H4m時(shí)，KH=1.0,注：本梁體H=層高（梁高模板厚度+木楞高度+工字鋼高度可調(diào)頂托高度）掃地桿離地高度，遠(yuǎn)小于4mh支撐架立桿步距（m）。a立桿頂層水平橫桿中心線至工字鋼底面的長度。且a0.4m。L0 = K1·KH·（h2a）=1.167×1.0×（1.5+2×0.15）=2.101m (2)計(jì)算立桿段的軸向力設(shè)計(jì)值N：因?yàn)橹误w系為敞開式，可以不考慮風(fēng)荷載組合。由前文

28、條可知；N=Rmax=23.91KN(3)立桿的穩(wěn)定性驗(yàn)算：規(guī)范給出不組合風(fēng)荷載時(shí)的計(jì)算公式為：= =205N/2式中：N計(jì)算立桿段的軸向力設(shè)計(jì)值 （KN）；軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)。值與長細(xì)比有關(guān)，=132.9根據(jù)值在規(guī)范附錄C表C選取值，=0.381。=128.335N/mm2<=205N/2鋼管立桿的穩(wěn)定性滿足要求！。4.施工工藝流程及操作要點(diǎn)4.1施工工藝流程：測(cè)量放線搭設(shè)支撐鋼管架梁下安設(shè)頂托及工字鋼安裝梁/板模板4.2操作要點(diǎn)：測(cè)量放線：根據(jù)施工圖尺寸在平面上彈出軸線、超高超限大梁和主梁的位置線。并在而后搭設(shè)的鋼管架支撐立桿上，用水準(zhǔn)儀投設(shè)標(biāo)高紅三角標(biāo)志，標(biāo)志間距以35m為宜，

29、為梁/板模板的安裝創(chuàng)造條件。搭設(shè)支撐鋼管架：為保證支撐立桿均衡受力，凡超高超限大梁的投影面上應(yīng)預(yù)先用1：3水泥砂漿找平，然后在找平面上平行于梁軸線鋪設(shè)二道50厚木腳手板或凹面向上的10#14#槽鋼做立桿下的墊板。按計(jì)算確定的縱橫間距設(shè)置立桿在立桿下段150200處搭設(shè)縱橫向掃地桿按計(jì)算確定的步距搭設(shè)縱橫向水平桿。立桿接長必須采用對(duì)接扣件。為確保梁/板模板標(biāo)高，立桿最上一段鋼管應(yīng)按計(jì)算長度預(yù)先下好料（在本工法中立桿頂端標(biāo)高應(yīng)較梁底標(biāo)高低300450）。并注意保證符合“立桿上的對(duì)接扣件應(yīng)交錯(cuò)布置：兩根相臨立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個(gè)相隔接頭在高度方向錯(cuò)開的距離不宜小于500；

30、各接頭中心至主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的1/3；”這一規(guī)范中強(qiáng)制條文的要求。設(shè)置剪刀撐或斜撐：在安設(shè)頂托之前進(jìn)行。應(yīng)在梁下三道支撐立桿外側(cè)由底至頂連續(xù)設(shè)置剪刀撐；對(duì)于板下支撐立桿，沿滿堂架四周外立面應(yīng)滿設(shè)剪刀撐，中部可視需要每隔1015m設(shè)一道豎向剪刀撐；并在高支撐架的頂層和掃地桿層設(shè)置整體性水平加強(qiáng)層（水平剪刀撐或斜撐）。剪刀撐的或斜撐構(gòu)造應(yīng)符合規(guī)范要求。 梁下安設(shè)頂托及工字鋼：在以上各條經(jīng)檢查符合要求后進(jìn)行。支撐可調(diào)頂托制作圖見圖7，它可以使梁下支撐立桿處于軸心受壓狀態(tài)。使用時(shí)，將螺桿部分直接插入支撐立桿頂端，旋轉(zhuǎn)螺母可調(diào)節(jié)槽鋼頂托高度，使之達(dá)到要求標(biāo)高。對(duì)于要求起拱的梁，可實(shí)現(xiàn)折線形起拱。

31、安設(shè)工字鋼：工字鋼主龍骨是支撐方木小楞的承力件，安裝時(shí)要注意擱置在槽鋼頂托的中心線上?？刹捎迷诠ぷ咒搩蓚?cè)打入木楔擠緊的辦法來保證位置。板下支撐設(shè)置：板下支撐采用常規(guī)滿堂架，搭設(shè)要求同前。板底模板擱置在60×80的方木小楞上，小楞擱置在支撐架頂層的水平桿上。小楞間距及支撐立桿的間距應(yīng)由計(jì)算確定。安裝梁/板模板：梁/板模板安裝形式見圖1，本樓層全部樓板下模板支撐架立桿步距應(yīng)順應(yīng)梁下模板支撐架的立桿步距！并執(zhí)行本公司竹、木散裝模板施工工藝標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。其中，梁側(cè)立面模板加固用的對(duì)拉螺栓雙向間距應(yīng)由計(jì)算確定。對(duì)拉螺栓的規(guī)格和性能如下：螺栓直徑（）計(jì)算面積（2）容許拉力（KN）10587.831

32、28411.341411515.53 5.材料與設(shè)備5.1材料主要包括鋼管、扣件、木腳手板或槽鋼、支撐可調(diào)頂托及工字鋼。采用48×3.5鋼管，鋼管、扣件、木腳手板的要求詳見規(guī)范第3.13.3條。使用前，必須對(duì)鋼管進(jìn)行隨機(jī)抽樣檢測(cè)，以重新確定鋼管的壁厚，因A和i都與鋼管的壁厚相關(guān)，據(jù)有關(guān)資料介紹：在相同條件下，采用壁厚3.0的鋼管較壁厚3.5的鋼管，其承載力將降低12%左右。所以，施工現(xiàn)場(chǎng)的鋼管在使用前，必須進(jìn)行隨機(jī)抽樣檢測(cè)。并根據(jù)檢測(cè)結(jié)果（外徑d外，內(nèi)徑d內(nèi)），按下式計(jì)算A和i：A=（d2外d2內(nèi) ）/4 ； i=（d4外d4內(nèi) ）/64現(xiàn)場(chǎng)鋼管抽樣檢測(cè)及截面特性計(jì)算詳見×

33、×建設(shè)集團(tuán)有限公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn)FYQB022005。槽鋼和工字鋼的質(zhì)量應(yīng)符合碳素結(jié)構(gòu)鋼（GB/T700）中Q235-A級(jí)鋼的規(guī)定。其中，工字鋼與懸挑架挑梁要求相同，可根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況相互調(diào)劑使用。 支撐可調(diào)頂托的材質(zhì)也為Q235-A級(jí)鋼。使用前，在螺母在螺桿上情況下，可在螺母的任意兩個(gè)對(duì)面上，加焊10長12圓鋼筋作手柄，能方便調(diào)節(jié)頂托的高度。但任何情況下，螺桿插入支撐立桿的長度不得小于150。5.2設(shè)備主要包括水準(zhǔn)儀、經(jīng)緯儀、50m普通鋼卷尺、扭矩搬手、塔吊等。S3 水準(zhǔn)儀、J2經(jīng)緯儀和 50m普通鋼卷尺主要用于測(cè)量放線、標(biāo)高測(cè)設(shè)及投放。是按圖施工主要的控制 措施，必須經(jīng)過檢定并在周檢合

34、格的有效期內(nèi)。扭矩搬手主要用于檢測(cè)扣件螺拴擰緊的扭力矩，是否在4065N·m區(qū)間。塔吊是垂直運(yùn)輸物料的設(shè)備。在施工現(xiàn)場(chǎng)塔吊繁忙的情況下，本方案的支撐材料可以通過散裝散拆由人工完成作業(yè)。6.質(zhì)量控制及安全措施6.1本方案必須嚴(yán)格執(zhí)行建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ2001）的各項(xiàng)規(guī)定外，在荷載取值和荷載組合時(shí)采用了建筑施工手冊(cè)第四版第2冊(cè)148151頁的規(guī)定，計(jì)算時(shí)應(yīng)予參考。6.2項(xiàng)目部技術(shù)負(fù)責(zé)人必須按照工程實(shí)際情況編制超高超限結(jié)構(gòu)模板支撐專項(xiàng)施工方案,報(bào)送總工辦審核,并按照規(guī)定組織專家評(píng)審、論證,最后經(jīng)總工程師批準(zhǔn)實(shí)施。6.3項(xiàng)目部在實(shí)施專項(xiàng)施工方案的過程中,由技術(shù)負(fù)責(zé)人

35、組織材料、安全人員對(duì)鋼管進(jìn)行隨機(jī)抽樣檢測(cè)，并重新確定鋼管的壁厚.在支撐架搭設(shè)完成后,由項(xiàng)目經(jīng)理組織技術(shù)負(fù)責(zé)人、施工員、安全員,對(duì)支撐架搭設(shè)與專項(xiàng)施工方案的符合性進(jìn)行檢查、驗(yàn)收,合格后方可進(jìn)行梁/板模板的安裝工序。6.4.支撐體系豎向立桿必須落在堅(jiān)實(shí)平整的支承面上，凡超高超限大梁的投影面上應(yīng)預(yù)先用1：3水泥砂漿找平，然后在找平面上平行于梁軸線鋪設(shè)二道50厚木腳手板或凹面向上的10#14#槽鋼做立桿下的墊板必須設(shè)有掃地桿和縱橫方向的拉桿及剪刀撐，以保證支撐體系穩(wěn)定。6.5.所有模板必須滿足強(qiáng)度，剛度和穩(wěn)定性要求。模板上施工荷載不得超過設(shè)計(jì)要求。6.6.模板使用前必須刷隔離劑，且不允許玷污鋼筋和混凝

36、土接搓處，每周轉(zhuǎn)一次，清理一次，修理一次，做到先清理后修理，再刷隔離劑后，方可使用。6.7.安裝現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)的上層模板及支架時(shí)，下層模板應(yīng)具有承受上層荷載的承載力，或加設(shè)支架，上下層的支架立柱應(yīng)對(duì)準(zhǔn)，并鋪設(shè)墊板。本工程樓層下兩層模板支架不允許拆除。6.8.模板必須做到接口平直接縫嚴(yán)密，縫隙不得超差，縫隙處均貼膠布堵縫，防止漏漿，同時(shí)要處理好所有構(gòu)件交叉的節(jié)點(diǎn)，接槎吻合、方正，防止移位。同時(shí)嚴(yán)格控制預(yù)留孔位置，在澆搗混凝土前模板內(nèi)的雜物應(yīng)清理干凈，木模板應(yīng)澆水濕潤，但模板內(nèi)不應(yīng)有積水。6.9.所有的承重立桿接長均采用對(duì)接，接長時(shí)采用對(duì)接扣件，不允許采用搭接扣件，立桿要求接長應(yīng)交錯(cuò)布置：兩根相鄰立桿的

37、接頭不得設(shè)置在同步內(nèi)，同步內(nèi)隔一根立桿的兩個(gè)相隔接頭在高度方向錯(cuò)開的距離必須大于500mm，各接頭中心至節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于步距的1/3?？v、橫向水平桿接長宜采用對(duì)拉扣件連接，也可以采用搭接。水平桿的對(duì)接應(yīng)交錯(cuò)布置：兩根相鄰縱向或橫向水平桿的接頭不宜設(shè)在同步或同跨內(nèi)；不同步或不同跨兩個(gè)相鄰接頭在水平方向錯(cuò)開的距離不應(yīng)小于500mm；各接頭中心至最近主節(jié)點(diǎn)的距離不宜大于縱距的1/3。搭接長度不應(yīng)小于1m，應(yīng)等間距設(shè)置3個(gè)旋轉(zhuǎn)扣件固定。6.10.本部位梁體須待其下層的樓面混凝土澆筑后并達(dá)到100強(qiáng)度后，才可進(jìn)行混凝土澆搗；大部分的立桿軸向力須傳遞到下兩層樓板，因此下兩層樓板鋼管支頂不允許拆除，且上、

38、下的立桿座位置須對(duì)準(zhǔn)，應(yīng)在上下層樓面均彈出墨線以保證對(duì)位準(zhǔn)確。使用前應(yīng)檢查扣件式鋼管是否存在彎曲、裂縫和銹蝕嚴(yán)重等缺陷。若有則應(yīng)剔除不用。對(duì)于多次重復(fù)使用的鋼管（包括配件），要認(rèn)真檢查。在搭設(shè)一步高后，應(yīng)進(jìn)行立桿和橫桿的校正調(diào)直。立桿應(yīng)用線錘校正其垂直度，橫桿應(yīng)拉線調(diào)直校正水平。6.11.模板承重架應(yīng)盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件。6.12.搭設(shè)承重支撐架用的鋼管、扣件，使用前必須進(jìn)行抽樣檢測(cè)。未經(jīng)檢測(cè)或檢測(cè)不合格的一律不得使用。6.13.施工操作前，項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人必須親自向全體操作人員進(jìn)行技術(shù)交底。項(xiàng)目技術(shù)負(fù)責(zé)人應(yīng)注意區(qū)別技術(shù)交底和安全交底的不同要求、不同內(nèi)容，分別進(jìn)行。技術(shù)交底應(yīng)詳細(xì)說明

39、選用的材料、搭設(shè)要求、立桿縱橫間距、縱橫聯(lián)系桿和掃地桿、剪刀撐、拉結(jié)點(diǎn)、頂部小橫桿的間距等。局部要使用2個(gè)扣件的，也應(yīng)詳細(xì)說明。6.14.搭設(shè)完成后，項(xiàng)目部和監(jiān)理單位有關(guān)人員應(yīng)認(rèn)真進(jìn)行檢查驗(yàn)收。檢查要依據(jù)專項(xiàng)施工方案確定的各項(xiàng)指標(biāo)，依照承重支撐架搭設(shè)分項(xiàng)檢查驗(yàn)收表的要求逐一檢查驗(yàn)收。扣件擰緊度檢查必須采用力矩扳手。其中，扣件扭力檢查數(shù)量規(guī)定為：頂部大橫桿與立桿連接節(jié)點(diǎn)的扣件應(yīng)全數(shù)檢查，其余扣件檢查數(shù)量不少于10。6.15.除應(yīng)遵守以上構(gòu)造規(guī)定以外，還應(yīng)遵守各相關(guān)規(guī)范以及規(guī)程的規(guī)定。7.超重梁模板支撐架的構(gòu)造和施工要求7.1.模板支架的構(gòu)造要求：a.模板支撐架根據(jù)設(shè)計(jì)計(jì)算可采用單立桿；b.立桿之

40、間必須按步距滿設(shè)雙向水平桿，確保兩方向足夠的設(shè)計(jì)剛度；應(yīng)當(dāng)注意的是，梁/板支撐的縱橫向掃地桿/水平桿必須聯(lián)通。因板下立桿間距是梁下立桿縱距的整數(shù)倍，梁下無對(duì)應(yīng)橫向掃地桿/水平桿節(jié)點(diǎn)，應(yīng)用“人”字斜桿與板下相臨節(jié)點(diǎn)連接。7.2.立桿步距的設(shè)計(jì)：由于架體構(gòu)造荷載在立桿不同高度軸力變化不大，故采用等步距設(shè)置；支撐架步距不宜超過1.5m。本工程按步距1.5m計(jì)算。7.3.掃地桿與頂部縱橫桿的設(shè)計(jì)：a.本工程支撐架高度為2.835m，必須加強(qiáng)設(shè)置整體性水平層；b.在任何情況下，支撐架的頂部和底部（掃地桿的設(shè)置層）必須水平加強(qiáng)，縱橫桿應(yīng)有效聯(lián)結(jié)，同時(shí)應(yīng)在水平向設(shè)置斜拉桿。其中掃地桿應(yīng)按距離樓面150mm設(shè)

41、置。7.4.剪刀撐的設(shè)計(jì)：a.沿支架應(yīng)滿設(shè)剪刀撐。b.凡支撐主梁的立桿，必須沿梁長度方向設(shè)置剪力撐，每道剪力撐須跨越35 根立桿，其間距不得超過6 跨。 c.凡是立桿同橫桿、斜桿的相交處，均必須用直角扣件或旋轉(zhuǎn)扣件固定，扣件螺栓的擰緊扭力矩采用4065N·m。8.模板安裝和拆除安全要求8.1模板安裝安全要求(1)模板安裝必須按施工設(shè)計(jì)進(jìn)行，嚴(yán)禁隨意變動(dòng)；(2)模板及其支撐系統(tǒng)在安裝過程中必須設(shè)置臨時(shí)固定措施，嚴(yán)防傾覆；(3)模板的支柱以及縱橫向水平桿、剪刀撐等均應(yīng)按方案規(guī)定布置；(4)支撐應(yīng)按工序進(jìn)行，模板沒有固定前，不得進(jìn)行下道工序；(5)用鋼管和扣件搭設(shè)雙排立柱支架支承模板時(shí)，扣

42、件應(yīng)擰緊；橫桿步距按方案規(guī)定施工，嚴(yán)禁隨意增大；(6)平板模板安裝要在支架搭設(shè)穩(wěn)固，板下楞與支架連接牢固后進(jìn)行；(7)支模時(shí)，支撐、拉桿不準(zhǔn)連接在腳手架或其它不穩(wěn)固的物體上；(8)在混凝土澆搗過程中，要有專人檢查模板，發(fā)現(xiàn)有變形、松動(dòng)現(xiàn)象，及時(shí)進(jìn)行加固和修理；8.2模板拆除安全要求(1)拆除時(shí)應(yīng)嚴(yán)格遵守各類模板拆除作業(yè)的安全要求；操作人員必須戴好安全帽，操作時(shí)應(yīng)按順序進(jìn)行；(2)樓面梁板拆模前，必須有混凝土強(qiáng)度報(bào)告，且達(dá)到規(guī)范規(guī)定強(qiáng)度， 并報(bào)工程技術(shù)負(fù)責(zé)人審批方可進(jìn)行模板拆除。拆模順序和方法，應(yīng)遵循先拆不承重的模板，后拆承重模板，支架先拆側(cè)向支撐，后拆豎向支頂，并保持混凝土表面及棱角不受損壞；

43、(3)拆下的模板和支架宜分散堆放并及時(shí)清運(yùn)，不準(zhǔn)亂拋亂扔；(4)拆除模板采用長撬杠，嚴(yán)禁操作人員站在正拆除的模板下；(6)拆模間歇時(shí)，應(yīng)將已活動(dòng)的模板、拉桿、支撐固定牢固，嚴(yán)防突然掉落，倒塌傷人；附： 關(guān)于梁側(cè)模板計(jì)算書1.參數(shù)1.1 荷載參數(shù)模板自重鋼筋自重施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值傾倒混凝土側(cè)壓力振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.50kN/m21.50kN/m32.5kN/m250.4kN/m22.0kN/m22.0kN/m21.2.材料力學(xué)參數(shù)：同本方案3.1條1.3.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距次楞間距穿梁螺栓水平間距穿梁螺栓豎向間距穿梁螺栓直徑600mm250mm600mm250mmM1

44、4mm主楞龍骨材料主楞截面類型主楞合并根數(shù)次楞龍骨材料次楞龍骨截面鋼楞圓鋼管48×3.5mm2木楞寬度60mm高度80mm2.梁側(cè)模模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊(cè)，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值:其中 - 混凝土的重力密度，取24kN/m3；t - 新澆混凝土的初凝時(shí)間，可按現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際值取。亦可按經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算得4.444hT - 混凝土的入模溫度，取30；V - 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H - 混凝土側(cè)壓力計(jì)算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.1m；

45、1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個(gè)公式計(jì)算的新澆筑混凝土對(duì)模板的最大側(cè)壓力F；分別為 51.20 kN/m2、50.40 kN/m2，取較小值50.40 kN/m2作為本工程計(jì)算荷載。3.梁側(cè)模板面板的計(jì)算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗(yàn)算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗(yàn)算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。計(jì)算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計(jì)算。面板計(jì)算簡(jiǎn)圖3.1.抗彎驗(yàn)算其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)；M - 面板的最大彎距(N.mm)；W - 面板的凈截

46、面抵抗矩，W = =22.50cm3；f -面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)；按以下公式計(jì)算面板跨中彎矩：其中 q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q1= 1.2×0.60×50.40×0.90=32.659kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計(jì)值: q2= 1.4×0.60×2.00×0.90=1.512kN/m；q = q1+q2 = 32.659+1.512 = 34.171 kN/m；計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l= 250.00mm；面板的最大彎距 M= 0.1×34.17×250.002

47、 = 2.14×105N.mm；經(jīng)計(jì)算得到，面板的受彎應(yīng)力計(jì)算值: =9.511N/mm2；<面板靜曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 =24N/2面板強(qiáng)度滿足要求！ 3.2.撓度驗(yàn)算 其中：q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 50.40×0.60 = 30.24N/mm；l-計(jì)算跨度(內(nèi)楞間距): l= 250.00mm；E-面板材質(zhì)的彈性模量: E= 5000.00N/mm2；I-面板的截面慣性矩: I =16.875cm4；面板的最大撓度計(jì)算值: = 0.948 mm；面板的最大撓度計(jì)算值 =0.948mm小于面板的最大容許撓度值 =1.5mm，滿足要求！4.梁側(cè)模板內(nèi)外

48、楞的計(jì)算4.1.內(nèi)楞計(jì)算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計(jì)算。本工程中，龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度80mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 64.00cm3； I = = 256.00cm4； 內(nèi)楞計(jì)算簡(jiǎn)圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗(yàn)算強(qiáng)度驗(yàn)算計(jì)算公式如下:其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計(jì)算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)。按以下公式計(jì)算內(nèi)楞跨中彎矩：其中，作用在內(nèi)楞的荷載，取1m為計(jì)算單元：q = (1.2×50.400×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.250/1=14.24kN/m；內(nèi)楞計(jì)算跨度(外楞間距): l= 600mm；內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×14.24×600.002= 5.13×105N.m