單層廠房詳解

1、第第12章章 單層廠房單層廠房12.1 單層廠房的結構形式、結構組成和結構布置單層廠房的結構形式、結構組成和結構布置12.1.1 單層廠房的結構形式單層廠房的結構形式排架結構、剛架結構排架結構、剛架結構排架結構排架結構：由屋架、柱和基礎組成。柱與屋架鉸結，與基礎剛接。：由屋架、柱和基礎組成。柱與屋架鉸結，與基礎剛接。排架可做成排架可做成等高、不等高、鋸齒形等高、不等高、鋸齒形等多種形式等多種形式裝配式結構裝配式結構(構件預制構件預制)跨度可超過跨度可超過30m，高度可達，高度可達(2030)m或更高?；蚋摺５踯噰嵨豢蛇_吊車噸位可達150t甚至更大。甚至更大。剛架結構剛架結構：裝配式鋼筋混凝土

2、剛架、鋼結構門式剛架。：裝配式鋼筋混凝土剛架、鋼結構門式剛架。柱和橫梁剛接成一個構件，柱與基礎通常為鉸接柱和橫梁剛接成一個構件，柱與基礎通常為鉸接。剛架頂點做成鉸接：剛架頂點做成鉸接：三鉸剛架三鉸剛架（靜定結構）（靜定結構）做成剛接：做成剛接：兩鉸剛架兩鉸剛架（超靜定結構）（超靜定結構） 。剛架立柱和橫梁常采用剛架立柱和橫梁常采用變截面形式。變截面形式。12.1.2單層廠房的結構組成與傳力路線單層廠房的結構組成與傳力路線1.結構組成結構組成(1)屋蓋結構：屋面板、屋架（屋面梁）屋蓋結構：屋面板、屋架（屋面梁）包括屋蓋支撐、包括屋蓋支撐、天窗架、托架天窗架、托架 屋蓋結構包括：屋蓋結構包括：無檁

3、屋蓋體系、有檁屋蓋體系無檁屋蓋體系、有檁屋蓋體系 無檁屋蓋體系：大型屋面板直接支撐在屋架無檁屋蓋體系：大型屋面板直接支撐在屋架(屋面梁屋面梁)上。上。 整體性強整體性強 有檁屋蓋體系有檁屋蓋體系: 小型屋面板或瓦材直接支撐在檁條上，檁條再小型屋面板或瓦材直接支撐在檁條上，檁條再 支撐在屋架支撐在屋架(屋面梁屋面梁)上。上。整體性較弱整體性較弱(2)橫向平面排架橫向平面排架:橫梁（屋架或屋面梁）、橫向柱列、基礎橫梁（屋架或屋面梁）、橫向柱列、基礎基本承重結構基本承重結構(3)縱向平面排架縱向平面排架: 縱向柱列、連系梁、吊車梁、柱間支撐、基礎縱向柱列、連系梁、吊車梁、柱間支撐、基礎 保證廠房的縱

4、向穩(wěn)定性和剛性保證廠房的縱向穩(wěn)定性和剛性縱向平面排架承受：縱向風載、吊車縱向水平荷載、縱向平面排架承受：縱向風載、吊車縱向水平荷載、 縱向水平地震作用、溫度應力縱向水平地震作用、溫度應力(4)吊車梁吊車梁:簡支在柱牛腿上。承受吊車豎向荷載、吊車橫向或縱向簡支在柱牛腿上。承受吊車豎向荷載、吊車橫向或縱向 水平荷載水平荷載(5)支撐：屋蓋支撐、柱間支撐支撐：屋蓋支撐、柱間支撐 加強廠房結構的空間剛度、保證結構的穩(wěn)定和安全，加強廠房結構的空間剛度、保證結構的穩(wěn)定和安全， 將風荷載、吊車水平荷載或水平地震作用可靠地傳遞將風荷載、吊車水平荷載或水平地震作用可靠地傳遞 到相應的結構構件上。到相應的結構構件

5、上。(6)基礎：承受柱和基礎梁傳來的荷載，將其傳至地基?；A：承受柱和基礎梁傳來的荷載，將其傳至地基。(7)圍護結構：墻、連系梁、抗風柱、基礎梁圍護結構：墻、連系梁、抗風柱、基礎梁承受構件自重及墻面上風載承受構件自重及墻面上風載2.傳力路線傳力路線按排架結構傳力按排架結構傳力12.1.3單層廠房的結構布置單層廠房的結構布置1.柱網(wǎng)與定位軸線柱網(wǎng)與定位軸線(1)柱網(wǎng)柱網(wǎng)跨度：承重柱或承重墻的跨度：承重柱或承重墻的縱向縱向定位軸線的距離定位軸線的距離柱距：承重柱或承重墻的柱距：承重柱或承重墻的橫向橫向定位軸線的距離定位軸線的距離柱網(wǎng)：縱向定位軸線與橫向定位軸線在平面上構成柱網(wǎng)。柱網(wǎng)：縱向定位軸線與

6、橫向定位軸線在平面上構成柱網(wǎng)。柱網(wǎng)布置應滿足生產(chǎn)和使用要求，并柱網(wǎng)布置應滿足生產(chǎn)和使用要求，并應滿足模數(shù)要求。應滿足模數(shù)要求。 p87(2)縱向定位軸線縱向定位軸線跨度跨度 L 與吊車軌距與吊車軌距 Lk 之間的關系為：之間的關系為：詳見詳見p87eLLk2 321BBBe (3)橫向定位軸線橫向定位軸線中柱通過柱截面中心中柱通過柱截面中心端柱中心線端柱中心線離山墻內邊緣離山墻內邊緣600，橫向定位軸線位于山墻內邊緣橫向定位軸線位于山墻內邊緣 圖圖12-92.變形縫變形縫伸縮縫、沉降縫、防震縫伸縮縫、沉降縫、防震縫沉降縫：將結構從基礎至上部結構全部分開沉降縫：將結構從基礎至上部結構全部分開伸縮

7、縫、防震縫：僅上部結構分開，基礎連成整體伸縮縫、防震縫：僅上部結構分開，基礎連成整體伸縮縫、沉降縫均應滿足防震縫縫寬的要求。伸縮縫、沉降縫均應滿足防震縫縫寬的要求。3.單層廠房的支撐單層廠房的支撐屋蓋支撐、柱間支撐屋蓋支撐、柱間支撐(1) 屋蓋支撐：屋蓋支撐： 上、下弦水平支撐、垂直支撐、縱向水平系桿上、下弦水平支撐、垂直支撐、縱向水平系桿 上、下弦水平支撐：上、下弦水平支撐：布置在屋架（屋面梁）上、下弦平面內及天窗布置在屋架（屋面梁）上、下弦平面內及天窗架上弦平面內架上弦平面內。節(jié)間應與屋架節(jié)間相適應。節(jié)間應與屋架節(jié)間相適應。 垂直支撐：垂直支撐：布置在屋架（屋面梁）間或天窗架間布置在屋架（

8、屋面梁）間或天窗架間 系系 桿：剛性系桿（壓桿）、柔性系桿（拉桿）桿：剛性系桿（壓桿）、柔性系桿（拉桿） 設置在屋架（屋面梁）上、下弦及天窗上弦平面內設置在屋架（屋面梁）上、下弦及天窗上弦平面內柱間支撐：上部柱間支撐、中部柱間支撐、下部柱間支撐柱間支撐：上部柱間支撐、中部柱間支撐、下部柱間支撐作用：作用：保證廠房結構的縱向剛度和穩(wěn)定，將作用于保證廠房結構的縱向剛度和穩(wěn)定，將作用于廠房縱向的水廠房縱向的水平荷載平荷載（包括風荷載、吊車縱向水平制動力等）可靠地傳（包括風荷載、吊車縱向水平制動力等）可靠地傳 到基礎。到基礎。柱間支撐應設置在廠房中央，上部柱間支撐在廠房兩端第一個柱距內柱間支撐應設置在

9、廠房中央，上部柱間支撐在廠房兩端第一個柱距內應同時設置應同時設置有利于溫度變化或混凝土收縮。有利于溫度變化或混凝土收縮。同時柱頂應設置同時柱頂應設置通長剛性連系桿通長剛性連系桿以傳遞荷載，當屋架端部設有下弦連以傳遞荷載，當屋架端部設有下弦連系桿時，也可不設柱頂連系桿。系桿時，也可不設柱頂連系桿。屋蓋支撐屋蓋上弦水平支撐屋蓋下弦屋蓋垂直支撐屋蓋上弦系桿屋蓋下弦系桿屋蓋下弦水平支撐水平支撐圖柱間支撐抗風柱4.抗風柱、圈梁、連系梁、過梁、基礎梁抗風柱、圈梁、連系梁、過梁、基礎梁(1)抗風柱：抵抗山墻的風荷載，主要承受風荷載抗風柱：抵抗山墻的風荷載，主要承受風荷載 下部與基礎連接下部與基礎連接：采用插

10、入基礎杯口的固接方式：采用插入基礎杯口的固接方式簡化支座：簡化支座：固定端固定端 上部與屋架連接上部與屋架連接：水平方向能可靠傳遞水平風荷載：水平方向能可靠傳遞水平風荷載 豎向允許產(chǎn)生相對位移，以防廠房與抗風柱豎向允許產(chǎn)生相對位移，以防廠房與抗風柱 沉降不均勻而產(chǎn)生不利影響。沉降不均勻而產(chǎn)生不利影響。 連接方式：連接方式：彈簧板連接、有豎向長孔的螺栓彈簧板連接、有豎向長孔的螺栓 連接連接 P92簡化支座：簡化支座：簡支簡支 抗風柱抗風柱上柱采用矩形，上柱采用矩形，=350mmx350mm 下柱一般采用工字形或矩形下柱一般采用工字形或矩形抗風柱計算簡圖：抗風柱計算簡圖：(2) 圈梁、連系梁、過梁

11、、基礎梁圈梁、連系梁、過梁、基礎梁 圈梁：圈梁：置于墻體內置于墻體內，寬度為墻厚，高度，寬度為墻厚，高度=120mm， 現(xiàn)澆（或預制）構件。圈梁應與柱拉接現(xiàn)澆（或預制）構件。圈梁應與柱拉接 作用：作用：增強房屋整體剛度，防止基礎不均勻沉降或較大振動荷增強房屋整體剛度，防止基礎不均勻沉降或較大振動荷 載對廠房的不利影響載對廠房的不利影響連系梁：連系梁：兩端擱置在柱牛腿上兩端擱置在柱牛腿上，連接采用螺栓連接或焊接，預制構件，連接采用螺栓連接或焊接，預制構件作用作用: (1) 連系縱向柱列，增強廠房縱向剛度，把風荷載傳連系縱向柱列，增強廠房縱向剛度，把風荷載傳 遞到縱向柱列。遞到縱向柱列。 (2)

12、支撐上部墻體支撐上部墻體 過梁：支撐門窗洞口上部墻體，預制構件過梁：支撐門窗洞口上部墻體，預制構件基礎梁：支撐圍護墻體，預制構件基礎梁：支撐圍護墻體，預制構件基礎梁直接擱置在柱基礎杯口上，施工時在支座處應基礎梁直接擱置在柱基礎杯口上，施工時在支座處應坐漿坐漿。12.2排架計算排架計算單層廠房結構實際上是單層廠房結構實際上是空間結構空間結構，可簡化為，可簡化為平面結構平面結構進行計算。在橫進行計算。在橫向按向按橫向平面排架橫向平面排架計算，在縱向按計算，在縱向按縱向平面排架縱向平面排架計算。并且近似地認計算。并且近似地認為為各自獨立工作各自獨立工作?？v向排架柱較多，抗側剛度較大，每根柱內力（彎矩

13、、剪力）不大，縱向排架柱較多，抗側剛度較大，每根柱內力（彎矩、剪力）不大，一般不必計算，一般不必計算，柱縱向按構造配筋。柱縱向按構造配筋。僅計算橫向排架僅計算橫向排架。排架計算的目的是排架計算的目的是為柱和基礎設計提供內力數(shù)據(jù)為柱和基礎設計提供內力數(shù)據(jù)主要內容為：主要內容為： 確定確定計算簡圖、荷載計算、柱控制截面的內力分析和內力組合計算簡圖、荷載計算、柱控制截面的內力分析和內力組合。 有時還應計算排架結構有時還應計算排架結構水平位移水平位移。12.2.1計算簡圖計算簡圖計算單元：計算單元：相鄰柱距中心線截出的典型區(qū)段相鄰柱距中心線截出的典型區(qū)段斜線部分也為排架負荷面積（荷載從屬面積）斜線部分

14、也為排架負荷面積（荷載從屬面積）假定：假定：(1) 柱下端固接于基礎頂面；柱下端固接于基礎頂面；(2) 柱上端與屋面梁或屋架鉸接；柱上端與屋面梁或屋架鉸接；(3) 屋面梁或屋架屋面梁或屋架沒有軸向變形沒有軸向變形。柱柱計算軸線取上部和下部柱截面重心的連線計算軸線取上部和下部柱截面重心的連線，屋面梁或屋架用一根沒，屋面梁或屋架用一根沒有軸向變形的剛桿表示。有軸向變形的剛桿表示。圖計 算 單 元l1 22l2l1l2抽柱計算單元計算簡圖：計算簡圖： 柱總高柱總高H=柱頂標高基礎底面標高的絕對值初步擬定的基礎高度柱頂標高基礎底面標高的絕對值初步擬定的基礎高度上柱高度上柱高度Hu柱頂標高軌頂標高軌道構

15、造高度吊車梁支撐處柱頂標高軌頂標高軌道構造高度吊車梁支撐處 的吊車梁高的吊車梁高 上、下部柱的截面彎曲剛度根據(jù)上、下部柱的截面彎曲剛度根據(jù)預先假定的柱的截面形狀和尺寸預先假定的柱的截面形狀和尺寸確定。確定。（先確定柱截面）（先確定柱截面）12.2.2荷載計算荷載計算作用在柱上的荷載分作用在柱上的荷載分恒載、活載恒載、活載兩類。兩類。恒載：恒載：屋蓋自重屋蓋自重F1，上柱自重上柱自重F2，下柱自重下柱自重F3，吊車梁和軌道零件吊車梁和軌道零件自重自重F4，以及有時支承在，以及有時支承在牛腿上的圍護結構自重牛腿上的圍護結構自重等重力等重力F5等等活載：活載：屋面活載屋面活載F6，吊車荷載吊車荷載T

16、max、Dmax和和Dmin，均布風載均布風載q1、q2，以及作用在，以及作用在屋蓋支承處的集中風荷載屋蓋支承處的集中風荷載W等。等。力對上柱計算軸線偏心距為，則力對上柱可換算為一力對上柱計算軸線偏心距為，則力對上柱可換算為一個軸壓力，一個力矩，若上、下柱計算軸線個軸壓力，一個力矩，若上、下柱計算軸線間距為，則上柱軸壓力對下柱產(chǎn)生一個軸壓力，間距為，則上柱軸壓力對下柱產(chǎn)生一個軸壓力，一個力矩。一個力矩。與僅對柱產(chǎn)生軸壓力，不產(chǎn)生其它力與僅對柱產(chǎn)生軸壓力，不產(chǎn)生其它力 與與 對結構產(chǎn)生彎矩、剪力、軸力，具體應進行排架內力分析對結構產(chǎn)生彎矩、剪力、軸力，具體應進行排架內力分析注：屋蓋上下弦中心線交

17、點一般至柱外邊的距離為注：屋蓋上下弦中心線交點一般至柱外邊的距離為1501F1e1F11FF 111eFM 0e1F 012eFM 12FF 1F 2F 1M 2M 屋面荷載簡化：（屋面荷載簡化：（上柱簡化到上柱中心線，下柱簡化到下柱中心線上柱簡化到上柱中心線，下柱簡化到下柱中心線）112FFF 1.恒荷載恒荷載各類恒荷載的數(shù)值可按材料的重力密度和結構的有關尺寸由計算得到，各類恒荷載的數(shù)值可按材料的重力密度和結構的有關尺寸由計算得到，標準構件可由標準圖上直接得到。標準構件可由標準圖上直接得到。對于柱和吊車梁，可考慮結構安裝順序計算其自重產(chǎn)生的內力對于柱和吊車梁，可考慮結構安裝順序計算其自重產(chǎn)生

18、的內力2.屋面活荷載屋面活荷載包括：包括：屋面均布活荷載屋面均布活荷載、雪荷載雪荷載、屋面積灰荷載屋面積灰荷載三種。三種。三者三者均按均按屋面水平投影面積屋面水平投影面積計算計算排架計算時，排架計算時，屋面均布活荷載、雪荷載屋面均布活荷載、雪荷載不同時考慮不同時考慮僅取其中的僅取其中的較大值較大值。雪荷載雪荷載 ：見：見p96 屋面積灰荷載屋面積灰荷載 按荷載規(guī)范取用，對于屋面上易形成灰堆處，在設計按荷載規(guī)范取用，對于屋面上易形成灰堆處，在設計時，積灰荷載標準值可乘以放大系數(shù)。見時，積灰荷載標準值可乘以放大系數(shù)。見p97屋面積灰荷載應與屋面均布活荷載、雪荷載兩者屋面積灰荷載應與屋面均布活荷載、

19、雪荷載兩者較大值組合較大值組合3.吊車荷載（吊車荷載（橋式吊車橋式吊車）懸掛吊車懸掛吊車 （支撐系統(tǒng)承受）、手動吊車、電動葫蘆（不考慮水平荷（支撐系統(tǒng)承受）、手動吊車、電動葫蘆（不考慮水平荷載）載） 橋式吊車橋式吊車在設計時，根據(jù)吊車在設計時，根據(jù)吊車工作級別工作級別，分個工作級別：，分個工作級別：A1A8級。級。 工作級別按工作級別按利用等級利用等級和和荷載狀態(tài)荷載狀態(tài)劃分劃分(1)吊車吊車豎向荷載豎向荷載設計值設計值 Dmax、Dmin吊車有大車和小車組成吊車有大車和小車組成大車沿縱向行駛，小車在大車橋架上橫向行駛。大車沿縱向行駛，小車在大車橋架上橫向行駛。最大輪壓標準值最大輪壓標準值Pm

20、ax,k：當小車吊有額定起吊質量開到大車：當小車吊有額定起吊質量開到大車 某一極限位置時，在這一側的某一極限位置時，在這一側的每一每一 個大車的輪壓個大車的輪壓。 最小輪壓標準值最小輪壓標準值Pmin,k：此時另一側的輪壓：此時另一側的輪壓 Pmax,k和和Pmin,k同時發(fā)生同時發(fā)生Pmax,k通?？筛鶕?jù)吊車型號、規(guī)格等查到通?？筛鶕?jù)吊車型號、規(guī)格等查到。對于對于四輪四輪吊車，每一邊有兩個輪子，則吊車，每一邊有兩個輪子，則 2Pmin,k+2Pmax,kGkgkQk Pmin,k（GkgkQk）/2Pmax,k吊車是移動的，因而吊車是移動的，因而Pmax,k在吊車梁支座產(chǎn)生的最大反力標準值在

21、吊車梁支座產(chǎn)生的最大反力標準值Dmax,k，必須用必須用吊車梁支座豎向反力影響線吊車梁支座豎向反力影響線來確定。來確定。同時，在另一側排架柱上則由同時，在另一側排架柱上則由Pmin,k產(chǎn)生產(chǎn)生Dmin,k。Dmax,k與與Dmin,k同時發(fā)生同時發(fā)生圖圖因此因此kkkikkikkPPDyPDyPDmax,min,max,min,min,max,max, 1(1)y 式中為多臺吊車荷載折減系數(shù)，表式中為多臺吊車荷載折減系數(shù)，表12-1同時出現(xiàn)，同時出現(xiàn)，可分別作用于左右兩柱牛腿上可分別作用于左右兩柱牛腿上 kQDDmax,max kQDDmin,min minmaxDD、(2)吊車吊車橫向水平荷

22、載橫向水平荷載設計值設計值 Tmax吊車的水平荷載：吊車的水平荷載：吊車縱向水平荷載吊車縱向水平荷載、吊車橫向水平荷載吊車橫向水平荷載兩種兩種吊車縱向水平荷載吊車縱向水平荷載是由是由大車大車的運行機構在的運行機構在剎車剎車時引起的縱向水平慣性時引起的縱向水平慣性力。力。吊車縱向水平荷載標準值吊車縱向水平荷載標準值應按作用在一邊軌道上所有剎車輪的最應按作用在一邊軌道上所有剎車輪的最大輪壓大輪壓Pmax,k之和乘以剎車輪與鋼軌間的滑動摩擦系數(shù)。之和乘以剎車輪與鋼軌間的滑動摩擦系數(shù)。一般四輪吊車在一般四輪吊車在一邊軌道上只有一個剎車輪一邊軌道上只有一個剎車輪，因此，因此其作用方向與軌道方向一致其作用

23、方向與軌道方向一致kPTmax,01 .0 吊車橫向水平荷載吊車橫向水平荷載是當是當小車小車吊有重物時剎車所引起的橫向水平慣性吊有重物時剎車所引起的橫向水平慣性力，它通過小車剎車輪與軌道之間的摩擦力傳給大車，再通過大車輪力，它通過小車剎車輪與軌道之間的摩擦力傳給大車，再通過大車輪在吊車軌頂傳給吊車梁，而后在吊車軌頂傳給吊車梁，而后由吊車梁與柱的連接鋼板傳給排架柱由吊車梁與柱的連接鋼板傳給排架柱。 作用方向：作用方向：吊車梁頂面的水平處吊車梁頂面的水平處（吊車梁與柱連接詳圖（吊車梁與柱連接詳圖P147）總吊車橫向水平荷載標準值總吊車橫向水平荷載標準值：（小車剎車引起小車剎車引起）0.2075tQ

24、0.0850tQ15t0.1010tQ12. 0)(33k,對對硬硬鉤鉤吊吊車車對對軟軟鉤鉤吊吊車車吊吊車車橫橫向向水水平平荷荷載載系系數(shù)數(shù) kkkiQgT等分于橋架的兩端等分于橋架的兩端，分別由軌道上的車輪平均傳至軌道，其，分別由軌道上的車輪平均傳至軌道，其方向與軌方向與軌道垂直道垂直。通常為通常為四輪吊車四輪吊車，因此通過，因此通過一個大車輪子一個大車輪子傳遞的傳遞的吊車橫向水平荷載吊車橫向水平荷載標標準值準值Tk，按下式計算：，按下式計算：)(4141,kkkikQgTT 由于吊車是移動的，吊車對排架產(chǎn)生的由于吊車是移動的，吊車對排架產(chǎn)生的最大橫向水平荷最大橫向水平荷載載應根據(jù)影響線確定

25、。應根據(jù)影響線確定。 代換得：代換得：kkkkPTDTmax,max,max, ikkikkyQgyTT )(41max, 1(1)y 吊車橫向水平荷載：吊車橫向水平荷載：吊車梁頂面小車可左右行駛，因此小車可左右行駛，因此對單跨廠房剎車有兩種情況，對兩跨廠房剎車對單跨廠房剎車有兩種情況，對兩跨廠房剎車有四種情況有四種情況(3)多臺吊車的組合多臺吊車的組合排架計算中考慮排架計算中考慮多臺吊車的豎向荷載多臺吊車的豎向荷載：對一層吊車的對一層吊車的單跨廠房單跨廠房的每個排架，參與組合的吊車臺數(shù)的每個排架，參與組合的吊車臺數(shù)不宜多不宜多于兩臺；于兩臺；對一層吊車的對一層吊車的多跨廠房多跨廠房的每個排架

26、，的每個排架，不宜多于四臺。不宜多于四臺。 （每跨不多于兩臺）（每跨不多于兩臺）排架計算中考慮排架計算中考慮多臺吊車的水平荷載多臺吊車的水平荷載：對單跨或多跨廠房的每個排架，參與組合的吊車臺數(shù)對單跨或多跨廠房的每個排架，參與組合的吊車臺數(shù)不應多于兩不應多于兩臺。臺。對于多臺吊車問題，都對于多臺吊車問題，都應乘以多臺吊車荷載折減系數(shù)應乘以多臺吊車荷載折減系數(shù)4. 風荷載風荷載作用在建筑物或構筑物表面上計算用的風壓，稱為風荷載。作用在建筑物或構筑物表面上計算用的風壓，稱為風荷載。 風荷載標準值風荷載標準值高度高度 z 處的風振系數(shù)處的風振系數(shù) 風載體型系數(shù)風載體型系數(shù)高度高度z處的風壓高度變化系數(shù)

27、處的風壓高度變化系數(shù)基本風壓值基本風壓值 定義見定義見p102z 0wwzszk kw1 z s 2mkNz 0w2mkN(1)排架計算時，作用在排架計算時，作用在柱頂以下的風荷載按均布考慮柱頂以下的風荷載按均布考慮，風壓高度風壓高度 變化系數(shù)按柱頂取值。變化系數(shù)按柱頂取值。(2)柱頂至屋脊間屋蓋部分的風荷載，取為柱頂至屋脊間屋蓋部分的風荷載，取為均布均布，其對排架作用按，其對排架作用按 作用在柱頂?shù)淖饔迷谥數(shù)乃郊酗L荷載水平集中風荷載標準值考慮，風壓高度變化系數(shù)標準值考慮，風壓高度變化系數(shù) 按下列情況采用：按下列情況采用： 有矩形天窗時，按天窗檐口取值有矩形天窗時，按天窗檐口取值 無矩形

28、天窗時，按廠房檐口取值無矩形天窗時，按廠房檐口取值 作用在豎直面上的風載標準值，按柱頂?shù)介芸陧敳烤嚯x作用在豎直面上的風載標準值，按柱頂?shù)介芸陧敳烤嚯x 計算計算 作用在坡屋面上的風載水平分力標準值的合力，按檐口作用在坡屋面上的風載水平分力標準值的合力，按檐口 頂部到屋脊的距離頂部到屋脊的距離 計算。見計算。見p105圖圖12-27排架計算單元的寬度排架計算單元的寬度kkkWWW21 kW11h2hkW2BhwFFWzssk2012122)( B12.2.3用剪力分配法計算等高排架用剪力分配法計算等高排架柱頂水平位移相等的排架，稱為柱頂水平位移相等的排架，稱為等高排架等高排架。（。（廣義廣義）等高

29、排架：柱頂標高相同的排架等高排架：柱頂標高相同的排架 柱頂標高不相同，但柱頂由傾斜橫梁貫通相連的排架柱頂標高不相同，但柱頂由傾斜橫梁貫通相連的排架 柱抗側剛度柱頂位移柱抗側剛度柱頂位移0D 111333nIEHulc u lcIECHu03 HHu luIIn )11(1330 nC 柱抗側剛度柱抗側剛度1.柱頂作用水平集中力時的剪力分配柱頂作用水平集中力時的剪力分配0D300HIECDlc 321VVVFiiiDV 0 i030201DDDF FFDDViiii 00 剪力分配系數(shù)剪力分配系數(shù)柱底彎矩柱底彎矩2任意荷載作用時的剪力分配任意荷載作用時的剪力分配iiiVHM iiiiDD00 圖

30、 = + 圖(a) 圖(b)圖圖(a)可分解為：可分解為：圖圖(a)再疊加下圖內力，即為原結構內力再疊加下圖內力，即為原結構內力 圖圖(b)用力法計算不等高排架用力法計算不等高排架截斷橫梁截斷橫梁ab,cd，代以未知力，則，代以未知力，則ba dc 221221211xmxxmxxmxdddcfcbcccbfbbbcbaeaaa ，0)(0)(2212121 mxxmmxxcfddcccbbfaebcbbaa 僅在懸臂柱僅在懸臂柱 j 點作用單位荷載時，在點作用單位荷載時，在 i i 點產(chǎn)生的位移點產(chǎn)生的位移僅在懸臂柱僅在懸臂柱 j 點作用單位力矩時，在點作用單位力矩時，在 i 點產(chǎn)生的位移點

31、產(chǎn)生的位移12.2.412.2.4內力組合內力組合1.1.控制截面：構件某一區(qū)段對截面配筋起控制作用的某些截面控制截面：構件某一區(qū)段對截面配筋起控制作用的某些截面(1)(1)上柱中，牛腿頂面（即上柱底截面）上柱中，牛腿頂面（即上柱底截面）I-II-I的內的內 力最大，因此截面力最大，因此截面I-II-I為上柱控制截面。為上柱控制截面。(2)(2)在下柱中在下柱中, ,牛腿頂面牛腿頂面II-IIII-II和柱底截面和柱底截面III-IIIIII-III 的內力較大，因此取截面的內力較大，因此取截面II-IIII-II和和III-IIIIII-III為為 下柱的控制截面下柱的控制截面。ij ij

32、2.不同種類內力組合不同種類內力組合 怎樣搭配，其截面承載力最不利怎樣搭配，其截面承載力最不利?考慮不同的活載分布，會出現(xiàn)不同的內力情況考慮不同的活載分布，會出現(xiàn)不同的內力情況柱截面對稱配筋柱截面對稱配筋最不利受力有如下特征：最不利受力有如下特征：大偏壓：大偏壓：小偏壓：小偏壓： VNM,max()SSAA NM, NM,VNM,max),(maxVNM， VNM,max ),(maxVNM ),(maxVMN VMN,maxVMN,min),(minVMN ),(maxVNM， VNM,max ),(maxVNM， VNM,因此因此VNNM,max 或或VNNM，或或 ,maxVMN,max

33、 VMN,min 3.同一種內力的組合同一種內力的組合荷載組合荷載組合荷載組合要考慮兩方面：荷載組合要考慮兩方面：(1) 找出哪幾種荷載同時作用時才是最不利的找出哪幾種荷載同時作用時才是最不利的(2) 幾種活荷載同時作用又同時達到其設計值的可能性不大，幾種活荷載同時作用又同時達到其設計值的可能性不大，因此要因此要 考慮活荷載組合值系數(shù)?？紤]活荷載組合值系數(shù)。荷載規(guī)范：對于荷載規(guī)范：對于一般框架、排架結構一般框架、排架結構，可以采用簡化規(guī)則；，可以采用簡化規(guī)則； niQiKQiGKGSSS10 29 . 011in 對于對于永久荷載效應控制的組合永久荷載效應控制的組合，則，則 niQiKciQi

34、GKSSS1035. 1 雪雪荷荷載載、其其他他可可變變荷荷載載風風荷荷載載7 .06 .0c 4.內力組合注意事項內力組合注意事項1)恒載任何情況必須參加組合。恒載任何情況必須參加組合。2)每次組合以每次組合以內力目標內力目標為依據(jù)來確定荷載項的取舍為依據(jù)來確定荷載項的取舍。3) 風荷載、吊車橫向水平荷載方向可向左也可向右，應考慮最風荷載、吊車橫向水平荷載方向可向左也可向右，應考慮最不利情況不利情況4) 與與 同時存在，因此同時存在，因此 與與 必須必須同時組同時組合合。但。但 與與 可以不同時存在，但考慮最不利情況，可以不同時存在，但考慮最不利情況， 一般可與一般可與 同時組合。同時組合。

35、maxTminmax,DDmaxTminmaxDD或或minmaxDD或或maxTmaxTminmaxDD或或5) 若廠房若廠房每一跨考慮兩臺吊車每一跨考慮兩臺吊車，在計算吊車荷載時，應考慮吊車荷，在計算吊車荷載時，應考慮吊車荷載折減系數(shù)。對于多跨廠房，只考慮載折減系數(shù)。對于多跨廠房，只考慮兩臺吊車兩臺吊車的荷載折減系的荷載折減系 數(shù)，但對于數(shù)，但對于 ，若在中柱左、右兩跨中各取其中一，若在中柱左、右兩跨中各取其中一 項，則此時應將荷載折減系數(shù)改為四臺吊車的值。項，則此時應將荷載折減系數(shù)改為四臺吊車的值。maxTminmaxDD或或12.2.512.2.5單層廠房排架考慮整體空間作用的單層廠房

36、排架考慮整體空間作用的基本概念基本概念 排架與排架、排架與山墻之間相互關聯(lián)的整體作用稱為廠房的整排架與排架、排架與山墻之間相互關聯(lián)的整體作用稱為廠房的整體空間作用。體空間作用。條件：條件： (1)(1)各橫向排架（或山墻）之間在縱向應相互連接，例如屋面板連各橫向排架（或山墻）之間在縱向應相互連接，例如屋面板連 接。接。 (2)(2)各橫向排架剛度或荷載不同各橫向排架剛度或荷載不同( (局部荷載局部荷載) )。 無檁屋蓋比有檁屋蓋縱向聯(lián)系強，局部荷載作用下廠房整體空間無檁屋蓋比有檁屋蓋縱向聯(lián)系強，局部荷載作用下廠房整體空間 作用強；兩端有山墻又比一端有山墻空間作用大。作用強；兩端有山墻又比一端有

37、山墻空間作用大。 廠房的空間整體作用與廠房的空間整體作用與(1)(1)屋蓋的平面剛度，屋蓋的平面剛度，(2)(2)廠房的長度，廠房的長度，(3)(3)有無山墻，有無山墻，(4)(4)廠房跨度等因素有關。廠房跨度等因素有關。 由于相同條件下，局部荷載下的整體空間作用比均布由于相同條件下，局部荷載下的整體空間作用比均布荷載下的要大，并且均布荷載下的整體空間作用尚待積累荷載下的要大，并且均布荷載下的整體空間作用尚待積累更多的經(jīng)驗，因此在設計中，當需要考慮整體空間作用時，更多的經(jīng)驗，因此在設計中，當需要考慮整體空間作用時，只對吊車荷載才考慮廠房的整體空間作用。只對吊車荷載才考慮廠房的整體空間作用。圖圖

38、12.2.6排架計算的兩個問題排架計算的兩個問題1.多跨排架中間抽柱問題多跨排架中間抽柱問題(1)計算簡圖計算簡圖應注意計算單元縱向寬度不宜大于應注意計算單元縱向寬度不宜大于24m。(2) “合并排架合并排架”的恒載，風載等的計算方法與一般排架相同，但吊車的恒載，風載等的計算方法與一般排架相同，但吊車荷載應按計算單元的中間排架的吊車位置來計算；見荷載應按計算單元的中間排架的吊車位置來計算；見P119圖圖12-41。計算單元CBA12345圖圖242max3maxDDDD maxminmaxminPPDD maxmaxmaxPTDT (3) 簡圖和荷載求得內力后，必須進行還原，以求得柱的實際內力

39、。簡圖和荷載求得內力后，必須進行還原，以求得柱的實際內力。 軸線軸線 A、上各柱內力（）為采用計算簡圖計算所得內力、上各柱內力（）為采用計算簡圖計算所得內力 （ ）除以）除以2。 但對于吊車荷載但對于吊車荷載 產(chǎn)生的軸力產(chǎn)生的軸力N，應按該柱實際承受吊車，應按該柱實際承受吊車 豎向荷載計算。例如對于豎向荷載計算。例如對于排架柱排架柱 3產(chǎn)生的的軸向力應等于產(chǎn)生的的軸向力應等于 2.排架的水平位移驗算排架的水平位移驗算矩形、工字形柱截面尺寸滿足一定要求（表矩形、工字形柱截面尺寸滿足一定要求（表12-4）時，認為排架側）時，認為排架側向剛度能夠滿足要求，不需驗算水平位移。向剛度能夠滿足要求，不需驗

40、算水平位移。但對于某些但對于某些吊車噸位較大時，為安全計，應驗算水平位移吊車噸位較大時，為安全計，應驗算水平位移驗算位移部位：驗算位移部位：吊車梁頂與柱連接點吊車梁頂與柱連接點KVM 、VM、minmaxPP、maxminmax3min3PPDD min3max3DD、荷載取荷載取排架內一臺最大吊車的橫向水平荷載作用在排架內一臺最大吊車的橫向水平荷載作用在K點點驗算，荷載采驗算，荷載采用標準值，不考慮長期荷載效應。用標準值，不考慮長期荷載效應。，滿足正常使用。，滿足正常使用。 ,水平位移限值如下：水平位移限值如下：吊車工作級別為吊車工作級別為15的廠房柱：的廠房柱：吊車工作級別為吊車工作級別為

41、68的廠房柱：的廠房柱： 基礎頂面到吊車梁頂面距離基礎頂面到吊車梁頂面距離 對于露天棧橋柱水平位移，應按懸臂柱計算，考慮一臺最大吊對于露天棧橋柱水平位移，應按懸臂柱計算，考慮一臺最大吊車的橫向水平荷載，同時考慮吊車梁安裝偏差車的橫向水平荷載，同時考慮吊車梁安裝偏差20mm產(chǎn)生的偏心力矩產(chǎn)生的偏心力矩作用，則作用，則 及及kHmmuk5 mmummk105 1800kkHu 2200kkHu mmuk10 2500kkHu 計算時，計算時，廠房柱截面剛度分別取為廠房柱截面剛度分別取為計算計算 時應將柱中縱筋按彈性模量比換算成混凝土時應將柱中縱筋按彈性模量比換算成混凝土csEE085. 0EI0I

42、csscEEAA 12.312.3單層廠房柱單層廠房柱.1柱的型式柱的型式矩形、工字形、矩形、工字形、雙肢柱雙肢柱 12.3.2 12.3.2 矩形柱的設計矩形柱的設計確定截面尺寸確定截面尺寸內力計算內力計算截面配筋截面配筋牛腿計算與配筋牛腿計算與配筋施工吊裝強度、裂縫驗算施工吊裝強度、裂縫驗算構件連接設計構件連接設計( (預埋件設計預埋件設計) )1.1.截面尺寸和外形構造截面尺寸和外形構造原則：承載力要求、剛度要求原則：承載力要求、剛度要求對于對于 6m 6m 柱距的廠房柱最小截面尺寸見表柱距的廠房柱最小截面尺寸見表12-412-4。2.2.截面設計截面設計按按最不利內

43、力最不利內力進行截面設計進行截面設計計算長度見表計算長度見表12-512-5柱：時，偏心受壓柱應考慮裂縫寬度驗算柱：時，偏心受壓柱應考慮裂縫寬度驗算單層廠房柱的上、下柱控制截面都有可能為單層廠房柱的上、下柱控制截面都有可能為 , ,應驗算裂縫寬度。應驗算裂縫寬度。55. 000 he55. 000 he3.構造要求構造要求混凝土為混凝土為C20、C25、C30、(C35)縱筋縱筋HRB335，HRB400箍筋箍筋HPB235。縱筋最大配筋率為縱筋最大配筋率為5%，縱筋直徑，縱筋直徑=12最小配筋率為最小配筋率為0.5%(C50)每側縱筋最小配筋率為每側縱筋最小配筋率為0.2%柱截面高度柱截面高

44、度h=600，則柱側面設置直徑，則柱側面設置直徑(1016)構造鋼筋，并同時構造鋼筋，并同時設置設置復合箍筋或拉筋復合箍筋或拉筋。見圖見圖12-44，注意柱上設置的預埋件注意柱上設置的預埋件M1M5，其作用不同。，其作用不同。4.吊裝、運輸階段的承載力和裂縫寬度驗算吊裝、運輸階段的承載力和裂縫寬度驗算 預制柱一般采用翻身吊，按運輸、吊裝時混凝土實際強度，分別進預制柱一般采用翻身吊，按運輸、吊裝時混凝土實際強度，分別進行承載力和裂縫寬度驗算。行承載力和裂縫寬度驗算。圖fbM”驗算時應注意下列問題：驗算時應注意下列問題：1)柱身自重應乘以動力系數(shù)柱身自重應乘以動力系數(shù)1.5；強度驗算采用荷載設計值

45、，裂縫寬度驗算采用荷載標準值。強度驗算采用荷載設計值，裂縫寬度驗算采用荷載標準值。2)因吊裝驗算系臨時性的，故構件因吊裝驗算系臨時性的，故構件安全等級可較其使用階段的安全等安全等級可較其使用階段的安全等級降低一級級降低一級；3)柱的砼強度一般按設計強度的柱的砼強度一般按設計強度的70%考慮考慮；當?shù)跹b驗算要求高于設計；當?shù)跹b驗算要求高于設計強度的強度的70%方可吊裝時，應在施工圖上注明；方可吊裝時，應在施工圖上注明；4)一般宜采用單點綁扎起吊，吊點設在變階處一般宜采用單點綁扎起吊，吊點設在變階處。當需用多點起吊時，。當需用多點起吊時，吊裝方法應與施工單位共同商定并進行相應的驗算；吊裝方法應與施

46、工單位共同商定并進行相應的驗算；5)當柱變階處截面吊裝驗算配筋不足時，可在該局部區(qū)段加配短鋼筋。當柱變階處截面吊裝驗算配筋不足時，可在該局部區(qū)段加配短鋼筋。fb12.3.3牛腿牛腿根據(jù)牛腿豎向力根據(jù)牛腿豎向力 Fv 的作用點至下柱邊緣的水平距離的作用點至下柱邊緣的水平距離 a 的大小，的大小，一般把牛腿分為兩類：一般把牛腿分為兩類： 時為短牛腿時為短牛腿 時為長牛腿時為長牛腿0ha 0ha aaa長牛腿長牛腿的受力特點與的受力特點與懸臂梁懸臂梁相似，可按懸臂梁設計。相似，可按懸臂梁設計。 短牛腿短牛腿實質上是一根實質上是一根懸臂深梁懸臂深梁，受剪力影響較大受剪力影響較大，變形不符合平截，變形不

47、符合平截 面假定，不能象懸臂梁那樣，按受彎構件分析。面假定，不能象懸臂梁那樣，按受彎構件分析。試驗研究試驗研究試驗研究結果試驗研究結果（1）彈性階段的應力分布）彈性階段的應力分布如圖為如圖為a/h00.5的環(huán)氧樹脂牛腿模型進行光彈試驗得到的主應力跡的環(huán)氧樹脂牛腿模型進行光彈試驗得到的主應力跡線線(a)牛腿上部，主拉應力跡線基本與牛腿上邊緣平行牛腿上部，主拉應力跡線基本與牛腿上邊緣平行,并沿長度方向比并沿長度方向比較均勻，牛腿中下部主拉應力跡線是傾斜的。較均勻，牛腿中下部主拉應力跡線是傾斜的。(b)牛腿下部，主壓應力跡線大致與從加載點到牛腿下部與柱相交點牛腿下部，主壓應力跡線大致與從加載點到牛腿

48、下部與柱相交點連線平行。連線平行。(2) 裂縫的出現(xiàn)與開展裂縫的出現(xiàn)與開展試驗表明，當荷載加到時出現(xiàn)豎向裂縫（試驗表明，當荷載加到時出現(xiàn)豎向裂縫（1），），但其開展開很小，對牛腿的受力性能影響不大；荷載加到極限荷載但其開展開很小，對牛腿的受力性能影響不大；荷載加到極限荷載 時，出現(xiàn)斜裂縫（時，出現(xiàn)斜裂縫（2），此后隨荷載增加到接近破壞），此后隨荷載增加到接近破壞荷載時（約荷載時（約 ），突然出現(xiàn)第二條斜裂縫（），突然出現(xiàn)第二條斜裂縫（3）。預示牛腿即將）。預示牛腿即將破壞。破壞。斜裂（斜裂（2）稱為臨界斜裂縫，）稱為臨界斜裂縫，為確定牛腿截面尺寸的主要依據(jù)。為確定牛腿截面尺寸的主要依據(jù)。uP%

49、)60%40(uP%)40%20(uP%80(3)破壞形態(tài)破壞形態(tài)1)剪切破壞：包括剪切破壞：包括純剪破壞、斜壓破壞、斜拉破壞純剪破壞、斜壓破壞、斜拉破壞純剪破壞：純剪破壞： 或或 雖較大，但邊緣高度雖較大，但邊緣高度h1較小較小 時，發(fā)生沿加載板內側接近豎直截面的純剪破壞。時，發(fā)生沿加載板內側接近豎直截面的純剪破壞。斜壓破壞：斜壓破壞： 時，臨界斜裂縫出現(xiàn)后，加載到時，臨界斜裂縫出現(xiàn)后，加載到 ，在臨界斜裂縫外側的壓桿范圍，在臨界斜裂縫外側的壓桿范圍 內，出現(xiàn)大量短小斜裂縫，并逐漸貫通，壓桿混凝土內，出現(xiàn)大量短小斜裂縫，并逐漸貫通，壓桿混凝土 壓碎。壓碎。斜拉破壞：斜拉破壞： 臨界斜裂縫出現(xiàn)

50、后，隨荷載增加出現(xiàn)斜裂縫臨界斜裂縫出現(xiàn)后，隨荷載增加出現(xiàn)斜裂縫(3)，并逐漸，并逐漸 擴展將牛腿拉斷擴展將牛腿拉斷1 . 00 ha0ha 75. 01 . 00 hauP%)80%70(2)彎曲破壞彎曲破壞： 和縱向受力鋼筋較少時出現(xiàn)，臨界斜和縱向受力鋼筋較少時出現(xiàn)，臨界斜 裂縫不斷向受壓區(qū)延伸，拉筋屈服，最后壓區(qū)混凝土裂縫不斷向受壓區(qū)延伸，拉筋屈服，最后壓區(qū)混凝土 壓碎。壓碎。3)局壓破壞：加載板尺寸過小，使加載板下混凝土局部壓壞。局壓破壞：加載板尺寸過小，使加載板下混凝土局部壓壞。4)粘結破壞：鋼筋錨固長度不足，造成鋼筋粘結破壞。粘結破壞：鋼筋錨固長度不足，造成鋼筋粘結破壞。75. 00

51、 ha(4)牛腿在豎向力和水平拉力同時作用下的受力情況牛腿在豎向力和水平拉力同時作用下的受力情況對同時作用有豎向力和水平拉力的牛腿的試驗結果表明，對同時作用有豎向力和水平拉力的牛腿的試驗結果表明，由于水由于水平拉力的作用，牛腿截面出現(xiàn)斜裂縫的荷載比僅有豎向力作用的牛腿平拉力的作用，牛腿截面出現(xiàn)斜裂縫的荷載比僅有豎向力作用的牛腿有不同程度的降低。有不同程度的降低。當當 Fh/Fv0.20.5 時，開裂荷載下降時，開裂荷載下降36%47%，同時牛腿的承載力亦下降。同時牛腿的承載力亦下降。試驗還表明，有水平拉力作用的牛腿與沒有水平拉力作用的牛腿，試驗還表明，有水平拉力作用的牛腿與沒有水平拉力作用的牛

52、腿，兩者破壞規(guī)律相似。兩者破壞規(guī)律相似。 2.牛腿設計牛腿設計 包括：確定牛腿的截面尺寸、承載力計算、配筋構造包括：確定牛腿的截面尺寸、承載力計算、配筋構造(1)截面尺寸的確定截面尺寸的確定牛腿截面寬度與柱同寬。牛腿截面寬度與柱同寬。牛腿的截面高度確定：牛腿的截面高度確定：一般以一般以斜截面抗裂度（針對臨界斜裂縫）為標準斜截面抗裂度（針對臨界斜裂縫）為標準控制牛腿在控制牛腿在使用階段不出現(xiàn)或僅出現(xiàn)細微斜裂縫為準使用階段不出現(xiàn)或僅出現(xiàn)細微斜裂縫為準。圖 005 . 0)5 . 01(habhfFFFtkvkhkvk 牛腿的截面高度按下式確定：牛腿的截面高度按下式確定： 作用于牛腿頂面按荷載效應作

53、用于牛腿頂面按荷載效應標準組合標準組合計算的豎向力值計算的豎向力值 作用于牛腿頂面按荷載效應作用于牛腿頂面按荷載效應標準組合標準組合計算的水平拉力值計算的水平拉力值 裂縫控制系數(shù)裂縫控制系數(shù)a 豎向力作用點到下柱邊緣的水平距離豎向力作用點到下柱邊緣的水平距離,應考慮安裝偏差應考慮安裝偏差 20mm。圖中圖中 防止發(fā)生剪切破壞防止發(fā)生剪切破壞 防止應力集中嚴重防止應力集中嚴重 防止局部受壓破壞防止局部受壓破壞vkF 其其他他牛牛腿腿支支撐撐吊吊車車梁梁牛牛腿腿80.065.0 hkF45 )200,3max(1mmhh cvfAF75. 0 , (2)承載力計算和構造配筋承載力計算和構造配筋1)

54、計算簡圖計算簡圖縱向受拉鋼筋的計算和構造縱向受拉鋼筋的計算和構造:根據(jù)計算簡圖，取力矩平衡：根據(jù)計算簡圖，取力矩平衡：令令0hz yhyvssyhsyvsshvsyfFhfaFAhafFhahfaFAhazFaFzAf2 . 185. 00.2)85. 0/()85. 01 (85. 00.85z)(00000 則 可近似取 式中則 ， 若近似取， 作用在牛腿頂部的豎向力設計值作用在牛腿頂部的豎向力設計值 作用在牛腿頂部的水平拉力設計值作用在牛腿頂部的水平拉力設計值 豎向力到下柱邊緣的距離豎向力到下柱邊緣的距離構造要求構造要求縱筋要求縱筋要求(1)(1)牛腿承受豎向荷載和水平荷載產(chǎn)生的拉力均由

55、縱向受拉鋼筋承牛腿承受豎向荷載和水平荷載產(chǎn)生的拉力均由縱向受拉鋼筋承 擔，宜采用擔，宜采用HRB335HRB335級或級或HRB400HRB400（RRB400RRB400）級鋼筋，直徑不應小）級鋼筋，直徑不應小 于于12mm12mm。(2)(2)縱向受拉鋼筋作為三角桁架的上弦桿，承擔的拉力相同，因此縱向受拉鋼筋作為三角桁架的上弦桿，承擔的拉力相同，因此 不能彎起充當彎起鋼筋，而應全部直通到柱外邊緣再沿斜邊下不能彎起充當彎起鋼筋，而應全部直通到柱外邊緣再沿斜邊下 彎，并伸入下柱內彎，并伸入下柱內150mm150mm后截斷后截斷，另一端在柱內應有足夠錨固長另一端在柱內應有足夠錨固長 度，以防粘接

56、破壞。度，以防粘接破壞。 縱向受拉鋼筋配筋率為縱向受拉鋼筋配筋率為0.2%0.2%0.6%0.6%。不少于。不少于hFvFa03 . 0 ha 124 箍筋要求箍筋要求滿足截面抗裂要求的牛腿，若水平箍筋、彎起鋼筋滿足下列要求，滿足截面抗裂要求的牛腿，若水平箍筋、彎起鋼筋滿足下列要求，就可滿足牛腿受剪承載力要求。就可滿足牛腿受剪承載力要求。牛腿不需計算抗剪承載力牛腿不需計算抗剪承載力(a)水平箍筋為水平箍筋為 ，在上部，在上部 內水平箍筋內水平箍筋總面積總面積 。彎起鋼筋對牛腿抗裂影響不大，但能有效限制斜裂縫開展。彎起鋼筋對牛腿抗裂影響不大，但能有效限制斜裂縫開展。(b) 應采用變形鋼筋設彎起鋼

57、筋，位置在牛腿上部應采用變形鋼筋設彎起鋼筋，位置在牛腿上部 內，內， 不少于不少于 ， 。其錨固。其錨固 要求見下圖。要求見下圖。柱頂牛腿配筋構造，見圖柱頂牛腿配筋構造，見圖12-52，P130150100126 320hsA21 l )2161()%1 . 0 ,21max(bhAAssb 122 .12.412.4柱下獨立基礎柱下獨立基礎.1柱下獨立基礎的形式柱下獨立基礎的形式 按受力形式：軸心受壓，偏心受壓按受力形式：軸心受壓，偏心受壓 按施工方法：預制柱下獨立基礎，現(xiàn)澆柱下獨立基礎按施工方法：預制柱下獨立基礎，現(xiàn)澆柱下獨立基礎單層廠房柱下獨立基礎的形式是單層廠房柱下

58、獨立基礎的形式是擴展基礎擴展基礎（階梯形、錐形）（階梯形、錐形）p131p131，預，預制柱下獨立基礎和預制柱連接部分常做成杯口，故又稱制柱下獨立基礎和預制柱連接部分常做成杯口，故又稱杯口基礎杯口基礎。.2柱下擴展基礎的設計柱下擴展基礎的設計確定基礎底面尺寸，確定基礎高度和變階處的高度，計算底板配筋，確定基礎底面尺寸，確定基礎高度和變階處的高度，計算底板配筋，構造處理及繪制施工圖等。構造處理及繪制施工圖等。1.確定基礎底面尺寸確定基礎底面尺寸按地基承載力條件和地基變形條件確定按地基承載力條件和地基變形條件確定假定假定 ：(1)基礎絕對剛性，無彎曲變形基礎絕對剛性，無彎曲變形

59、 (2)地基土反力為線形分布地基土反力為線形分布(1)軸心受壓柱下基礎軸心受壓柱下基礎akkkfAGNP k 相應于荷載效應相應于荷載效應標準組合標準組合，上部結構傳到基礎頂面的豎向力值，上部結構傳到基礎頂面的豎向力值 基礎及基礎上方土的基礎及基礎上方土的重力標準值重力標準值 基礎底面面積基礎底面面積 經(jīng)過基礎寬度和深度修正后的經(jīng)過基礎寬度和深度修正后的地基承載力特征值地基承載力特征值化簡，得：化簡，得：kNkGAaf0(3)(0.5)aaKbdffbd dAGkm 3m20mkN dfNAakm (2)(2)偏心受壓基礎偏心受壓基礎得得 由柱和基礎梁傳到基礎底面的軸向力由柱和基礎梁傳到基礎底

60、面的軸向力標準組合值標準組合值 作用在基礎底面的力矩作用在基礎底面的力矩標準組合值標準組合值 基礎底面面積抵抗矩基礎底面面積抵抗矩令令 則則 WMAGNPPbkkbkkk min,max.bkNwkkbkNNN bkMhVeNMMkwwkkbk W62lbW )(kbkbkGNMe beblGNPPkbkkk61min,max.當則，不現(xiàn)實，基礎底面將與地基脫當則，不現(xiàn)實，基礎底面將與地基脫開，因此開，因此 （基礎不允許設計成這樣）（基礎不允許設計成這樣）偏心受壓基礎，地基壓應力要求偏心受壓基礎，地基壓應力要求 6be 0min, kpalGNpkbkk3)(2max, eba 2akkkfp