商業(yè)高大模板支撐方案概要

1、現(xiàn)代城四區(qū)（五期）A地塊（S1#、S2#商業(yè)工程）高大模板支撐施工方案編制人： 審核人： 審批人： 武漢天弓建筑工程有限公司二零一五年十一月十日目 錄一、工程概況二、編制依據(jù)三、危險源辨識清單與控制措施計劃四、模板支撐設計構造五、施工要求六、檢查與驗收七、模板施工安全措施八、應急救援預案現(xiàn)代城四區(qū)（五期）A地塊（S1#、S2#商業(yè)工程）高大模板支撐施工方案一、工程概況工程名稱：現(xiàn)代城四區(qū)（五期）A地塊三標段 結構形式：框剪結構 建設單位：武漢安居工程發(fā)展有限公司 設計單位：武漢和創(chuàng)建筑工程設計有限公司 監(jiān)理單位：湖北環(huán)鵬工程建設監(jiān)理有限公司 施工單位：武漢天弓建筑工程有限公司現(xiàn)代城四區(qū)（五期）

2、A地塊S1#商業(yè)位于武漢市江岸區(qū)百步亭花園路解放大道口，為二層框架結構，建筑面積為1095.28，建筑高度10.050m。該工程地基基礎設計等級丙級，建筑場地土類型為軟場地土，建筑結構安全等級為二級，基礎安全等級為二級，本工程建筑物抗震設防烈度為6度；現(xiàn)代城四區(qū)（五期）A地塊S2#商業(yè)位于武漢市江岸區(qū)百步亭花園路解放大道口，為二層框架結構，建筑面積為1162.81，建筑高度10.050m。該工程地基基礎設計等級丙級，建筑場地土類型為軟場地土，建筑結構安全等級為二級，基礎安全等級為二級，本工程建筑物抗震設防烈度為6度。高支模層結構情況高支模所在層一層柱二層梁板腳手架掛密目安全網(wǎng)有高支模層底標高（

3、m）5.83柱砼強度等級C25高支模支模高度（m）5.83樓板梁尺寸（mm）300×930高支模層頂標高（m）4.87梁板砼強度等級C25最大板跨（m）3×10普通板跨（m）2.8×10最大板厚（mm）120普通板厚（mm）100最大柱截面尺寸（mm）700×800普通柱截面尺寸（mm）550×550最大梁跨（m）10普通梁跨（m）7.5最大梁斷面尺寸（mm）300×930普通梁斷面尺寸（mm）250×750二、編制依據(jù)危險性較大分部分項工程安全管理辦法（建質(zhì)200987號文）建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130

4、-2001混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2001鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-2008武漢市建筑施工現(xiàn)場安全質(zhì)量標準化達標實施手冊三、危險源辨識清單與控制措施計劃危險源分析及預控如下表：序 號危險源可能導致的事故預控措施1立桿接頭在同一平面坍塌按方案施工，逐區(qū)檢查，嚴格進行技術交底和架體驗收制度2立桿底部無墊板或用磚墊高坍塌按要求設置墊板、逐區(qū)檢查3未設剪刀撐坍塌按要求設置剪刀撐、逐區(qū)檢查4未設掃地桿坍塌按要求設置掃地桿、逐區(qū)檢查5立桿間距大于設計要求坍塌嚴格進行技術交底和架體驗收制度確保按方案施工6

5、模板上施工荷載超過要求坍塌管理人員現(xiàn)場監(jiān)管按方案要求禁止超載、嚴禁野蠻施工7立桿材料不符合要求坍塌使用合格的材料、嚴格執(zhí)行材料復檢制度8澆筑混凝土，同一處堆載骨料過多，澆筑高度過大坍塌管理人員現(xiàn)場監(jiān)管確保均勻布料，分層澆筑9模板拆除區(qū)域未設置警戒線，且無監(jiān)護人落物傷人設置警戒區(qū)，由專人監(jiān)護10模板拆除時，砼強度達不到設計要求坍塌達到設計強度，經(jīng)審批后拆除11作業(yè)面及臨邊無防護措施高處墜落防護措施到位后方可允許作業(yè)12垂直交叉作業(yè)無防護措施落物傷人防護措施到位后方可允許作業(yè)13觸電人員傷亡嚴格按作好臨電防護和檢查。四、模板支撐設計構造模板支撐架基礎：模板支撐架基礎為回填土地面（回填土已進行夯實）

6、立桿底部全部用工字鋼進行墊底，確保架體穩(wěn)定性牢固性。（1） 立桿用4.8-5.3米定尺鋼管。結構大梁根據(jù)不同梁高設置不同定尺立桿。（2）先搭設梁部位立桿，后搭設平板立桿。（3）所有梁下立桿設立間距1m，距離地面200mm處設置掃地桿，每隔1.5m設置一道水平拉桿。(4)梁底擱楞間距不大于450mm，梁底兩側立桿相距梁寬在兩側各加500mm，縱向設置2根立桿用頂托支撐梁底，立桿間距縱橫方向均為1200mm。頂托螺桿出鋼管150mm200mm，梁側模兩側均用鋼管和木枋夾緊梁模，并用拉桿及蝴蝶卡夾緊，拉桿間距與立桿間距模數(shù)一致，為防止梁下小橫桿連接扣件因壓力過大造成下滑，在扣件兩邊上保險扣件頂死。（

7、如下圖所示）蝴蝶卡木模板木枋對拉螺桿48鋼管斜撐600拆除模板支撐時只拆除板下支撐，此梁下支撐不予拆除，待框架梁強度滿足要求方可拆除?？奂蚣芰合轮问疽鈭D（5）現(xiàn)澆網(wǎng)格梁板支架搭設：立桿間距按1.2m搭設，距地面20cm設置掃地桿，水平桿步距1.5m，立桿連接采用對接，相鄰立桿對接部位不在同一水平面上，網(wǎng)格梁下方鋪設3根木方，再加設一根小橫桿，小橫桿與梁兩側立桿連接，板下鋪設木方，立桿上部套用頂托頂住板下木方。b 300 300 120012000水平桿步距1.5m(6)在外側周圍由上而下設置豎向連續(xù)剪刀撐，在相應的連續(xù)剪刀撐之間設置之字斜撐，剪刀撐為4.2×6m，并在剪刀撐頂部掃

8、地桿處設置水平剪刀撐。（7）在外側四周每個結構柱用鋼管設置固結點，豎向固結點間距3m。橫向固結點為6m。(8)按設計標高調(diào)整頂托控制標高，然后安裝梁底模板，并要拉線找直，此時，應按前述要求進行梁底板起拱，注意起拱應在支模開始時進行，而后將側模和底模連成整體。（9）梁區(qū)中現(xiàn)澆樓板的起拱，除按設計要求起拱外，還應將整塊樓板的支模高度上提5mm，確?；炷翝仓髽前搴穸群蛽隙葷M足規(guī)范要求。(10)支模時梁底應起拱，要求同前。 (11)剪刀撐搭設須牢固，采用搭接，有效搭接長度500mm，二頭留有100mm，并用2個旋轉(zhuǎn)扣件連接，且與水平夾角在45°-60°之間。(12)梁底模板拆除

9、須在混凝土強度達到100時才可以拆除，拆模的具體時間由項目技術部門提供。(13)要注意梁模與柱模的接口處理、主梁樓板與次梁模板的接口處理，以及梁模板與樓板模板接口處的處理，謹防在這些部位發(fā)生漏漿或構件尺寸偏差等現(xiàn)象。(14)綁扎梁鋼筋，經(jīng)檢查合格，并清除雜物后安裝側模板。(15)用鋼筋連接并夾緊梁側模板，位置和間距同前面所述要求。安裝水平向鋼管背楞之后安裝拉桿(模板為豎拼時的做法)。(16)調(diào)節(jié)樓板支撐的可調(diào)支撐頭，將大擱柵找平。(17)按樓板尺寸，鋪設樓板模板，從一側開始鋪設多層板，盡可能選用整張的，并且是經(jīng)包邊角處理的多層板，余下尺寸再需裁切，以利于多次周轉(zhuǎn)使用。(18)模板鋪設完畢，應用

10、水平儀測量模板標高，進行校正。(19)標高校正完后，支撐系統(tǒng)加設剪刀撐，并加設二道縱橫水平向拉桿，以保證支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定。(20)支撐搭設時，必須保證上下層支撐在同一垂直線上。高支模計算書 一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m):0.20、0.22；梁截面高度 D(m):0.5、0.57；混凝土板厚度(mm):100、130；立桿梁跨度方向間距La(m):1；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m):0.1；立桿步距h(m):1.50；梁支撐架搭設高度H(m)：；梁兩側立柱間距(m):1.00；承重架支設:2根承重立桿，方木支撐垂直梁截面；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m):1.2

11、00；采用的鋼管類型為48×3.6；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；2.荷載參數(shù)模板自重(kN/m2):0.35；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2):2.5；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2):15.6；傾倒混凝土側壓力(kN/m2):2.0；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2):2.03.材料參數(shù)木材品種：杉木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.4；面板類型：膠合面板；面板彈性模量E(N/mm2)：95

12、00.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：7；面板厚度(mm)：18.0；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：9；穿梁螺栓水平間距(mm)：500；穿梁螺栓豎向根數(shù)：3；穿梁螺栓豎向距板底的距離為： 400mm穿梁螺栓直徑(mm)：M12；主楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞，寬度50mm，高度100mm；二、梁模板荷載標準值計算1.梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓

13、度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(T+15)計算，得5.714h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.650m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側壓力F；分別為 50.99

14、4 kN/m2、15.600 kN/m2，取較小值15.600 kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算 面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為9根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算跨中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 面板的最大彎距(N.mm)； W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.8×1.8/6=27cm3； f - 面板的抗彎強度設計值(N/m

15、m2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側壓力，包括: 新澆混凝土側壓力設計值: q1= 1.2×0.5×15.6×0.9=8.42kN/m； 傾倒混凝土側壓力設計值: q2= 1.4×0.5×2×0.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 8.424+1.260 = 9.684 kN/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 176.67mm；面板的最大彎距 M= 0.1×9.684×176.6672 = 3.02×104N.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 3.

16、02×104 / 2.70×104=1.119N/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13N/mm2；面板的受彎應力計算值 =1.119N/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值: q = 15.6×0.5 = 7.8N/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 176.67mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值: = 0

17、.677×7.8×176.674/(100×9500×2.43×105) = 0.022 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =176.667/250 = 0.707mm；面板的最大撓度計算值 =0.022mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.707mm，滿足要求！四、梁側模板內(nèi)外楞的計算1.內(nèi)楞計算內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用1根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50×1002×1/6 = 83.33cm3

18、；I = 50×1003×1/12 = 416.67cm4； 內(nèi)楞計算簡圖（1）.內(nèi)楞強度驗算強度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)； W - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×15.6×0.9+1.4×2×0.9)×0.177=3.42kN/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 500mm； 內(nèi)楞的最大彎距: M=0.1×3.42×5

19、00.002= 8.55×104N.mm； 最大支座力:R=1.1×3.422×0.5=1.882 kN；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應力計算值 = 8.55×104/8.33×104 = 1.027 N/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；內(nèi)楞最大受彎應力計算值 = 1.027 N/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 E - 面板材質(zhì)的彈性模量： 9000N/mm2； q-作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q =15.60×0.18= 2.76 N/m

20、m； l-計算跨度(外楞間距)：l = 500mm； I-面板的截面慣性矩：I = 8.33×106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.677×2.76×5004/(100×9000×8.33×106) = 0.016 mm；內(nèi)楞的最大容許撓度值: = 500/250=2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.016mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =2mm，滿足要求！2.外楞計算外楞承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力1.882kN,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm

21、，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50×1002×2/6 = 166.67cm3；I = 50×1003×2/12 = 833.33cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kN.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強度驗算 其中 - 外楞受彎應力計算值(N/mm2) M - 外楞的最大彎距(N.mm)； W - 外楞的凈截面抵抗矩； f -外楞的強度設計值(N/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為M= 0.997 kN.m 外楞最大計算跨度: l = 530mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應力計算值: = 9.97×105/1.67&

22、#215;105 = 5.985 N/mm2； 外楞的抗彎強度設計值: f = 11N/mm2；外楞的受彎應力計算值 =5.985N/mm2 小于 外楞的抗彎強度設計值 f=11N/mm2，滿足要求?。?）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.074 mm外楞的最大容許撓度值: = 530/250=2.12mm；外楞的最大撓度計算值 =0.074mm 小于 外楞的最大容許撓度值 =2.12mm，滿足要求！五、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170 N/mm2；查表得：

23、 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =15.6×0.5×0.33 =2.574 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.574kN 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 N=12.92kN，滿足要求！六、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋

24、自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 1000×18×18/6 = 5.40×104mm3； I = 1000×18×18×18/12 = 4.86×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M - 計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =267mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新

25、澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1: 1.2×（24.00+1.50）×1.00×0.65×0.90=17.90kN/m；模板結構自重荷載：q2:1.2×0.35×1.00×0.90=0.38kN/m；振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3: 1.4×2.00×1.00×0.90=2.52kN/m；q = q1 + q2 + q3=17.90+0.38+2.52=20.80kN/m；跨中彎矩計算公式如下: Mmax = 0.10×20.799×0.2672=0.148kN.m； =0

26、.148×106/5.40×104=2.74N/mm2；梁底模面板計算應力 =2.74 N/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強度設計值 f=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)×0.650+0.35）×1.00= 16.93KN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =267mm； E-面板的彈性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =267/250 = 1.068mm

27、；面板的最大撓度計算值: = 1.068×16.925×2674/(100×9500×4.86×105)=0.279mm；面板的最大撓度計算值: =0.279mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 267 / 250 = 1.068mm，滿足要求！七、梁底支撐的計算強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.支撐鋼管的強度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1 = (24.000

28、+1.500)×0.650= 16.575 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2×(16.575 + 0.350 )+ 1.4×4.500 = 26.610 kN/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為P，梁側模板傳給鋼管的集中力為N 。當n=2時： 當n2時： 計算簡圖(kN) 支撐鋼管變形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(k

29、N.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 RA = RB=0.953 kN，中間支座最大反力Rmax=11.945；最大彎矩 Mmax=0.516 kN.m；最大撓度計算值 Vmax=0.18 mm；支撐鋼管的最大應力 =0.516×106/4490=114.879 N/mm2；支撐鋼管的抗壓設計強度 f=205.0 N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 114.879 N/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!八、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構造作用，通過扣件連接到立桿。九、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，

30、P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN 。縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.80 kN； R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到 R=11.945 kN；R < 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 十、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力：

31、 N1 =0.953 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×10.08=1.562 kN； 樓板的混凝土模板的自重： N3=1.2×(1.00/2+(1.00-0.50)/2)×1.00×0.35=0.315 kN； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: N4=1.2×(1.00/2+(1.00-0.50)/2)×1.00×0.120×(1.50+24.00)=2.754 kN； N =0.953+1.562+0.315+2.754=5.583 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo

32、/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.155×1.7

33、×1.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.209 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5583.4/(0.209×424) = 63.007 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 63.007 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.6 按照表2取值1.02

34、2 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.022×(1.5+0.05×2) = 1.908 m；Lo/i = 1908.278 / 15.9 = 120 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.452 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=5583.4/(0.452×424) = 29.134 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 29.134 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算:其中 N - 立桿的軸心壓力設

35、計值，它包括： 梁底支撐最大支座反力： N1 =11.945 kN ； 腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.129×(10.08-0.65)=1.562 kN； N =11.945+1.562=13.406 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm2； lo -

36、計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表，u =1.7；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1uh = 1.167×1.7×1.5 = 2.976 m；Lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.205 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=13406.282/(0.205×424) = 154.237 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 154

37、.237 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.6 按照表2取值1.022 ；上式的計算結果：立桿計算長度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.022×(1.5+0.05×2) = 1.908 m；Lo/i = 1908.278 / 15.9 = 120 ；由長細比 lo/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.452 ；

38、鋼管立桿受壓應力計算值 ；=13406.282/(0.452×424) = 69.953 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 69.953 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！五、施工要求高大模板支撐架的施工要求：1、模板施工前提地下室梁板模板支撐不予拆除。2、立桿之間必須按步距設置縱橫向水平增桿，確保兩方向足夠的設計剛度；3、確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-65N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；4、立桿與水平桿接長只允許對接，嚴禁錯接。且接頭不在同步或同跨內(nèi)，相鄰二接頭錯位500mm以上

39、，立桿對接點在步距內(nèi)1/3范圍內(nèi)。5.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載；6.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載必須采取控制措施，鋼筋、模板、木枋等材料不能在支架上方堆放；7.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。8、拆除順序：首先拆除現(xiàn)澆板下支架，再拆除網(wǎng)格梁支架，觀察一天后，無異常現(xiàn)象，再拆除梁下支撐?；炷翝仓螅?、混凝土澆筑前一天對整個模板支撐系統(tǒng)進行檢查。2、檢查地下室梁板模板支撐系統(tǒng)，進行再加固。3、本層混凝土澆筑采用47m汽泵和一臺地泵。4、在鋼筋綁扎前先澆筑框架柱砼。5、梁、板混凝土分兩次澆筑，第一次

40、梁澆筑100cm高，第二次再將梁混凝土與板混凝土同時澆筑。6、澆筑混凝土應連續(xù)進行，如必須間歇，其間歇時間應盡量縮短，并應在前層混凝土初凝之前，將次層混凝土澆筑完畢，間歇的最長時間應按所選用的水泥品種、氣溫及混凝土凝結條件決定，一般超過2小時即按施工縫進行處理。7、混凝土澆筑應經(jīng)常觀察模板、鋼筋、預留孔洞、預埋件和插筋等有無移動、變形和堵塞等情況，發(fā)現(xiàn)問題應立即處理，并應在已澆筑的混凝土凝結前修整完好。8、砼的振搗采用插入式振動棒進行振搗。振動棒的操作要做到“快插慢拔，直上直下”。上層砼必須在下層砼初凝前澆筑，并用振動棒插入下層砼5cm深度，以消除兩層之間的接縫，保證砼的澆筑質(zhì)量。每一振點的振

41、搗延續(xù)時間，應使表面呈水平不再顯著下沉，不再出現(xiàn)氣泡，表面泛出灰漿為止。插入式振動棒的移動間距不宜大于其作用半徑的1.5倍，振動棒與模板的距離不應大于其作用半徑的0.5倍，并應盡量避免碰撞鋼筋、模板。六、檢查與驗收1、檢查模板和支架的布置和施工順序是否符合專項施工方案和安全措施的規(guī)定。2、各種連接件、支撐件的規(guī)格、質(zhì)量和緊固情況，關鍵部位緊固螺栓、扣件用扭矩扳手進行檢查。3、檢查標高、軸線位置、垂直度偏差、起拱高度、表面平整度、板塊拼縫等。4、專項檢查鋼管腳手架支撐系統(tǒng)的立桿間距、掃地桿、梁下立桿的鋼板墊塊、水平拉桿、剪刀撐、之字撐、架體四周固結點等。5、根據(jù)施工方案和安全措施按照支架的布置和

42、施工順序進行逐條驗收。6、驗收順序：立桿間距及墊板掃地桿水平拉桿水平剪刀撐連續(xù)式剪刀撐架體四周固結點之字撐框架梁下加固措施模板支架系統(tǒng)總驗收。 7、驗收程序：每一分項工作完畢后班組長自檢合格后通知安全員進行驗收，模板支架系統(tǒng)搭設完畢后由項目部組織生產(chǎn)經(jīng)理帶頭進行總驗收，驗收合格報請監(jiān)理工程師進行驗收，驗收合格方可進行下道工序施工。七、模板施工安全措施1、模板工程在腳手架上不宜堆放模板，必須短時間堆放時，一定要碼平穩(wěn)，均勻放置，不能堆得過高，必須控制在2.5KN/M2的允許荷載內(nèi)。2、各種模板拆下后，應急時整理，按規(guī)格整齊堆放，堆放高度不大于1米。3、支模應按工序進行，模板沒有固定前，不得進行下

43、道工序，高處作業(yè)采用安全措施，支設立柱模板或梁模板時，應搭設工作臺，不準站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允許利用拉桿、支撐攀爬上下。4、進入施工現(xiàn)場人員必須戴好安全帽，高空作業(yè)人員必須佩戴安全帶，并應系牢。5、經(jīng)醫(yī)生檢查認為不適宜高空作業(yè)的人員，不得進行高空作業(yè)。6、工作前應先檢查使用的工具是否牢固，扳手等工具必須用繩鏈系掛在身上，以免掉落傷人，工作時要精力集中，防止釘子扎腳和空中滑落。7、安裝與拆除模板，應搭設防護欄桿，防止上下在同一垂直面上操作。8、復雜結構模板的安裝與除，事先應有切實的安全措施。9、遇六級以上的大風時，應暫停室外的高空作業(yè)，雪霜雨后應先清掃施工現(xiàn)場，略干不滑時再進行

44、工作。10、二人抬運模板時要互相配合，協(xié)同工作。傳遞模板，工具應用運輸工具或繩子系牢后升降，不得亂扔。高空拆模時，應有專人指揮，并在下面標出工作區(qū)，用繩子和紅白旗加以圍欄，暫停人員過往。11、支撐、牽杠不得搭在門窗和腳手架上，通路中間的斜撐，拉桿應設在1.8米高以上。12、支模過程中，如遇中途停歇，應將支撐、搭頭、柱頭、柱頭板等釘牢，拆模間歇時，應將已活動的模擬、牽杠、支撐等運走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而墜落。13、模板上有預留洞時，應在模板拆除后隨即將洞洞口蓋好。14、拆除模板一般用長撬棍。人不許站在正在拆除的模板上，在拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下。九、模板工程安全施工應急預案為了

45、確保在安全生產(chǎn)中，如事故發(fā)生時，盡可能減少損失，降低風險或在環(huán)境受到污染發(fā)生緊急情況時，能做出響應，盡可能預防其它事件的發(fā)生和減少可能伴隨的環(huán)境影響，根據(jù)武漢天弓建筑工程有限公司應急預案及本項目特點，特定項目部應急方案。項目部基本情況本工程位于百步亭花園路與百花一路交匯處。（二）工地周邊交通服務設施情況1、工地處于江岸區(qū)解放大道與百步亭花園路交界處交通便利2、派出所位于距本工地500米3、距工地3000米的中國人民解放軍第161醫(yī)院二、應急小組：應急小組成員名單：總指揮：費曉寧 副總指揮：張亮、賈文來、現(xiàn)場搶救組：張河南、蔡水發(fā) 醫(yī)療救治組：李紀東、肖燈炎后勤服務組：段楊波 保安組：陳小平 聯(lián)

46、絡員：段圣雄應急小組的組成：項目部成立應急準備與響應小組，由項目經(jīng)理（費曉寧）任組長，生產(chǎn)經(jīng)理（張亮）專職安全員（李紀東）任副組長，施工員（張河南）負責搶救組，質(zhì)檢員（蔡水發(fā)）負責醫(yī)療救治組，保管員（肖敦炎）負責后勤服務組，（段楊波）負責保安組、資料員（段圣雄）負責全面聯(lián)絡的同志為成員，其它各有關人員按項目應急通信網(wǎng)絡表隨叫隨到，服從小組同意指揮。領導小組組長費曉寧副組長張亮副組長李紀東現(xiàn)場搶救組張河南醫(yī)療救治組蔡水發(fā)后勤服務組段楊波保安組陳小平應急小組職責：小組領導職責：施工現(xiàn)場發(fā)生安全事故時，負責指揮工地搶救工作，向各搶救小組下達搶救指令任務，協(xié)調(diào)各組之間的搶救工作，隨時掌握各組最新動態(tài)并

47、做出最新決策，第一時間向110、119、120、企業(yè)救援指揮部、當?shù)卣脖O(jiān)部門、公安部門求援或報告災情。平時應急領導小組成員輪流值班，值班者必須住工地現(xiàn)場，手機24小時開通，發(fā)生緊急事故時，在項目部應急組長抵達工地前，值班者即為臨時救援組長。現(xiàn)場搶救組職責：采取緊急措施，一切可能搶救傷員及被困人員，財物，轉(zhuǎn)移能引起新的危險源的物品到安全地帶，啟動場區(qū)內(nèi)的消防設施進行消防滅火自救工作，防止事故進一步擴大。醫(yī)療救治組職責：對搶救出的傷員，視情況采取急救處置措施，盡快送醫(yī)院搶救。后勤服務級職責：負責交通車輛的調(diào)配，緊急救援物資的征集及人員的餐飲供應。保安組職責：負責工地的安全保衛(wèi)及現(xiàn)場內(nèi)外的疏導工

48、作，支援其它搶救組的工作，保護現(xiàn)場，維護秩序。三、應急準備：1、應急人員的培訓：項目部應急小組成員要接受公司組織的應急救援培訓及項目部組織的應急演練，經(jīng)常組織學習，掌握事故和緊急情況發(fā)生時必要的自救、救援和現(xiàn)場處理的必備知識，按計劃組織現(xiàn)場全體人員進行有效的培訓，從而具備完成其應急反應任務所需的知識和技能。2、應急設備的準備：準備各種應急設備及應急藥品。施工現(xiàn)場在平面布置圖上要合理安排安全通道，標明消防器材存點，現(xiàn)場無消防水栓的要設置消防水池，并儲備消防用水?，F(xiàn)場食堂、木工房、油漆倉庫、氧氣瓶和乙炔瓶存放地要配備相應的滅火器材。生活區(qū)要建立健全值班制度，辦理交接班手續(xù)。危險物品的管理：施工現(xiàn)場

49、要加強對易燃、易爆、有毒、有害物品的管理，建立專人管理、隔離存放、領用登記制度，嚴格控制明火作業(yè)。應急設備清單：a、醫(yī)藥箱2個b、擔架2床c、滅火囂40個d、沙堆2處e、增壓水泵2臺f、各種水管100米g、水泵4臺h、手套100雙i安全帽100頂j、安全帶10條應急設備存放點：醫(yī)藥箱、擔架、各種水泵、水管、手套、安全帽、安全帶、安全繩、滅火囂、應急燈等設備存放在現(xiàn)場倉庫內(nèi)?，F(xiàn)場內(nèi)設置的滅火囂地點在配電房、木工加工點、木模存放增壓水泵及固定水管將水送到各樓層。在現(xiàn)場堆沙處保證有一年以上的黃沙存放用于消防。應急通信電話：火警： 119 急救中心： 120報警： 110 組長費曉寧： 副組長張亮：

50、副組長李紀東： 現(xiàn)場搶救組張河南： 后勤服務組肖敦炎： 醫(yī)療救治組蔡水發(fā)： 保安組段楊波： 聯(lián)絡員段圣雄： 四、應急方案：1、高空墜落應急方案： 當發(fā)生高空墜落事故時，依據(jù)傷員病情，必要時應立即進行現(xiàn)場急救和監(jiān)護，同時派人呼叫車，送醫(yī)院進行搶救。若傷員疑有脊椎受傷的可能，一定要使傷員平臥在硬板上搬運，切忌只抬傷員的兩肩與兩腿或單肩背運傷員，因這樣會使傷員的脊椎移位，甚至斷裂將造成截癱，導致死亡，墜落過程中是否有其它阻擋或轉(zhuǎn)折及地面情況。便于醫(yī)生爭取時間準確、急時治療。2、物體打擊應急方案：當發(fā)生物體打擊事故時，依據(jù)傷員病情，對受傷人員進行現(xiàn)場急救和監(jiān)護，視情況給傷員進行包扎止血，如肢體受傷，應抬高肢體，然后用消毒紗布或棉墊覆蓋在傷口表面