2016D1JB2荷載橫向分布計(jì)算剛性橫梁法模板

1、第三章 荷載橫向分布計(jì)算由于本橋各T梁之間采用混凝與濕接縫剛性連接，故其荷載橫向分布系數(shù)，在梁端可按“杠桿原理法”計(jì)算（m0），在跨中按“修正剛性橫梁法”計(jì)算(mc)。（一）梁端的橫向分布系數(shù)m0 根據(jù)橋規(guī)規(guī)定，在橫向影響線確定荷載沿橫向最不利的布置位置。例如，對(duì)于汽車荷載，規(guī)定的汽車橫向輪距為1.8m，兩列汽車車輪的橫向最小間距為1.30m,車輪距離人行道緣石最少為0.50m。求出相應(yīng)于荷載位置的影響線豎標(biāo)值后，就可得到橫向所有荷載分布給1號(hào)梁的最大荷載值為： 式子中：汽車荷載軸重； 汽車車輪的影響線豎標(biāo)。 由此可得：1號(hào)梁在汽車荷載作用下最不利荷載橫向分布系數(shù)為同理有：；（二）跨中的橫向分

2、布系數(shù)mc 1.計(jì)算I和IT 求主梁截面中心位置ax(距梁頂) 翼板的換算平均厚度 馬蹄形下翼緣換算厚度 S (260-18)1919/2+24518245/2=583906cm3A(260-18)19+24518=9008cm2重心距離 ax=S/A=583906/9008=64.82cm主梁抗彎慣性矩：I1/12(260-18)193+(260-18)19(64.82-19/2)2+1/12182453+18245(245/2-64.82)2=50940773cm4=0.5094m4翼板主梁抗扭慣性矩 b1/t1=260/19=13.6810, 查表得c1=0.33梁肋b2=245-19=

3、226cm b2/t2=226/18=12.610, 查表得c2=0.33 IT=cibiti3=0.33260193+0.33226183=1023452cm4=0.0102m42.計(jì)算抗扭修正系數(shù) 本橋各主梁的橫截面均相等，梁數(shù)n=6，梁間距為2.6m，則 其中：混凝土彈性模量；混凝土剪切模量，。3.計(jì)算橫向影響線豎標(biāo)值 對(duì)于1號(hào)邊梁考慮抗扭修正厚的橫向影響豎標(biāo)值為： 剛性橫梁法的橫向分布影響線為直線，設(shè)影響線零點(diǎn)離1號(hào)梁軸線的距離為x，則： 解得：4.計(jì)算荷載橫向分布系數(shù) 1號(hào)邊梁的橫向影響和布載圖如圖所示。 5.同樣地，按照上述步驟3.4可以算出其他梁的橫向分布系數(shù) 剛性橫梁法的橫向分

4、布影響線為直線，設(shè)影響線零點(diǎn)離1號(hào)梁軸線的距離為x，則： 解得： 剛性橫梁法的橫向分布影響線為直線，設(shè)影響線零點(diǎn)離1號(hào)梁軸線的距離為x，則：解得： 根據(jù)對(duì)稱性, 4、5、6號(hào)梁的橫向分布系數(shù)：；第四章 主梁內(nèi)力計(jì)算（一）.恒載集度（1）跨內(nèi)均布荷載主梁： 橫隔板(預(yù)制部分)：橫隔板(現(xiàn)澆部分)：8 cm厚W8級(jí)C50混凝土鋪裝層：7cm厚瀝青混凝土鋪裝層：防撞欄桿：（2）支座主梁： 橫隔板(預(yù)制部分)：橫隔板(現(xiàn)澆部分）：8 cm厚W8級(jí)C50混凝土鋪裝層：7cm厚瀝青混凝土鋪裝層：防撞欄桿：（二）1號(hào)T梁內(nèi)力計(jì)算和組合1.支座截面內(nèi)力計(jì)算：（1）一期恒載內(nèi)力計(jì)算支點(diǎn)處：,（2）二期恒載內(nèi)力計(jì)

5、算支點(diǎn)處：,（3）活載由于本設(shè)計(jì)是按四車道來(lái)設(shè)計(jì)的，故查規(guī)范有：設(shè)計(jì)車道數(shù)為2時(shí)，；設(shè)計(jì)車道數(shù)為3時(shí)，；設(shè)計(jì)車道數(shù)為4時(shí)，。T梁基頻： 式中：L主梁計(jì)算跨度，L=38.76m； Ec混凝土彈性模量，Ec=3.451010Pa； Ic跨中截面的截面慣性矩，Ic=0.597m4； mc跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量，mc=4083.59Ns2/m2。 查規(guī)范，可得沖擊系數(shù)： 根據(jù)規(guī)范可知：公路I級(jí)荷載中，計(jì)算跨徑，計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí), 應(yīng)乘以系數(shù)1.2。 計(jì)算活載內(nèi)力時(shí)，要綜合考慮車道折減系數(shù)，影響線，橫向分布系數(shù)等因素。對(duì)于邊梁（1號(hào)梁）：， ， 對(duì)應(yīng)的有： 采用三車道，則， 對(duì)應(yīng)的有： 可見(jiàn)，應(yīng)該按照兩車道

6、布置，此時(shí)有：支點(diǎn)處：,，2.橫截面變寬處（1）一期恒載內(nèi)力計(jì)算 變寬處：（2）二期恒載內(nèi)力計(jì)算變寬處：（3）活載計(jì)算活載內(nèi)力時(shí)，要綜合考慮車道折減系數(shù)，影響線，橫向分布系數(shù)等因素。對(duì)于邊梁（1號(hào)梁）來(lái)說(shuō)：（設(shè)計(jì)車道為1或4時(shí)候不滿足要求）采用兩車道，則， 對(duì)應(yīng)的有：采用三車道，則， 對(duì)應(yīng)的有：可見(jiàn)，應(yīng)該按照兩車道布置，此時(shí)有：變寬處：,，3.1/4跨截面處（即第一片中橫隔板處）：（1）一期恒載內(nèi)力計(jì)算1/4跨截面處：（2）二期恒載內(nèi)力計(jì)算1/4跨截面處： （3）活載 計(jì)算活載內(nèi)力時(shí)，要綜合考慮車道折減系數(shù)，影響線，橫向分布系數(shù)等因素。對(duì)于邊梁（1號(hào)梁）來(lái)說(shuō)：（設(shè)計(jì)車道為1或4時(shí)候不滿足要求）

7、采用兩車道，則， 對(duì)應(yīng)的有：采用三車道，則，對(duì)應(yīng)的有：對(duì)應(yīng)的有：可見(jiàn)，應(yīng)該按照兩車道布置，此時(shí)有：1/4跨截面處：,，4.跨中截面：（1）一期恒載內(nèi)力計(jì)算跨中處：（2）二期恒載內(nèi)力計(jì)算跨中處：（3）活載 計(jì)算活載內(nèi)力時(shí)，要綜合考慮車道折減系數(shù)，影響線，橫向分布系數(shù)等因素對(duì)于邊梁（1號(hào)梁）來(lái)說(shuō)：（設(shè)計(jì)車道為1或4時(shí)候不滿足要求）采用兩車道，則，對(duì)應(yīng)的有：對(duì)應(yīng)的有：采用三車道，則，對(duì)應(yīng)的有：對(duì)應(yīng)的有：可見(jiàn)，應(yīng)該按照兩車道布置，此時(shí)有：跨中處：,，表1 一期恒載作用下邊梁（1號(hào)梁）的計(jì)算結(jié)果截面位置彎矩M（kNm）剪力Q（kN）支座截面處0553.753橫截面變寬度處1653.077425.4251

8、/4跨截面處3773.215259.595跨中截面處5030.9530表2 二期恒載作用下邊梁（1號(hào)梁）的計(jì)算結(jié)果截面位置彎矩M（kNm）剪力Q（kN）支座截面處0257.173橫截面變寬度處818.825210.7281/4跨截面處1869.002128.586跨中截面處2492.0020表3 活載（公路I級(jí)）作用下邊梁（1號(hào)梁）的計(jì)算結(jié)果截面位置Mmax（kNm）相應(yīng)Q（kN）Qmax（kN）相應(yīng)M（kNm）支座截面處00445.6730橫截面變寬度處1481.48404.156405.47914391/4跨截面處4539.08321.41332.0223648.43跨中截面處4191.2

9、41157.675200.113648.435.承載能力極限狀態(tài)下效應(yīng)組合（對(duì)邊梁而言）荷載基本組合設(shè)計(jì)值表達(dá)式為：上式中，由于本設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)安全等級(jí)為二級(jí)，故有，分項(xiàng)系數(shù)，見(jiàn)表1和表2，見(jiàn)表3，沒(méi)有值。則有：，計(jì)算結(jié)果如表4所示。表4 承載能力極限狀態(tài)荷載基本組合結(jié)果截面位置Mmax（kNm）相應(yīng)Q（kN）Qmax（kN）相應(yīng)M（kNm）支座截面處01404.872028.8810橫截面變寬度處5040.351329.2021596.894826.4971/4跨截面處13126.452915.79930.64811879.5跨中截面處14895.283220.745280.15413295.3

10、486.正常使用極限狀態(tài)下作用短期效應(yīng)組合（對(duì)邊梁而言）荷載短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值表達(dá)式：上式中，見(jiàn)表1和表2，見(jiàn)表3， 頻域值系數(shù)，表3中的計(jì)算數(shù)值需要除以沖擊系數(shù)，則有：，計(jì)算結(jié)果如表5所示。表5 正常使用極限狀態(tài)荷載短期效應(yīng)組合結(jié)果截面位置Mmax（kNm）相應(yīng)Q（kN）Qmax（kN）相應(yīng)M（kNm）支座截面處0810.9261087.640橫截面變寬度處3385.59885.412886.2283419.3911/4跨截面處8442.500586.404592.9507426.535跨中截面處10107.8697.244123.4169403.0447.正常使用極限狀態(tài)下作用長(zhǎng)期期效應(yīng)組

11、合（對(duì)邊梁而言）荷載短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值表達(dá)式：上式中，見(jiàn)表1和表2，見(jiàn)表3， 準(zhǔn)永久值系數(shù)，表3中的計(jì)算數(shù)值需要除以沖擊系數(shù)，則有：，計(jì)算結(jié)果如表6所示。表6 正常使用極限狀態(tài)荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合結(jié)果截面位置Mmax（kNm）相應(yīng)Q（kN）Qmax（kN）相應(yīng)M（kNm）支座截面處0810.9269680橫截面變寬度處2994.009778.586779.0662979.0391/4跨截面處7242.793501.453505.1936928.895跨中截面處8999.09155.56870.538807.7928.持久狀況應(yīng)力計(jì)算時(shí)的荷載組合（對(duì)邊梁而言）組合設(shè)計(jì)值表達(dá)式：上式中，見(jiàn)表1和表2，見(jiàn)表3，則有：，計(jì)算結(jié)果如表7所示。表7 持久狀況應(yīng)力計(jì)算時(shí)的荷載