中煤陜西能源化工有限公司調研報告

1、  中煤陜西榆林煤化工有限公司調研報告中煤陜西榆林能源化工有限公司（簡稱中煤榆林）是由陜西延長石油集團與中煤能源通過增資擴股共同組建的一家大型煤氣油鹽綜合利用化工企業(yè)，煤化工項目總投資400多億元，按“一次設計、分兩期建設”的原則分一期()和一期()兩步實施建設。該項目采用世界先進的化工技術生產(chǎn)聚乙烯和聚丙烯產(chǎn)品，如美國GE公司水煤漿氣化技術、德國Linde公司低溫甲醇洗凈化技術、英國Davy公司甲醇合成技術、中科院大連化物所甲醇制低碳烯烴技術（DMTO）、美國ABB Lummus公司烯烴分離技術、美國Univation公司技術、美國Dow公司聚丙烯技術路線，主要生產(chǎn)裝置包括空分裝置

2、、氣化裝置、凈化裝置、甲醇裝置、DMTO裝置、PP裝置、PE裝置。2016年10月18日至23日，青海大美煤業(yè)烯烴廠聯(lián)合裝置主管張國旺、組長夏兆吉、李天祥一行三人對陜西中煤榆林煤化工有限公司C4裝置和新開丁烯-1異構化裝置項目建設、生產(chǎn)準備以及開工情況等做了調研，中煤榆林丁烯-1異構化裝置投資總概算4950萬，DCS采用霍尼韋爾系統(tǒng)，裝置于7月20日中交，10月9日催化劑裝填，10月12日投料試車，48小時產(chǎn)出合格產(chǎn)品。目前，中煤榆林丁烯-1異構化裝置運行平穩(wěn)，運行負荷已達到108.9%，轉化率15%左右，單程收率已超17%。以下為本次調研的具體情況：一、與中煤陜西榆林能源化工有限公司（簡稱中

3、煤榆林）技術人員及中國石化上海石油化工研究院（簡稱上海院）專家進行座談，深入了解中煤榆林丁烯-1異構化裝置開車及運行情況。中煤榆林采用上海院S-BIT技術建設20000噸/年丁烯異構化制丁烯-1工業(yè)裝置，是目前國內最大的一套工業(yè)化丁烯異構化制丁烯-1裝置，此裝置僅生產(chǎn)粗丁烯-1產(chǎn)品，依托中煤榆林現(xiàn)有的丁烯-1裝置分離精制得到純丁烯-1產(chǎn)品。中煤榆林異構化裝置由異構化反應部分和丁烯-1提濃裝置組成。異構化反應系統(tǒng)包括進/出料換熱、進料汽化過熱器、反應器反應等部分。來自丁烯-1 裝置第二精餾塔塔釜的15.4t/h混合 C4 液相進入進料緩沖罐，并與丁烯-1 提濃塔塔釜返回的3.8t/h 

4、C4 混合后由進料泵升壓送至第一進/出料換熱器，換熱后的物料在進料蒸發(fā)器汽化至280進入反應器發(fā)生異構化反應。異構化反應器設計為立式軸向反應器，反應器出料組分中丁烯-1含量為15.6%mol，單程收率已超17%。 丁烯-1 提濃系統(tǒng)主要包括丁烯-1 提濃塔和選擇性加氫反應器。反應器出料與進料換熱后的反應產(chǎn)物進入丁烯-1 提濃塔，為氣相進料；塔頂餾出物為提濃后的粗丁烯-1，粗丁烯-1中丁烯-1的含量在50%左右，作為本裝置的產(chǎn)品送往丁烯-1 裝置精制得到高純度的丁烯-1 產(chǎn)品；塔釜出料3.8t/h 循環(huán)回異構化反應部分，剩余9t/h C4 外排出界區(qū)。 異構化反應中會生成微量

5、的 1,3-丁二烯，為了避免其影響產(chǎn)品質量，在流程中設置一個小型的選擇性加氫單元，以起到控制丁二烯含量的目的。目前選擇性加氫反應器未投用，因為異構化產(chǎn)生的丁二烯對丁烯-1產(chǎn)品沒有較大影響（現(xiàn)在丁烯-1產(chǎn)品中丁二烯含量大約90ppm）。異構化裝置全貌圖異構化單元加氫系統(tǒng)二、中煤榆林丁烯-1異構化裝置主要工藝參數(shù)C4原料規(guī)格(17t/h)組分組成%丙烷0.02環(huán)丙烷0.02丙烯0.02異丁烷0.61正丁烷4.66反-2-丁烯37.14順-2-丁烯27.1丁烯-124.8異丁烯4.2丁二烯1.34C50.02丁炔<0.01丁烯-1異構化反應器進出料物料規(guī)格組分反應器入口mol%反應器出口mol

6、%丁烯-13.32815.503反-2-丁烯53.6845.24順-2-丁烯33.36128.423異構化反應器出口物料丁烯-1精餾塔塔釜物料粗丁烯-1產(chǎn)品規(guī)格組分組成mol%丁烯-146.8741，3-丁二烯29.837循環(huán)C4（提濃塔塔釜）丁烯-1異構化反應器的工藝參數(shù)反應器入口反應器床層反應器出口壓力Mpa0.470.462溫度283280.17275.58進料量19.3t/h丁烯-1產(chǎn)品組份（異構化裝置投用前）丁烯-1產(chǎn)品組份（異構化裝置投用后）三、中煤榆林丁烯-1異構化單元丁烯-1收率的主要影響因素在催化反應過程中，影響反應過程的因素主要有:溫度、壓力、空速等。工藝設計中需要綜合考慮

7、這多種因素的影響，以達到目的產(chǎn)物收率和選擇性的最大化。 （1）溫度 丁烯異構化反應是典型的可逆反應，一般情況下丁烯異構化產(chǎn)物分布主要受熱力學因素控制。反應溫度越高越有利于提高丁烯-1 的收率，但溫度越高，帶來的問題是丁烯-1 的選擇性降低。在溫度高于 390后，丁烯-2 的轉化率增速很快，而丁烯-1 的選擇性下降明顯。溫度過高的另外一個缺點是導致催化劑壽命縮短。適宜的反應溫度區(qū)間在 250390之間，中煤榆林采用的反應溫度為280，丁烯-1的轉化率達到15%左右。 （2）壓力 丁烯雙鍵異構化過程中主反應為等分子反應，從熱力學角度看，反應壓力不改變反應過程中丁烯-1 的平衡收率。因此，總體而言，

8、壓力變化對反應的影響不敏感。但是伴隨主反應而發(fā)生的裂解及聚合等副反應是增分子及分子數(shù)減少的反應，壓力太低或太高對丁烯-1 選擇性均不利。推薦的壓力范圍在 0.41.5MPaG 之間。中煤榆林反應壓力在 0.40.5MPaG 之間。 （3）空速 空速是影響丁烯異構化過程非常重要的因素，空速的高低不僅在一定程度上影響到反應器的尺寸、催化劑的負荷、再生周期，而且對催化劑的壽命及目的產(chǎn)物的收率均產(chǎn)生影響。 在溫度、壓力、稀釋比、催化劑型號等因素一定的條件下，隨空速的增加，丁烯-2 的轉化率及丁烯-1 的收率逐漸降低，丁烯-1 的選擇性逐漸升高。這是因為空速低時，停留時間長，副反應發(fā)生的幾率增加，轉化率

9、高，選擇性低，反之轉化率低，選擇性提高。另外，空速太低，反應器的處理效率太小，空速過高催化劑負荷過重，對催化劑的壽命以及床層壓降等均產(chǎn)生不利影響。因此，本工藝反應器的適宜反應空速為 47h-1。其次，影響收率的主要因素還有日常操作及操作人員的技術水平。 1）丁烯-1產(chǎn)品水含量的控制影響水質超標的原因是醚后碳四中原料中水含量超標，脫異丁烷塔回流罐液面過低，脫水不及時等。醚后碳四水含量控制在300ppm以下，若原料中水值超標要及時調整水洗塔的工藝參數(shù)，控穩(wěn)水洗塔的油水界面（20%左右）；過低的回流罐液位會縮短水在回流罐的分層沉淀時間，分離不充分，造成水值超標，正?？刂苹亓鞴抟何辉?0%以上；若脫水

10、不及時，最終使沉淀分離出來的水重心回到塔內，造成水值不合格，因此，在日常的操作管理中要嚴格檢查督促班組的脫水工作（中煤榆林24h脫水一次）。2）第一精餾塔中塔頂丁烯-1含量的調整影響第一精餾塔塔頂采出物料中丁烯-1的主要因素有：醚后碳四中異丁烷的含量、醚后碳四中碳三的含量，塔頂采出量及回流量，塔分離效果等，醚后碳四異丁烷含量的高低直接影響丁烯-1產(chǎn)品的損失率，醚后碳四中異丁烷含量高，損失率就越大。醚后碳四中碳三的含量對丁烯-1損失也有影響，由于碳三在操作壓力下難以液化，必須以氣態(tài)形式外排，因此，原來中碳三含量多，丁烯-1損失就越大，并且碳三含量變化對丁烯-1收率的影響是不可控，若使精餾塔操作造

11、成丁烯-1含量損失，除了重心核算物料平衡，適當調整塔頂塔釜采出量過外，在綜合考慮產(chǎn)品質量、能耗、物耗、經(jīng)濟效益的基礎上，適當提高回流比，此外，還要加強對班組進行考核，杜絕惡意操作行為。3） 第二精餾塔中塔釜丁烯-1含量超標的調整第二精餾塔塔釜采出物中丁烯-1超標，雖然對丁烯-1產(chǎn)品質量沒有影響，但對丁烯-1產(chǎn)品的收率，異構化裝置的轉化率有較大影響。影響第二精餾塔塔釜采出物中丁烯-1含量超標主要因素有；塔釜采出偏大，塔頂采出量偏小，回流量過大或過小，分離效果差等原因。若第二精餾塔塔釜采出丁烯-1含量超標，要根據(jù)塔的生產(chǎn)操作實際情況予以調整工藝參數(shù)。4） 丁烯-1提濃塔的操作提濃塔塔頂采出的粗丁烯

12、-1含量在50%左右，返回到原丁烯-1精餾裝置，塔釜物料部分返回異構化裝置，部分外排。因此，提濃塔操作的好壞對丁烯-1的產(chǎn)能也是有影響的。四、中煤榆林丁烯-1裝置在開車過程中出現(xiàn)的問題 1、投料初期異構化反應器出現(xiàn)飛溫，主要原因是:1) C4進料量小，反應器空速小，產(chǎn)生的吸附熱多；2）開車初期升溫速度過快；3）開車初期催化劑活性高。采取的解決方案：增加 C4進料量，用氮氣冷吹帶走反應器中的吸附熱；降低升溫速度。2、 異構化裝置儀表校量不準確，目前正在更換和校準儀表，由于現(xiàn)場管線保溫施工過程中觸碰儀表風管線，造成儀表風中斷，導致裝置波動。3、 在丁烯-1異構化裝置開車中，對管

13、線和設備未吹掃干凈，在泵的運行中對濾網(wǎng)進行多次清掃。五、與中煤榆林技術人員探討我裝置PID審核中遇到的相關問題MTBE裝置：1、碳四進料罐是否需要氮氣調壓線：我裝置無此線，中煤榆林有氮氣調壓線，采用分程控制調節(jié)壓力。2、醚化反應器出口是否需要背壓控制：我裝置無該壓力控制，中煤榆林有背壓控制調節(jié)閥。為保證醚化反應器反應壓力，建議我裝置在醚化反應器出口設置背壓控制。3、中煤榆林醚化反應器僅投用一臺。4、我裝置沒有醇烯比比例控制器，中煤榆林有醇烯比比例控制器，但是，由于儀表計量不準，未投串級控制，采用手動控制，醇烯比為1.70(mol)。5、在線分析問題：我裝置僅丁烯-1產(chǎn)品有在線分析，中煤榆林碳四

14、原料入口、醚化反應器出口、丁烯-1產(chǎn)品均有在線分析。中煤榆林碳四裝置MTBE/丁烯-1單元采用山東齊魯石化工程有限公司專利技術，由中國石化上海工程公司進行詳細工程設計。其中C4原料入口、丁烯-1產(chǎn)品在線分析正常投用，醚化反應器出口在線分析未投用。6、中煤榆林甲醇回收系統(tǒng)工藝水管線均有伴熱，我裝置部分管線無伴熱。7、萃取水塔進料冷卻器無溫度控制。OCU裝置：1、中煤榆林有氫烴比比例控制器，但是，由于儀表計量不準，未投串級控制，采用手動控制，氫烴比為1.70(mol)。2、E-3206加一道入口切斷閥。3、壓差表及壓力表安裝切斷閥。4、中煤榆林選擇性加氫反應器溫度連鎖：反應器上部床層中部測溫點作為

15、基準點，當三只熱電偶的測量溫度其中兩只達到120時，啟動SIS緊急停車連鎖系統(tǒng)，我裝置測溫基準點有入口溫度（3選2 ）93，床層溫度（15選2），出口溫度（3選2 ）110。5、中煤榆林選擇性加氫反應器有串聯(lián)線，我裝置沒有該線。選擇性加氫反應系統(tǒng)6、 此次中煤榆林學習投料試車吸取的經(jīng)驗及對我裝置的建議1、開車組織及管理方面的經(jīng)驗1) 廠區(qū)門衛(wèi)安保非常嚴格，進入生產(chǎn)裝置現(xiàn)場手續(xù)審批程序嚴謹2) 裝置吹掃氣密工作要認真仔細進行，不留死角，嚴格按照方案進行，以保證裝置的開車過程穩(wěn)定。3) 現(xiàn)場機泵衛(wèi)生管理主要由三個部門聯(lián)合負責。電器部門負責電機衛(wèi)生，機修部門負責泵體衛(wèi)生，工藝部門負責基座衛(wèi)生。4)

16、催化劑裝填現(xiàn)場必須安排專人負責檢查監(jiān)督。以確保催化劑的裝填效果，包括裝填厚度、瓷球厚度、支撐和密封圈焊接密度及強度等。5) 中煤榆林烯烴廠投料試車過程中操作人員倒班形式為兩班兩倒，在投料過程中明顯感到人員不足，建議我們以后投料試車時實行兩班兩倒。6) 中煤榆林烯烴廠有操作經(jīng)驗的職工較少，占比約十分之一，開車過程也造成了極大被動，沒有操作經(jīng)驗的內操、外操必須有人帶著干，否則很容易出錯，建議我們以后每個班至少配置兩名熟練工。7) 中煤榆林前提員工培訓工作較為扎實，員工整體操作水平較高，技術素養(yǎng)較高，為裝置的一次性開車成功奠定了良好的基礎。2、 關于工藝技術方面的問題1) 中煤榆林丁烯-1異構化裝置

17、開車期間速度過快，造成反應器飛溫。儀表計量不準確，對裝置開車造成影響。2) 中煤榆林丁烯-1/MTBE裝置脫水較為及時。萃取水采取連續(xù)補水連續(xù)脫水的方式，甲醇回收系統(tǒng)波動較小。3) 丁烯-1異構化裝置開車期間上海院專家全程跟蹤指導開車，裝置一次性開車成功，運行平穩(wěn)，各項性能指標均已超預期值。3、 現(xiàn)場考察我們在現(xiàn)場參觀后，從現(xiàn)場設備衛(wèi)生及管線號標識及廠區(qū)布置、主控室、外操室的建設來看，中煤榆林在這方面做的比較好，其目視化管理嚴格，標識清楚，物品擺放整齊，現(xiàn)場干凈整潔。丁烯-1異構化裝置占地小、投資少、效益高，操作簡單平穩(wěn)。通過考察，采眾家之長，擇優(yōu)而優(yōu)，用于我公司的生產(chǎn)建設，以提高裝置建設的可

18、靠性、穩(wěn)定性，為今后的開車運行打下良好的基礎。七、關于C4裝置開車的效益核算（以下數(shù)據(jù)由上海院提供）OCU開車效益核算（小時）OCU開車效益核算（小時）1、原料、能耗、產(chǎn)品核算價格（不含稅）原料價格原料價格燃料碳四3,230.46 循環(huán)冷卻水0.23聚乙烯6,735.49 低壓蒸汽51.93聚丙烯顆粒5,975.94 電0.27 丙烯粉料5,128.21 剩余C42820.512、效益核算1）按我公司實際運行負荷，MTBE/丁烯-1裝置進料12t/h，經(jīng)抽提后剩余碳四8.3t/h，此碳四作為OCU裝置進料。工藝設計值OCU開車效益測算(8.3t/h)投入原料t/h不含稅價格(元/噸)含稅(元/

19、噸)不含稅金額（元）含稅金額（元）變動成本異構后碳四8.30 3,230.46 3,779.64 26,812.82 31371.012乙烯3.64 6,735.49 7,880.52 26,362.56 30844.19 循環(huán)冷卻水4179.10 0.23 0.26 961.19 1086.57 低壓蒸汽55.97 51.93 60.76 2,906.43 3400.63 電222.18 0.27 0.31 59.05 68.88 投入成本小計57,102.05 66771.27 產(chǎn)出產(chǎn)品聚合級丙烯產(chǎn)量10.58 聚丙烯顆粒4.00 5,975.94 6991.85 23,903.76 27

20、967.40 聚丙烯粉料2.00 5,128.21 6000 10,256.42 12000.01 聚合級丙烯4.55 4957.26580022,555.53 26390.00 剩余碳四1.27 2,820.51 3,300 3,582.05 4191產(chǎn)出價值小計60,297.76 70548.41 小 時 效 益3,195.71 3777.14 噸聚丙烯成本5,058.60 5914.96 由上表可看出，OCU若開車，比不開車，每天可多產(chǎn)生效益7.67萬元，每個月多產(chǎn)生效益230.1萬元。2）按我公司實際運行負荷，MTBE/丁烯-1裝置進料12t/h，經(jīng)抽提后剩余碳四8.3t/h，此碳四作

21、為異構化裝置進料。工藝設計值異構化開車效益測算(8.99t/h)投入原料t/h不含稅價格(元/噸)含稅(元/噸)不含稅金額（元）含稅金額（元）變動成本抽提后碳四8.30 3,230.46 3,800.00 26,812.82 31540循環(huán)冷卻水787.00 0.23 0.26 181.01 204.62低壓蒸汽14.70 51.93 60.76 763.37 893.17 電619.60 0.27 0.31 164.67 192.08 投入成本小計27,921.87 32829.87 產(chǎn)出產(chǎn)品丁烯-12.64 6,958.97 8,142.00 18,371.68 21494.88 異構后碳

22、四5.66 3,230.46 3,800.00 18,284.40 21508產(chǎn)出價值小計36,656.08 43002.88 小 時 效 益8,734.22 10173.01 異構化丁烯-1成本3650.55 4288.59 由上表可以看出，若異構化開車，且使異構化滿負荷，每天可多產(chǎn)生效益20.96萬元，每個月多產(chǎn)生效益628.86萬元。3）按異構后C4進OCU裝置，OCU裝置產(chǎn)丙烯滿足聚丙烯負荷即可（即聚合46 t/h，造粒44t/h）進行核算，則OCU裝置進料為。由下表可以看出，若OCU裝置開車（4.73 t/h），每天可多產(chǎn)生效益8.83萬元，每個月多產(chǎn)生效益265.03萬元。工藝設計

23、值OCU開車效益測算(4.73t/h)投入原料t/h不含稅價格(元/噸)含稅(元/噸)不含稅金額（元）含稅金額（元）變動成本異構后碳四4.73 3,230.46 3,779.64 15,280.08 17877.6972乙烯2.07 6,735.49 7,880.52 14,991.90 17540.51 循環(huán)冷卻水2381.85 0.23 0.26 547.83 619.28 低壓蒸汽31.90 51.93 60.76 1,656.50 1938.17 電126.63 0.27 0.31 33.65 39.26 投入成本小計32,509.95 38014.91 產(chǎn)出產(chǎn)品聚合級丙烯產(chǎn)量6.03

24、 聚丙烯顆粒4.00 5,975.94 6991.85 23,903.76 27967.40 聚丙烯粉料2.00 5,128.21 6000 10,256.42 12000.01 剩余碳四0.72 2,820.51 3,300 2,030.77 2376產(chǎn)出價值小計36,190.95 42343.41 小 時 效 益3,681.00 4328.50 噸聚丙烯成本5,079.86 5939.82 綜上2）、3)述,若異構化和OCU同時開車，則每天可多產(chǎn)生效益29.79萬元，每個月多產(chǎn)生效益893.89萬元。1、原料、能耗、產(chǎn)品核算價格（不含稅）原料價格原料價格燃料碳四3,230.46 循環(huán)冷卻水

25、0.23聚乙烯6,735.49 低壓蒸汽51.93聚丙烯顆粒5,975.94 電0.27 丙烯粉料5,128.21 剩余C42820.512、效益核算1）按我公司實際運行負荷，MTBE/丁烯-1裝置進料12t/h，經(jīng)抽提后剩余碳四8.3t/h，此碳四作為OCU裝置進料。工藝設計值OCU開車效益測算(8.3t/h)投入原料t/h不含稅價格(元/噸)含稅(元/噸)不含稅金額（元）含稅金額（元）變動成本異構后碳四8.30 3,230.46 3,779.64 26,812.82 31371.012乙烯3.64 6,735.49 7,880.52 26,362.56 30844.19 循環(huán)冷卻水4179

26、.10 0.23 0.26 961.19 1086.57 低壓蒸汽55.97 51.93 60.76 2,906.43 3400.63 電222.18 0.27 0.31 59.05 68.88 投入成本小計57,102.05 66771.27 產(chǎn)出產(chǎn)品聚合級丙烯產(chǎn)量10.58 聚丙烯顆粒4.00 5,975.94 6991.85 23,903.76 27967.40 聚丙烯粉料2.00 5,128.21 6000 10,256.42 12000.01 聚合級丙烯4.55 4957.26580022,555.53 26390.00 剩余碳四1.27 2,820.51 3,300 3,582.0

27、5 4191產(chǎn)出價值小計60,297.76 70548.41 小 時 效 益3,195.71 3777.14 噸聚丙烯成本5,058.60 5914.96 由上表可看出，OCU若開車，比不開車，每天可多產(chǎn)生效益7.67萬元，每個月多產(chǎn)生效益230.1萬元。2）按我公司實際運行負荷，MTBE/丁烯-1裝置進料12t/h，經(jīng)抽提后剩余碳四8.3t/h，此碳四作為異構化裝置進料。工藝設計值異構化開車效益測算(8.99t/h)投入原料t/h不含稅價格(元/噸)含稅(元/噸)不含稅金額（元）含稅金額（元）變動成本抽提后碳四8.30 3,230.46 3,800.00 26,812.82 31540循環(huán)冷

28、卻水787.00 0.23 0.26 181.01 204.62低壓蒸汽14.70 51.93 60.76 763.37 893.17 電619.60 0.27 0.31 164.67 192.08 投入成本小計27,921.87 32829.87 產(chǎn)出產(chǎn)品丁烯-12.64 6,958.97 8,142.00 18,371.68 21494.88 異構后碳四5.66 3,230.46 3,800.00 18,284.40 21508產(chǎn)出價值小計36,656.08 43002.88 小 時 效 益8,734.22 10173.01 異構化丁烯-1成本3650.55 4288.59 由上表可以看出

29、，若異構化開車，且使異構化滿負荷，每天可多產(chǎn)生效益20.96萬元，每個月多產(chǎn)生效益628.86萬元。3）按異構后C4進OCU裝置，OCU裝置產(chǎn)丙烯滿足聚丙烯負荷即可（即聚合46 t/h，造粒44t/h）進行核算，則OCU裝置進料為。由下表可以看出，若OCU裝置開車（4.73 t/h），每天可多產(chǎn)生效益8.83萬元，每個月多產(chǎn)生效益265.03萬元。工藝設計值OCU開車效益測算(4.73t/h)投入原料t/h不含稅價格(元/噸)含稅(元/噸)不含稅金額（元）含稅金額（元）變動成本異構后碳四4.73 3,230.46 3,779.64 15,280.08 17877.6972乙烯2.07 6,73

30、5.49 7,880.52 14,991.90 17540.51 循環(huán)冷卻水2381.85 0.23 0.26 547.83 619.28 低壓蒸汽31.90 51.93 60.76 1,656.50 1938.17 電126.63 0.27 0.31 33.65 39.26 投入成本小計32,509.95 38014.91 產(chǎn)出產(chǎn)品聚合級丙烯產(chǎn)量6.03 聚丙烯顆粒4.00 5,975.94 6991.85 23,903.76 27967.40 聚丙烯粉料2.00 5,128.21 6000 10,256.42 12000.01 剩余碳四0.72 2,820.51 3,300 2,030.77 2376產(chǎn)出價值小計36,190.95 42343.41 小 時 效 益3,681.00 4328.50 噸聚丙烯成本5,079.86 5939.82 綜上2）、3)述,若異構化和OC