接觸網(wǎng)站場(chǎng)平面設(shè)計(jì)

1、課程名稱：接觸網(wǎng)站場(chǎng)平面設(shè)計(jì)院系：電氣工程系專業(yè)：電氣工程及其自動(dòng)化年級(jí)：姓名：指導(dǎo)教師：2015年10月23日第一章原始資料第二章負(fù)載計(jì)算第三章簡單鏈形懸掛安裝曲線計(jì)算錯(cuò)誤！未定義書簽。3.1半補(bǔ)償簡單鏈形懸掛安裝曲線確定（站線）第四章半補(bǔ)償鏈形懸掛錨段長度及張力增量曲線4.1 計(jì)算條件144.2 半補(bǔ)償鏈形懸掛張力增量及錨段長度的計(jì)算第五章平面設(shè)計(jì)5.1 接觸網(wǎng)平面設(shè)計(jì)（站場(chǎng)）的一般次序：175.2 設(shè)計(jì)的一般技術(shù)原則5.3 劃分錨段5.4 拉出佰的確定5.5 咽喉區(qū)放大圖5.6 站場(chǎng)平面表格說明第六章軟橫跨支柱容量校驗(yàn)6.1 混凝土選取支柱選取與校驗(yàn)186.2 軟橫跨中間柱容量校驗(yàn)206

2、.3 軟橫跨下錨容量驗(yàn)算236.4 緩和曲線跨距校驗(yàn)26第一章原始資料1、懸掛形式：2、氣象條件：tmax40C覆冰厚度:3、懸掛數(shù)據(jù)：站線：承力索正線：承力索正線全補(bǔ)償簡單鏈形懸掛，站線半補(bǔ)償簡單鏈形懸掛。第三典型氣象區(qū)tmin10C；tvmax5C；Vmax25m/s；V。10m/S；b5mm；覆冰密度：900kg/m3。結(jié)構(gòu)高度為h=1.3m,e=4mJT70,Tcmax=1500kg接觸線CT85,Tjm=1000kgoJT70,Tcmax=1500kg接觸線CT110,Tjm=1000kgo4、土壤特性：安息角（承載力）二30o,填方地段第二章負(fù)載計(jì)算、接觸網(wǎng)負(fù)載計(jì)算氣象條件：第三典

3、型氣象區(qū)tmax40C；tmin10C；tvmax5C；Vmax25m/s；V°10m/S；覆冰厚度：b5mm；覆冰密度：兀900kg/m3。承力索JT70:dc10.5mm,gc0.00599kN/m,a0.85/1,K1.25K一風(fēng)負(fù)載體型系數(shù)a風(fēng)速不均勻系數(shù)正線接觸線CT-110:A12.34mm,B112.34mm,gj10.00992kN/m站線接觸線CT-85:A10.8mm,B210.76mm,gj20.00769kN/m風(fēng)速不均勻系數(shù)表計(jì)算風(fēng)速(m/s)20以下2030313535以上1.000.850.750.70垂直負(fù)載：1、接觸線CT-110自重負(fù)載：g50.0

4、0992kN/m接觸線CT-85自重負(fù)載：gj20.00769kN/m2、承力索JT-70自重負(fù)載:gc0.00599kN.m3、吊弦及線夾自重負(fù)載:gd0.0005kNm4、接觸懸掛無風(fēng)無冰的自重負(fù)載正線：q01gj1gcgd0.009920.005990.000516.41103kNm站線：q02gj2gcgd0.007690.005990.000514.18103kN.m5、承力索純冰負(fù)載6、接觸線純冰負(fù)載gj1b0正線：3.14b/bAB9b2（22一）gH10900?坦12.3412.34）9.811092224.125103kN/mgj2b0站線：3.14b,bA2B29b-（-2

5、-）gH10900坦（生生至）9.811092223.801103kN/m水平負(fù)載7、最大風(fēng)速時(shí)承力索風(fēng)負(fù)載8、接觸線上所承受的水平風(fēng)負(fù)載（被認(rèn)為傳給了定位器而忽略不計(jì)）正線：pj1v0.625akAv21060.6250.851.2512.342521065.121103kN/m站線pj2v0.625akAv21060.6250.851.2510.82521064.482103kN/m9、覆冰時(shí)承力索風(fēng)負(fù)載pcvb0.625akd2bv21060.62511.2510.5251021061.601103kN/m10、覆冰時(shí)接觸線風(fēng)負(fù)載正線：pj1vb0.625akAdv21060.62511

6、.2512.3451021061.354103kN/m站線：Pj2Vb0.625akAdv21060.62511.2510.851021061.234103kN/m合成負(fù)載11、最大風(fēng)速時(shí)的合成負(fù)載及與鉛垂線的夾角正線：qv1maxq201q2cv0.0164120.004357216.98103kN/m站線：qv2maxq%q2cv0.0141820.004357214.83103kN/m12、覆冰時(shí)的合成負(fù)載及與鉛垂線的夾角正線：站線：二、最大跨距計(jì)算站線：承力索JT70,Tcmax=1500kg接觸線CT85,Tjm=1000kg正線：承力索JT70,Tcmax=1500kg接觸線CT1

7、10,Tjm=1000kg已知條件：Tj=10KN,當(dāng)量系數(shù)m=0.9(0.850.9),直線區(qū)段接觸線許可風(fēng)偏移值bjxi=0.5m,曲線區(qū)段接觸線許可風(fēng)偏移值bjx2=0.45m,接觸線水平面內(nèi)支柱擾度j=0.02m。直線區(qū)段“之”字值a=300mm曲線區(qū)段拉出值a見下表接觸線拉出值表對(duì)于簡單鏈形懸掛曲線半經(jīng)R(m)直線拉出值a(mm)4002501503002、接觸線張力：TjTjmg1000kg10N/kg10KN直線區(qū)段:max2mPjbjx j ,也 j)2 a2(3-1)式中l(wèi)max最大計(jì)算跨距(mD；Tj接觸線額定張力(Kg項(xiàng)；Pj接觸線受風(fēng)負(fù)載(Kg/m);m鏈形懸掛當(dāng)量系數(shù)

8、；bjx最大允許偏移(n);a直線區(qū)段接觸線的之字值(m;j接觸線水平面內(nèi)支柱撓度(m)正線：站線：因此取lmax65m曲線區(qū)段：式中R相應(yīng)曲線半徑(mj);a曲線區(qū)段接觸線拉出值(m。站線：半徑R(m)40060015002000最大允許跨距計(jì)算值(m)49.2658.1172.8573.45最大允許跨距取用值(m)40406565第三章簡單鏈形懸掛安裝曲線計(jì)算3.1 半補(bǔ)償簡單鏈形懸掛安裝曲線確定（站線）3.1.1 計(jì)算條件1、確定最大合成負(fù)載有負(fù)載計(jì)算可知，覆冰時(shí)合成負(fù)載最大，即qmaxqb129,81103kN/m2、確定當(dāng)量跨距當(dāng)量跨距由Idnli決定，其中l(wèi)i為計(jì)算錨段內(nèi)的各個(gè)實(shí)際

9、跨距（的，i1n為計(jì)算錨段內(nèi)的跨距數(shù)，本次設(shè)計(jì)取Id60m3、計(jì)算臨界負(fù)載，確定起始條件（1）計(jì)算結(jié)構(gòu)系數(shù)(2)確定qj和判定起始條件對(duì)于半補(bǔ)償鏈型懸掛，qjq。24gzmax2tbtmin叫舄TcoIdZmaxTcmaxTjN150000.75110000=22510n計(jì)算qj時(shí)，涉及到接觸線無弛度時(shí)的承力索張力工0,此時(shí)它還是未知數(shù)，故用下式近似算出，鋼承力索”取0.75,即由于：qijqb2因此：取覆冰溫度時(shí)的條件作為計(jì)算的起始條件即：titmin5C；qiqb227.26103kN/m；TT.15kN4、計(jì)算最大覆冰或最大風(fēng)速時(shí)承力索的張力，校驗(yàn)起始條件校驗(yàn)起始條件由于選取覆冰溫度時(shí)的

10、條件作為起始條件，因此要對(duì)最大風(fēng)速時(shí)的張力進(jìn)行校驗(yàn)，而tv5C,qvmax16.98103kN/mqb227.26103kN/m,初始條件不變，不需要驗(yàn)算。即初始條件為：t1tmin5C；q1qb214.18kN/m；T115kN接觸線無弛度時(shí)（b0C）的承力索張力Tg的精確計(jì)算代入上式則Tco12.9kNc5、計(jì)算并繪制有載承力索的張力一溫度曲線：由初始條件可知:W12lDZiWX2lDZxtxt12_2_由公式24乙ES24ZxES貝UWx2lD2DS1698.92422皿IdES24乙2Tcmax11.651698.9Tcx7.51211.80.1428tx5即：承力索張力-溫度數(shù)據(jù)表如

11、下tx(C)-10010203040Tcx(KN)15.6714.5713.5012.4811.5010.57可得出有載承力索張力一溫度曲線6、計(jì)算并繪制有載承力索的弛度一溫度曲線2承力索弛度由FxL決定x8ZxFxtx-10010203040Tcx15.6714.5713.512.4811.510.57Wx0.036720.036720.036720.036720.036720.03672Zx23.1822.0821.0119.9919.0118.08300.1780.1870.1970.2070.2170.228350.2430.2550.2680.2810.2960.311400.317

12、0.3330.3500.3670.3860.406450.4010.4210.4420.4650.4890.514500.4950.5200.5460.5740.6040.635550.5990.6290.6610.6950.7300.768600.7130.7480.7860.8270.8690.914650.8370.8780.9230.9701.0201.0737、計(jì)算并繪制接觸線各實(shí)際跨距的弛度一溫度曲線接觸線弛度由fj(FcxFco)決定Fcogl-0.135103li2Fco她0.135103l28Tco8Tc0則曲線為詳見附錄表8、計(jì)算并繪制無載承力索的張力一溫度曲線由于心值已知

13、，所以根據(jù)有載承力索的條件，可以決定無載承力索的起始條件下的張力Tw0,其值由下式?jīng)Q定：由此式算出Tcwo10.2163kN,將t。、gc及Tew。作為已知情況，就可以利用公式確定任意溫度卜無載承力，按FlWB給出Tcwx值，即可求出相應(yīng)的tx值，如表則可-10010203040Tcwxf(tx)曲11.271710.17829.09818.05207.05496.1273線如下:9、計(jì)算并繪制無載承力索各實(shí)際跨距的弛度一溫度曲線由Tcwxf(tx)曲線，又可由Fwx黑求得8Tcwx則無載承力索各實(shí)際跨距內(nèi)的弛度一溫度曲線tx-10010203040Tcwx11.271710.17829.09

14、818.0527.05496.1273Fwx300.0049903740.0055265170.006182610.0069858420.0079731820.009180226350.0067924540.0075222040.0084152190.009508507400.0088717760.0098249245500.01386215550.02679875600.0221060765第四章半補(bǔ)償鏈形懸掛錨段長度及張力增量曲線4.1計(jì)算條件在設(shè)計(jì)中，規(guī)定在計(jì)算極限溫度下，中心錨結(jié)合補(bǔ)償器的張力差值T15%Tj,Tj代表接觸線在補(bǔ)償器處的張力。1、承力索JT-70:承力索計(jì)算截面積：S7

15、0mm2;承力索彈性系數(shù)Ec105GPa；線脹系數(shù)c17106K12、接觸線CT-85:接觸線計(jì)算截面積：S86mm2;接觸線彈性系數(shù)Ej2120GPa;線脹系數(shù)j17106K13、tmax40C*10C吊弦及定位器處于正常位置時(shí)的溫度tdtmaxtmin"二015C,22溫差t1tmaxtd401525Ct2tmintd101525C；|可|t2,以及2為計(jì)算條件。4、結(jié)構(gòu)高度h1.3m,=05、懸掛的自重合成負(fù)載：q0gcgjgd14.18103kN/m接觸線的單位自重負(fù)載：g.0.769kg/m7.69103kN/m接觸線無弛度時(shí)承力索的弛度Fo2Woli8Z,2qoli8tT

16、_3214.18103li8151.18104li吊弦的平均長度-2Cxh 2F0 1.33 024521.18104li1.37.45105li3站線承力索弛度及吊弦平均長度.i3540506065F00.004130.004720.00590.007080.00767Cx1.20873751.18081.113751.03180.98523754.2半補(bǔ)償鏈形懸掛張力增量及錨段長度的計(jì)算1、吊弦造成的張力增量式中：Tjd一只考慮溫度變化時(shí)，吊弦所引起的張力增量（kN）gj一接觸線單位長度自重負(fù)載（kN/m）L一由中心錨結(jié)至補(bǔ)償器間的距離（mj）（半錨段長度）c一吊弦平均長度（m2、定位器形

17、成的張力增量式中：Tjw一只考慮溫度變化時(shí)，定位器所引起的張力增量（kN）;R一曲線區(qū)段的曲率半徑m；d一定位器的長度m；Tjm一接觸線在補(bǔ)償器處的張力（kN）3、直線區(qū)段張力增量的計(jì)算，由于接觸線交替受拉和受壓，定位器對(duì)接觸線張力變化影響很小，可以護(hù)綠不計(jì)，即不考慮Tjw,僅考慮刁璇作用時(shí)：L(Ll)gj(t)心由公式：T.決止j22c3E-Sjl(ll)gj4、曲線區(qū)段張力增量的計(jì)算由公式：Tj一上Tj二、決定可得出其錨段長度及張力增量曲線:j12(品Tjw)3EjSj(t)第五章平面設(shè)計(jì)5.1 接觸網(wǎng)平面設(shè)計(jì)(站場(chǎng))的一般次序：(1)、放圖站場(chǎng)的放圖一般根據(jù)站場(chǎng)白大小，其比例取1:100

18、0,對(duì)于小站也可取1:2000。(2)、布置支柱先布置咽喉區(qū)支柱，然后布置站中心，最后完成其他部分。(3)、劃分錨段確定錨段徑路、起訖點(diǎn)與中心錨結(jié)位置，并繪出咽喉區(qū)放大圖。(4)、確定接觸線拉出值從咽喉區(qū)開始，依次確定出拉出值的大小與方向。(5)、確定電分段、電分相及隔離開關(guān)的位置根據(jù)站場(chǎng)線路的多少、站線與貨線的可靠性及靈活性的要求，以及有無牽引變電所等綜合考慮確定。(6)、確定支柱類型根據(jù)支柱所在位置、功用，確定鋼柱、鋼筋混凝土支柱以及軟(硬)橫跨柱、腕臂柱的類型、容量及編號(hào)。5.2 設(shè)計(jì)的一般技術(shù)原則(1)、選擇硬橫跨或軟橫跨目前，在站場(chǎng)咽喉以內(nèi)，一般使用絕緣軟橫跨或硬橫跨，盡量不使用雙線

19、路腕臂柱。硬橫跨在帶電作業(yè)方面也會(huì)受到限制，然由于硬橫跨較軟橫跨在某些方面具有更優(yōu)越的性能，對(duì)于高速電氣化線路應(yīng)該首先選用軟橫跨。軟橫跨所跨越的股道數(shù)一般不超過八股，如股道過多，橫跨距離太大，而股道問距允許時(shí)，可在中間加設(shè)一軟橫跨住，該支柱類型應(yīng)按較大一側(cè)的容量來決定。軟橫跨住允許在后側(cè)兼掛腕臂。在站場(chǎng)中心區(qū)進(jìn)行支柱布置時(shí)，其跨距應(yīng)盡可能接近最大允許值，以減少支柱數(shù)量。特別是注意減少軟橫跨柱和鋼柱等大型支柱的數(shù)量。(2)、支柱布置先從咽喉區(qū)開始設(shè)計(jì)正線上的道岔柱，道岔定位原則上應(yīng)盡量采用標(biāo)準(zhǔn)定位。其標(biāo)準(zhǔn)定位的最佳位置是兩接觸線的交點(diǎn)位于兩內(nèi)軌距745mm勺中間位置。當(dāng)由于地形限制時(shí)可采用非標(biāo)準(zhǔn)

20、定位，此時(shí)，應(yīng)使兩接觸線的交點(diǎn)位于道岔導(dǎo)曲線兩線間距500700mm的內(nèi)軌距935735mmt的中間點(diǎn)的上方。(3)、盡量使用最大計(jì)算跨距接觸網(wǎng)支柱布置，其跨距大小應(yīng)根據(jù)懸掛類型、曲線半徑、接觸線最大風(fēng)偏移值和運(yùn)營經(jīng)驗(yàn)綜合考慮確定。在最大計(jì)算風(fēng)速條件下，接觸線距受電弓中心軌跡的最大水平偏移值，一般不得大于500mm設(shè)計(jì)中盡量采用標(biāo)準(zhǔn)跨距。常用標(biāo)準(zhǔn)跨距定為5的整倍數(shù)，即40、45、50、55、60、65ma種，最大允許跨距一般不超過67m相鄰跨距間，小跨距值應(yīng)盡量不小于大跨距的75%若使用的跨距與原計(jì)算跨距值不相符合，確定接觸線的拉出值時(shí)，應(yīng)校驗(yàn)其風(fēng)偏移值。(4)、考慮安全因素基本站臺(tái)或中間站臺(tái)

21、上的支柱，其邊緣至站臺(tái)邊的距離，應(yīng)分別不小于4m或2m一般取6nl道岔定位柱取2.6m,鋼柱和軟橫跨柱均可取3.1m。(5)、考慮美觀因素靠近站旁的支柱，注意不要正對(duì)著門窗，站旁兩側(cè)的支柱，應(yīng)盡量對(duì)稱布置。站場(chǎng)支柱平面布置，應(yīng)考慮各個(gè)站場(chǎng)的特點(diǎn)。站場(chǎng)是客貨的集散地，在技術(shù)經(jīng)濟(jì)合理的條件下，也應(yīng)當(dāng)注意美觀。5.3 劃分錨段(1)、合理選擇錨段起訖點(diǎn)站場(chǎng)上的錨段要充分利用錨段長度，原則上應(yīng)每個(gè)獨(dú)立股道設(shè)立一個(gè)錨段，在選擇確定錨段起訖點(diǎn)的下錨支柱時(shí)，應(yīng)注意下錨支沿前進(jìn)方向的轉(zhuǎn)角須符合規(guī)定，跨越線路股道不宜過多。(2)、站場(chǎng)錨段的確定原則：站場(chǎng)兩端，一般應(yīng)設(shè)絕緣錨段關(guān)節(jié)，若受地形條件的限制，允許三股道

22、以下的車站一端設(shè)置。在牽引變電所及分區(qū)亭附近應(yīng)設(shè)電分相裝置?？拷姺窒嘌b置車站的一端,般設(shè)非絕緣錨段關(guān)節(jié)分相裝置的位置，應(yīng)盡可能考慮車站調(diào)車作業(yè)的方便，并避免設(shè)在大坡道上。(3)、正線錨段長度的確定原則：直線區(qū)段：全補(bǔ)償鏈形懸掛，一般情況取1800m困難條彳時(shí)，為2000m半補(bǔ)償鏈形懸掛，一般情況取1600m困難條彳時(shí)，為1800m曲線區(qū)段：全補(bǔ)償鏈形懸掛，在曲線半徑小于1500m的曲線長度占錨段長度50%t其以上時(shí)，其錨段長度不得不大于1500ml(4)、張力差不應(yīng)超過許可值對(duì)于半補(bǔ)償鏈形懸掛，其接觸線的張力差不得大于額定張力的15%全補(bǔ)償鏈形懸掛，承力索的張力差不大于承力索額定張力的10%

23、并應(yīng)滿足接觸線張力差的要求。(5)、盡量減少錨段數(shù)量站線的錨段長度，不像正線要求那么嚴(yán)格。一般一股道站線只設(shè)一個(gè)錨段。對(duì)于不長的站線，如貨物線、渡線等，在錨段長度不超過900m時(shí)，可以僅在一端設(shè)置補(bǔ)償器，成為所謂“半個(gè)錨段”。(6)、錨段橫向穿越線路要少在站線下錨時(shí)，其橫向穿越的線路要盡量少，利于放線。在錨段通過相鄰兩道岔時(shí)，一般把兩個(gè)接觸線布置成平行的比布置成交叉的要好。(7)、中心錨結(jié)位置選擇中心錨結(jié)位置一般設(shè)在錨段中部附近。原則上要求從中心錨結(jié)到兩端補(bǔ)償器的張力差應(yīng)大致相等，全補(bǔ)償鏈型懸掛和簡單懸掛還應(yīng)考慮中心錨結(jié)線便于拉出、便于錨柱埋設(shè)和設(shè)置拉線。(8)、合理確定錨段關(guān)節(jié)的形式與位置、

24、在站場(chǎng)與區(qū)間的銜接處，一般應(yīng)設(shè)置四跨絕緣錨段關(guān)節(jié)，高速線路應(yīng)設(shè)五跨絕緣錨段關(guān)節(jié)。、速度在160km以上的線路，應(yīng)設(shè)置五跨至九跨帶(或不帶)中型嵌入段的錨段關(guān)節(jié)。以取代分相絕緣器及三跨或四跨絕緣錨段關(guān)節(jié)。、在車站兩端與區(qū)間銜接處應(yīng)留一個(gè)錨段關(guān)節(jié)位置。5.4 拉出值的確定(1)、接觸線的拉出值，一般從道岔區(qū)開始布置。如最后碰到直線股道上相鄰定位點(diǎn)同方向拉出時(shí)，可找兩邊跨距較小的支柱，讓其拉出值等于零。(2)、在道岔附帶曲線末端的支柱處拉出值，是根據(jù)曲線半徑大小及跨距長短決定的，一般取400mmi甬常不小于300mm以上拉出值適用于普速鐵路，對(duì)于高速鐵路起拉出值一般為200mnr300mm其中直線區(qū)

25、段取200mm曲線取300mm5.5 咽喉區(qū)放大圖對(duì)于站場(chǎng)平面圖，因其放大比例有限，特別是大站，一般是道叉密集、懸掛密布，其各組懸掛的走向、定位、跨越及下錨等均不易識(shí)別，不利于現(xiàn)場(chǎng)組織放線施工。因此，根據(jù)施工需要，每一個(gè)站場(chǎng)兩端均應(yīng)繪制咽喉區(qū)布線放大圖，以方便工程施工和提高工程建設(shè)質(zhì)量。繪制咽喉區(qū)的注意事項(xiàng)：(1)、放大圖是橫方向上保持比例不變，縱方向的線間距擴(kuò)大到810mm(2)、著手繪制放大圖時(shí)，應(yīng)從靠近站場(chǎng)中心的道岔，且從兩側(cè)站線做起，逐步向兩端繪制，保持正線與區(qū)間銜接；(3)、為了保證道岔交叉布置的定位和避免懸掛多次交叉，允許兩組懸掛在同一跨距內(nèi)平行且等高布置。(4)、保持兩組懸掛的交

26、點(diǎn)位于定位點(diǎn)與道岔之間。(5)、避免通過道岔下錨的站線懸掛穿越線路過多，又要注意不要多次交叉。在接觸線改變方向時(shí)，要使該線在水平方向的走向與原方向的夾角不大于6度,困難時(shí)不應(yīng)大于10度。(6)、放大圖要明確地標(biāo)示出錨段編號(hào)、錨段長度和下錨位置。5.6 站場(chǎng)平面表格說明(1)、支柱側(cè)面限界指由支柱內(nèi)緣至線路中心的距離，其值隨線路曲線半徑而變化。根據(jù)規(guī)定，直線上建筑接近限界寬度為2440mm但在機(jī)車走行線上允許降為2000mm在曲線區(qū)段上，建筑接近限界的寬度還應(yīng)加寬，加寬公式為:曲線內(nèi)側(cè)加寬寬度W14050/R 1500曲線外側(cè)加寬寬度式中R設(shè)計(jì)線路的曲線半徑（ml;H計(jì)算點(diǎn)至軌面算起的高度（mr

27、m,一般取3000mmlh一外軌超高值（mm；目前在設(shè)計(jì)中，由接觸網(wǎng)支柱內(nèi)緣至線路中心線的距離，習(xí)慣上被稱為“支柱側(cè)面限界”，用符號(hào)表示。高速鐵路一般取3.1m,曲線區(qū)段按公式計(jì)算加寬（2）、支柱類型表示支柱的材質(zhì)、型號(hào)、容量及數(shù)量。第六章軟橫跨支柱容量校驗(yàn)支柱的負(fù)載是支柱在工作狀態(tài)下所承受垂直負(fù)載和水平負(fù)載的統(tǒng)稱。6.1.混凝土支柱選取校驗(yàn)。1）。選取混凝土中間柱型號(hào)H78進(jìn)行受力分析如下圖所示。在計(jì)算過程中跨距取65ml故Mi：鏈形懸掛自重Q00.6KNA一一ZCX-=3.3m2M2:PVJ0.615106KV2dl0.45KN/mM3:PVc0.615106KV2dl0.42KN/mM4

28、:R支0.615103KV2F2.46KNMM1M2M3M422.818KN,考慮到安全系數(shù)1.5,則混凝土中間柱支柱型號(hào)為H78合理2).對(duì)于轉(zhuǎn)換柱進(jìn)行受力分析BBBPMT?7，PmcTc?丁0.7615KN;PmjTj?丁0.508KNMM1M2M3M4M5M630.69KN.考慮到安全系數(shù)1.5選取混凝土轉(zhuǎn)換柱型號(hào)為H60250合理8.736.2軟橫跨中間柱容量校驗(yàn)一、一個(gè)跨距內(nèi)的自重負(fù)載Gi,正線：GJ70TCG100;gj0.89kg/m,gc0.615kg/m,gd0.05kg/m；站線同正線G1G4GIIGIG3(0.890.6150.05)65101.1kg;懸掛結(jié)點(diǎn)零件重量判

29、斷節(jié)點(diǎn)類型從A到B分別為1.5.5.5.8.5.2線間距分別為14.7,5.3,5,5.3.懸掛結(jié)點(diǎn)重量負(fù)載是由懸掛結(jié)點(diǎn)的懸掛零件組成的3、橫向承力索及上、下部定位索的自重負(fù)載結(jié)點(diǎn)負(fù)載QGGP二、確定橫向承力索的水平張力T1、求懸掛支座反力由MB0有：2、確定最短吊弦位置所以，最低懸掛點(diǎn)出現(xiàn)在Qi處，即I軌道上方。3.求最大弛度fMAX及T橫向承力索、上下部定位純安裝高度表如下：支柱高度(mD121315橫向承力索高度(m11.9(11.1)12.935(12.335)14.935(14.335)括號(hào)內(nèi)的上部定位純高大站9.11(8.31)8.9(8.31)8.91(8.31)數(shù)值是指正線軌面

30、度(m小站8.66(7.86)8.46(7.86)8.46(7.86)高度下部定位純高大站7.55(6.75)7.35(6.75)7.35(6.75)度(m小站7.1(6.3)6.90(6.30)6.90(6.30)最大力矩由左側(cè)懸掛對(duì)Q2懸掛點(diǎn)取矩為:Max11353.82水平張力Th318.54(kg)fmax4.26'三、確定上、下部固定繩的張力取松邊張力為P=100kg1、線索的風(fēng)負(fù)載：2、接觸線之字力：3、固定純張力n上部固定純張力：TxPPc100542.05310.25kg卜部固定純張力：TS PPj1005(4518.5)417.5kg1 11.1 柱受風(fēng)力由支柱類型G

31、250可知，支柱順線路方向頂寬c400mm,支柱順線路方向底寬13d800mm,故支柱受風(fēng)面積S為：支柱受風(fēng)力：Po0.615103KV2S0.6151031.43027.8604.4kg故作用于支柱上的總彎矩為：考慮安全系數(shù)1.5,故選擇G當(dāng)型的鋼柱滿足要求。131.3 軟橫跨下錨容量驗(yàn)算一、一個(gè)跨距內(nèi)的自重負(fù)載Gi,正線：GJ70TCG100;gj0.89kg/m,gc0.615kg/m,gd0.05kg/m；站線同正線G1G4GIIGIG3(0.890.6150.05)65101.1kg;懸掛結(jié)點(diǎn)零件重量判斷節(jié)點(diǎn)類型從A到B分別為1.5.5.5.8.5.2線間距分別為14.7,5.3,5,5.3.懸掛結(jié)點(diǎn)重量負(fù)載是由懸掛結(jié)點(diǎn)的懸掛零件組成的3、橫向承力索及上、下部