單層廠房課程設(shè)計等跨復(fù)習(xí)過程

1、課程設(shè)計任務(wù)書 1平面示意圖 3剖面圖 4課程設(shè)計計算書：第一章 柱截面尺寸確定5第二章荷載計算 61、恒載 62、屋面活荷載 73、風(fēng)荷載 74、吊車荷載 8第三章 排架內(nèi)力分析 101、恒載作用下排架的內(nèi)力分析 102、屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析 113、風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析 134、吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析 15第四章內(nèi)力組合 21第五章柱截面設(shè)計 241、上柱配筋計算 242、下柱配筋計算 253、柱的裂縫寬度驗算 264、柱箍筋配置 275、牛腿設(shè)計 286、柱的吊裝驗算 28第六章基礎(chǔ)設(shè)計 291、作用于基礎(chǔ)頂面上的荷載計算 292、基礎(chǔ)尺寸及埋置深度 303、基礎(chǔ)高度驗算

2、 314、基礎(chǔ)底板配筋計算 33課程設(shè)計心得體會 37單層廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計任務(wù)書一、工程名稱：某廠裝配車間，采用裝配式鋼筋混凝土雙跨等高排架。二、設(shè)計資料：1地點：長沙市2、每跨跨度：均為18m；總長90m，柱距6米，中間不設(shè)伸縮縫；3、 每跨設(shè)兩臺吊車，中級工作制，軌頂標(biāo)高為9m；4、 基本風(fēng)壓：0.5 kN/m2;基本雪壓：0.35 kN/m2;5、 自然地坪下0.5m內(nèi)為填土，填土下層4m內(nèi)為中砂（承載力設(shè)計值為 250 kN/m2）；底下水位-4.5，無腐蝕性。6、 根據(jù)生產(chǎn)工藝要求，車間平面圖如1-1，車間內(nèi)設(shè)兩臺Q=300/50KN吊車， 均為中級工作制，車間剖面圖如1-27、屋面

3、構(gòu)造：改性油膏SBS防水層：0.15 kN/m20厚水泥砂漿抹平：0.4 kN/m2100厚加氣混凝土隔熱：0.6 kN/m2大型屋面板（含灌縫重）：1.4 kN/m2屋蓋支撐：0.06 kN/m2=2.61 kN/m2墻面做法：240雙面清水墻：4.56 kN/m2鋼窗：0.45 kN/m28構(gòu)件選用構(gòu)件名稱標(biāo)準(zhǔn)圖集選用型號重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值屋面板G410 （一）1.5m x 6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面板YWB-2 IVYNBT-1 V21.4 kN/m2天溝板G410 （三）1.5m x 6m預(yù)應(yīng)力混凝土屋面 板（卷材防水天溝板）TGB68-1 （內(nèi)）TGB77-1 （外）2.4 kN/m2每塊自重

4、2.02 kN/m2積水荷載0.6kN/m2天窗架G316CJ9-01 （中）CJ9-01 （端）27kN天窗端壁G316DB9-343kN天窗側(cè)板G316CB-16kN屋架G415 （三）預(yù)應(yīng)力混凝土折線型屋架（跨度18m）YWJA-30-CC79.5kN/榀0.05 kN/m2（屋蓋鋼支撐）軌道連接G325 （二）吊車軌道聯(lián)結(jié)詳圖0.80 kN/m吊車梁鋼筋混凝土吊車梁45kN基礎(chǔ)梁G320JL-317kN9、材料:柱：C20，縱筋川級，箍筋I(lǐng)級基礎(chǔ)：C20,鋼筋U級10、分組數(shù)據(jù)：跨度：18mx 18m基本風(fēng)壓：0.5 kN/ m2軌頂標(biāo)高：9m吊車：Q=300/50kN柱砼等級：C20

5、訶打gJi.唄6 H-一：？ 一 egc 一 吉呂一 Ms 一 6=0 一 吉呂一窩呂一蘭M 一 一 6000 一 一蠱呂 L 67呂一 gz 一 Kglol?=-圖面剖單層廠房結(jié)構(gòu)課程設(shè)計任務(wù)書第一章柱截面尺寸確定由設(shè)計資料可知吊車軌頂標(biāo)高為 9m,每跨吊車布置型號為300/50KN。當(dāng)廠 房跨度為18m時，吊車跨度Lk=18-0.75X2= 16.5m,查得軌頂以上高度H=2.6m, 考慮吊車行使所需空隙尺寸 hi=200mm,故柱頂標(biāo)高為9+2.6+0.2=11.8m取柱頂 標(biāo)高為11.8m,設(shè)室內(nèi)地面至基礎(chǔ)頂面的距離為 0.5m,又吊車梁高度hb=1m, 故：柱的總高度H=11.8m+

6、0.5m=12.3m取 12.3m下柱高度Hi=9m 1m 0.2m+0.5m=8.3m取 8.3mm上柱高度Hu=12.3m-8.3m=4.0m取 4.0m根據(jù)柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，可確定柱截面尺寸，見表 表一柱截面尺寸及相應(yīng)的計算參數(shù)計算參數(shù)柱號截面尺寸/mm面積/mm2慣性矩/mm2自重/(kN/m)A, C上柱矩 400X5002.0X 10541.67X 1085.0下柱I400 X 1000 X 100X 1501.9X 105247.6X 1084.94B上柱矩 500X6003.0X 10590X 1087.5下柱I500 X 1200 X 100X 1502.

7、4X 105477 X1086.0僅取一榀排架進(jìn)行計算，計算單元和計算簡圖如圖一所示第二章荷載計算1恒載（1）屋蓋恒載改性油膏SBS防水層：0.15 kN/m20厚水泥砂漿抹平：0.4 kN/m2100厚加氣混凝土隔熱：0.6 kN/m2大型屋面板（含灌縫重）：1.4 kN/m2屋蓋支撐：0.06 kN/m22.61 kN/m2屋架重力荷載為79.5kN/榀，則作用于柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)重力荷載設(shè)計值為:Gi=1.2X(2.61 kN/m2x 6mX 18m/2+79.5/2) =216.83kNA、C柱：ei=h5/2-150=100mm(與上柱中心線的偏心矩)(2) 吊車梁及軌道重力荷載設(shè)計值G

8、3=1.2 x( 45kN+0.80 kN/m X 6m) =59.76kN(3) 柱自重重力荷載設(shè)計值A(chǔ), C 柱 上柱 G4a=G4c=1.2X 5 kN/m X 4.0 m =24.0kN下柱 G5a=G5c=1.2X 4.94 kN/m X 8.3 m =49.20kNB 柱上柱 G4b=1.2X 7.5kN/m X 4.0m =36.0kN下柱 G5b=1.2X 6kN/m X 8.3 m =59.76kN各項恒載作用位置如圖二所示。匚A4too2、屋面活荷載屋面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.5 kN/m2，雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為0.35 kN/m2，后者小于前者,故僅按前者計算。作用于柱頂?shù)奈菝婊詈奢d

9、設(shè)計值為:Q1=1.4X 0.5 kN/m2x 6m x 18m/2=37.8kNQ1的作用位置與G1作用位置相同，如圖二所示。3、風(fēng)荷載風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式（）計算，其中3 0=0.50kN/m ,B z=1.0,卩z根據(jù)廠房各部分標(biāo)高（剖面圖）及B類地面粗糙由附表5.1確定如下:柱頂（標(biāo)咼11.8m）卩 z=1.0504檐口（標(biāo)高14.1m）卩 z=1.1148屋頂（標(biāo)高15.6m）卩 z=1.1532Mz如圖 所示，則由式（）可得排架迎風(fēng)面及背風(fēng)面的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為:2 23 1k= B z i s1 卩 zw 0=1.0x 0.8x 1.0504X 0.50kN/m2 =0.420kN/

10、m23 2k= B z i s2 i z 3 0=1.0X 0.4 X 1.0504X 0.50kN/m2 =0.210kN/m2F.則作用于排架計算簡圖（圖三）上的風(fēng)荷載設(shè)計值為：2qi =1.4X 0.420 kN/m2 x 6.0m=3.528kN/mq2 =1.4X 0.210 kN/m2x 6.0m=1.764kN/mFw= 丫 Q（卩 s1+ 卩 S2）卩 zh1+ （卩 s3+ 卩 S4）卩 zh2 3 Z W 0B=1.4X （0.8+0.4） X 1.1148X 2.3+（-0.6+0.5） X 1.1532X 1.5X 1.0X 0.5X 6=12.196kN4、吊車荷載由

11、表 2.5.1 可得 300/50kN 吊車的參數(shù)為：B=6.050m,K=4.6m, g=117kN, Q=300kN,Fp,max=270kN, Fp,mim=50kN.根據(jù)B及K，可算得吊車當(dāng)梁支座反力影響線中各輪 壓對應(yīng)點的豎向坐標(biāo)值，如圖四所示。(1) 吊車豎向荷載由式()和()可得吊車豎向荷載設(shè)計值為：Dmax =Y QFp,max 刀yi=1.4X 270kN X (1+0.758+0.233)=752.60kNDmin =Y QFp,min 刀yi =1.4X 50kN X (1+0.758+0.233)=139.37kN(1)吊車橫向水平荷載作用于每一個輪子上的吊車橫向水平制

12、動力按式()計算，即T= 1/4 a (Q+g)= 1/4 X 0.1 X (300 kN+117kN)=10.425kN作用于排架柱上的吊車橫向水平荷載設(shè)計值按式()計算，即Tmax= 丫 qTX yi =1.4X 10.425X 1.99仁29.06 kN第三章排架內(nèi)力分析該廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配法進(jìn)行排架內(nèi)力分析。其中柱的剪力分配 系數(shù)n i計算，結(jié)果見表二。表二柱剪力分配系數(shù)柱別n=lu/li入=Hu/HC0=3/1+ 入 3(1/n-1)S = H3/C0EIln i= (1/S i)/(1/S i)A，C柱n=0.168入=0.325C0=2.564S a=S C=1.5

13、75X 10-11H3/En a= n C=0.252B柱n=0.189入=0.325C0=2.615S b=0.802X 10-11H3/En b=0.4951.恒載作用下排架的內(nèi)力分析恒載作用下排架的計算簡圖如圖五a所示。圖中的重力荷載G及力矩M是根據(jù)圖五確定的，即Gi=Gi=216.83 kN ; &2=G3+G4=59.76 kN +24kN =83.76 kN3=G5A=49.20kN; G4=2Gi=433.66kNG6=G5B=59.76kN; G5=G4B+2G3=36kN +2 X 59.76 kN =155.52kNMi=Giei=216.83kNX 0.1m=21.683

14、kN - mM2=(Gi+G4A)eo-G3e3=(216.83kN +24kN) X 0.25m-59.76 kNX 0.25m=45.268kN m由于圖五a所示排架為對稱結(jié)構(gòu)且作用對稱荷載，排架結(jié)構(gòu)無側(cè)移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算內(nèi)力。柱頂不動鉸支座反力Ri可根據(jù)表所列的相應(yīng)公式計算。對于A，C柱,n=0.163，=0.325,則Ci3 12(1 )3? =1.976,2 13(丄 1)nC33?122 11.1411)nRa= Mi Ci/H+ M2 C3/H= (21.683 X.967+45.268 1X141) /12.3=7.667kN()Rc= -7.667kNRb=O

15、。求得Ri后，可用平衡條件求出柱各截面的彎矩和剪力。柱各截面的軸力 為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結(jié)構(gòu)的彎矩圖和軸力圖分別見圖五b， c。圖五d為排架柱的彎矩、剪力和軸力的正負(fù)號規(guī)定，下同；djj：1.恐Iliic：c-3.:.I-.53+ 2. 屋面活荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)AB跨作用下屋面活荷載排架計算簡圖如圖六所示。其中Qi=37.8 kN，它在柱頂及變階處引起的力矩MiA=37.8kN x0.1m=3.78kN - m； M2A=37.8kNX 0.25m=9.45kN m； Mib=37.8 kNx 0.15m=5.67kN m對于 A 柱，C1=1.967，C3=1.

16、141，則Ra= M1a C1/H+ M2a C3/H= (3.78 X.967+9.45 X141) /12.3=1.5kN()對于 B 柱，n=0.189,入=0.325，則2 12 1(1 n)=1.903(- 1)nRb= M1b C1/H = (5.67 *90) /12.3=0.876kN() 則排架柱頂不動鉸支座總反力為:R=RA+RB=1.5kN+0.876kN=2.376kN()將R反向作用于排架柱頂，用式()計算相應(yīng)的柱頂剪力，并與柱頂不動 鉸支座反力疊加，可得屋面活荷載作用于 AB跨時的柱頂剪力，即Va= RA-n AR=1.5kN -0.252 2376kN=0.9 (

17、)Vb= Rb- n bR=0.876 kN-0.495 2376kN= -0.3kN( J)Vc= - n cR= -0.252 2.376= -0.6kN(J)排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪如圖六所示。(2) BC跨作用屋面活荷載由于結(jié)構(gòu)對稱，且BC跨與AB跨作用荷載相同，幫只需將圖中各內(nèi)力圖 的位置及方向調(diào)整一下即可，如圖七所示。3. 風(fēng)荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)左吹風(fēng)時計算簡圖如圖八所示。對于 A，C柱，n=0.163,=0.325,由表得:Ciia=31+ 攵(1/n 1) /81+ 沉(1/n 1) =0.337Raq1HC11 -3.528 kN/m X 12.3mX 0.3

18、37= -14.624 kN(J)RcqC11 -1.764kN/m X 12.3mX 0.337= -7.312kN( J)R=Ra+Rc+Fw= -14.624kN -7.312 kN -12.196kN = -34.132kN( J)各柱頂剪力分別為：Va= Ra- n aR= -14.624kN+0.252X 34.132kN = -6.02kN(J)Vb= - n bR=0.495X 34.132 kN =16.90 kN()Vc= Rc-n cR= -7.312 kN +0.252X 34.132 kN =1.29()排架內(nèi)力圖如圖八所示。(2)右吹風(fēng)時計算簡圖如圖九a所示。將圖八

19、b所示A，C柱內(nèi)力圖對換且改變內(nèi)力符號后可 得，如圖九所示。巳R二-輕4. 吊車荷載作用下排架內(nèi)力分析(1)Dmax作用于A柱計算簡圖如圖十所示。其中吊車豎向荷載 Dmax, Dmax在牛腿頂面處引起的力 矩為：Ma Dg 752.6O kNX0.15m=112.89kN mM B Dmine3 139.37kN x 0.75m=104.53kN m對于A柱，C3=1.141，則Ra= M a C3/H= 112.89kNX 1.141 /12.3m= 10.472kN()對于 B 柱，n=0.189,=0.325,由表()得：312C3? 1.1692 13(1 1)nRB= M b C3/

20、H=104.53kN X 1.169 /12.3m=9.935kN () r=Ra+Rb= -10.472 kN+9.935kN= -0.537kN( J) 排架各柱頂剪力分別為：VA= Ra -n AR= 10.472kN + 0.252X 0.537kN = -10.34kN(J)Vb= Rb -n BR=9.935kN +0.495X 0.537kN =10.20 kN()Vc= -n cR= 0.252X 0.537 kN= 0.14 kN()排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖十所示。 作用雀A社時排架內(nèi)力馬(2)Dmax作用于B柱左計算簡圖如圖一所示。Ma，Mb計算如下：Ma

21、Dmine3 i39.37kN x 0.15m=20.91 kN mM b DmaxS 752.60 kNX 0.75m=564.45kN m柱頂不動鉸支座反力Ra , Rb及總反力R分別為：Ra= M a C3/H= 20.91kN X.141/12.3m= 1.94kN (J)Rb= M b C3/H=564.45kN X.169/12.3m=53.65kN ()R=Ra+Rb= 1.94kN+53.65kN =51.71kN()排架各柱頂剪力分別為：Va= Ra - n aR= -1.94 kN -0.252 X 51.71kN= -14.97kN(J)Vb= Rb -n bR=53.6

22、5 kN -0.495 X 51.71kN= 28.05kN()Vc= - n cR= -0.252X 51.71kN= -13.03kN(J)排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖十一所示圖十一 Dp作用在B柱左時那喋內(nèi)力艮（3）Dmax作用于B柱右根據(jù)結(jié)構(gòu)對稱性及吊車噸們相等的條件，內(nèi)力計算與“ Dmax作用于B柱左”的 情相同，只需將A，C柱內(nèi)力對換并改變?nèi)繌澗丶凹袅Φ姆枺?如圖十二所示。厲 2上0-1 1937*rS2.6t)圖十二氏喚作用在B柱右時排架內(nèi)力圖(4) Dmax作用于C柱右同理將“ Dmax作用于A柱”情況的A， C柱內(nèi)力對換，并注意改變符號，可求 得各柱的內(nèi)力，如

23、圖十三所示。門 A /:.1/.:-r5I- I討乍用在柱時排架內(nèi)力圖(5) Tmax作用于AB跨柱當(dāng)AB跨作用吊車橫向水平荷載時，排架計算簡圖如圖十四所示。對于A柱,n=0.163,=0.325,由表 2.3 得 a=(4.0m-1m)/4.0m=0.75J則22 3a 3(2 a)(1 a) (2 3a)C5 n 0.60521 I 1)nRa= -TmaxC5=- -29.06 kNX 0.605= -17.58 kN (J)同理，對于 B 柱，n=0.189,=0.325, a=0.76, C5=0.57，貝URb= -TmaxC5= -29.06kN X 0.57= -16.56kN

24、(J)r=Ra+Rb= -17.58kN -16.56kN = -34.14kN(J)排架柱頂總反力R為：Va= Ra - n aR= -17.58kN + 0.252 X 34.14kN= -8.98 kN (J)Vb= Rb - n bR= -16.56 kN + 0.495X 34.14kN=0.34kN()Vc= - n cR=0.252X 34.14kN=8.60 kN ()排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖十四所示。當(dāng)Tmax方向相反時，彎矩圖和剪力只改變符號，方向不變。（6）Tmax作用于BC跨柱由于結(jié)構(gòu)對稱及吊車噸位相等，故排架內(nèi)力計算與“ Tmax作用于AB跨柱”的情 況相同，

25、僅需將A柱與C柱的內(nèi)力對換，如圖十五所示。第四章內(nèi)力組合以A柱內(nèi)力組合為例。表三為各種荷載作用下A柱內(nèi)力設(shè)計值匯總表，表四為A柱內(nèi)力組合表，這兩表中的控制截面及正號內(nèi)力方向如表三中的例圖所示。內(nèi)力組合按式（） （）進(jìn)行。除Nmax及相應(yīng)M和N 項外，其他 三項均是按式（）和式（）求得最不利內(nèi)力值；對于 Nmax及相應(yīng)的 M和N 項，U - U和川-川截面均按（1.2SGk+1.4SQk）求得最不利內(nèi)力值，而I-I截面是按式（）即（1.35SGk+SQk）求得最不利內(nèi)力。對進(jìn)行裂縫寬度驗算時，內(nèi)力采用標(biāo)準(zhǔn)值，同時只需對eo/hoO.55的柱進(jìn)行驗算。 為此，表四中亦給出了 Mk和Nk的組合值，它

26、們均滿足eo/hoO.55的條件，對本 設(shè)計來說，這些值均取自Nmin及相應(yīng)的M和V 項。載風(fēng)右?。 * -。3C9-。392.荷000005-風(fēng)風(fēng)左-4O-4oo-Z6O-Z6O跨 用n440?A載左CB在 作芻f43O43o75.o)8彳572士U士u土CB作C6C68.80吊跨Ya【6Ooo：0宀用土土土土柱C在 用作 YamDODO-。一。-。一彳。載荷右柱B在 用作c2-cxm。c2-cm。hTIO6。3J31C5J.3-豎車吊左柱 B在用 作首kOf708h7C9-h7.vn 一A作C6O/ 1C0C04 13Dm在柱-3- 一-17r05/C2r載活跨CB在 用作42。-42。一

27、0QTO7。一60面屋跨BA在 用作8.7/ MW C、810一 0-281.9。載 恒15U8CTDOC0N32-25-oiocoro53_z-QT/naQZ37別MNMNMNV類號載序-I荷InmHTM力內(nèi)向正 及號柱一fc-A- -*一IuI9RH2C0T0C98CT2OOCI74mhao-C035003)9?)T k子3 9Q1驢 )V ,M應(yīng)相及卩M4006rol7V_O0T1N-CDT0096ti380-070-9+000033COD08QJOCaRkN8ol-V ,M應(yīng)相及首mN60.03ohooil-CTD00340?)_+ KIO+ XM0v+kM9+ yoy (JOC7ky

28、nv+ 9+ +eoVODkynv+ V N應(yīng)相及芻mMG6-0M3ODC03_+ KIOy F 60C7V N應(yīng)相及首mM+n- n面截第五章柱截面設(shè)計對A柱進(jìn)行設(shè)計?；炷翉姸鹊燃墳?C20, fc=9.6 N/mm2, ftk=1.54 N/mm2,采用HRB400級鋼筋，fy=fy=360 N/mm2,E b=0.518。上、下柱均采用對稱配筋。1. 上柱配筋計算由表四可見，上柱截面共有 4組內(nèi)力。取h0= 500mm-40mm=460mm。Nb= E bafc b h0=0.518 1.0 06 400X460=914.995kN第一組內(nèi)力：M=84.95kN/mN=240.83kN

29、由附表11.1查得有吊車廠房排架方向上柱的計算長度10=2 x 4.0m=8.0m。附加偏心距 ea取 20mm (大于 500mm/30=16.67mm)。e0 = M/N = 84.95 106N -mm/240.83 103N =352.7mm,e = ec+ea=352.7mm+20mm =372.7mml0 /h=8000mm / 500mm = 16 5應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)n。Z = 0.5fcA/ N = (0.5 9.6N/mm2500X400mm2)/240.83 103 N= 4.01.0,取 Z 1=1.0Z = 1.15- 0.01 l0 / h = 0.99n= 1

30、+ 1Z (|0 /h) 2 / 1400 ei /h0=1.223E= N/ afcbh0 =240.83 103N/1.0 9.6N/mm2 400mnX 460mm=0.1360.3 hP =138mm,且 NN -mm/204.83 X 03N =331mm,e = e0+ea=331mm+20mm =351mml0 /h = 16 5,應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)n,Z 1=1.0, Z= 0.99n= 1 + 1Z2 (|0 /h) 2 / 1400 ei /h0=1.237n e1.237 X1=434.2mm 0.3 m =138mm且 NN -mm/240.83 X 03N =222

31、mm,e = e0+ea=222mm+20mm =242mml0 /h = 16 5,應(yīng)考慮偏心距增大系數(shù)n,Z 1=1.0, Z= 0.992n= 1 + 1Z (|0 /h) / 1400 ei / h0=1.344n e1.344 242=325.25mm 0.3 hP =138mm,且 NNb為大偏心受壓第四組內(nèi)力:M=84.95kN/mN=240.83kN計算結(jié)果與第一組相同。四組內(nèi)力均需按計算配筋，選取彎矩較大且軸力較小的一組內(nèi)力，即第一組（第四組）內(nèi)力。M=84.95kN/mN=240.83kNx=N/ afc b =240.83 103 /9.6 400=63Nmax =240

32、.83kN，滿足彎矩作用平面外的承載力要求。2. 下柱配筋計算取h0=1000mm-40mm=960mm。與上柱分析方法類似，在表四的 8組內(nèi)力中，選取下列兩組最不利內(nèi)力組：(1) M=466.8kN m， N=349.79 kN(2) M=423.04kN m， N=349.79 kN按 M=466.8kN m，N=349.79 kN 計算下柱計算長度取b=1.0Hl=8.3m,附加偏心矩eeF1000mm/30=33.3mm(大于20mm)。b=100mm,bf 400mm,hf =150mm。e0 = M/N =1335mm，e = e0+ea=1335mm+33.3mm =1368.3

33、mml0 /h=8300mm /1000mm = 8.3 5且1.0 取 Z 1=1.0n= 1 + Z Z 2 (l0 /h) 2 / 1400 ei /h0=1.035n e1.035 1X68.3mm=1415.54 0.3 h0 =288mm故為大偏心受壓。先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則x = N/ (afcbf =349.79 沐o3/ (1.0 0.6 400) = 91.1mm2 as =80mme=n eh/2-as=1415.54+1000/2-40=1875.54mmAs=As=Ne 15心 x/2) fy仇比)=1。伽口2按 M=423.04kN m ,N=349.79 kN

34、 計算e0 = M/N =1209.4mm,e = e0+ea=1209.4mm+33.3mm =1242.7mmn= 1 + z Z 2 (10 /h) 2 / 1400 ei/h0=1.038n e=1.038 1 送42.7mm=1289.9 0.3 h0 =288mm故為大偏心受壓。先假定中和軸位于翼緣內(nèi)，則x = N/ (afcbff =349.79 03/ (1.0 .6 00) = 91.1mm0.2% , 垂直與排架柱的計算長度 |0=0.8Hl=0.8 X.3=6.64m,則 I。/b=6640/400=16.6,得 =0.852, Nu=0.9 (fc A+ f f AS)

35、 = 1940.5kN Nmax = 349.79kN,滿足彎矩作用平面外的承載力要求。3. 柱的裂縫寬度驗算規(guī)范規(guī)定，對e0/h00.55的柱應(yīng)進(jìn)行裂縫寬度驗算。A柱的上柱e0/h00.55,下柱e/h00.55,故應(yīng)對A柱進(jìn)行裂縫寬度驗算驗算過程見表五，其 中上As=603mm2，下柱As=1963m2; Es=2.0X 105 N/mm2 ;構(gòu)件受力特征系數(shù) a cr=2.1;混凝土保護層厚度c取25mm。表五柱的裂縫寬度驗算表教師批閱:柱截面上柱下柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值Mk/(kN m)61.75336.68Nk/kN200.69291.49e0=Mk/Nk/mm307.70.55h0=2531

36、155.030.55h0=528Aste0.5bh (bf b)hf0.0060.01取 0.02121 1l0s14000 e0 / h0h1.0831.012 (l0 /h15)ese0 h/ 2 as/mm5921811f hf(bf b)/bh。00.469h0z0.870.12 (1f) h0 /mme357.3802.8skA/( N / mm )A s Z218.6186.5ftk1.10.65 tktesk0.640.84maxcr1.9c 0.08/ mmE ste0.260.3（滿足要求）0.230.3（滿足要求）4. 柱箍筋配置非地震區(qū)的單層廠房柱，其箍筋數(shù)量一般由構(gòu)造要

37、求控制。根據(jù)構(gòu)造要求，下、 下柱均選用8200箍筋。5 牛腿設(shè)計根據(jù)吊車梁支承位置、截面尺寸及構(gòu)造要求，初步擬定牛腿尺寸如圖十六所示。其中牛腿截面寬度b=400mm，牛腿截面高度h=800mm，ho=765mm。(1)牛腿截面高度驗算按式()驗算，其中B =0.65, ftk=1.54 N/mm2,Fbk=0(牛腿頂面無水平荷載)，a=-150mm+20mm=-130mm400mm Fvk故牛腿截面高度滿足要求。(2) 牛腿配筋計算由于a=-150mm+20mm=-130mm800mm,取 h1=900mm。由表 得杯底厚度 a1應(yīng)不小于 250mm,取a1=250mm,貝U h=900mm+

38、250mm+50mm=1200mm,基礎(chǔ)頂面標(biāo)高為-0.600m,故基礎(chǔ)埋深度為 d 為：d=h+0.6m=1.2m+0.6m=1.8m由表得杯壁厚度t350mm,取400mm;基礎(chǔ)邊緣高度a2取400mm,臺階高度取400mm,見圖十八b。(2)擬定基礎(chǔ)底面尺寸由式()得：A( Nk,max+Nwk) / (fa Yd) = (678.54kN +307.86kN)/ (250 kN/m2 20 kN/m3X1.8m) =4.61m2適當(dāng)放大，取A = bl = 3.5x2 = 7m2(3) 計算基底壓力及驗算地基承載力32GkmdA 20kN / m 1.8m 7m 252kN1 2 1W

39、lb22m6 6基底壓力按式()計算，結(jié)果見表七;3.52m2 4.08m3按式()驗算地基承載力，其中1.2 fa 1.2 250kN /m2300kN /m2,驗算結(jié)果見表七。可見，基礎(chǔ)底面尺寸滿足要求。表七基礎(chǔ)底面壓力計算及地基承載力驗算表類別第1組第2組第3組336.68-251.8697.87M k /(kN ? m)Nk/kN291.49387.47678.54Vk/kN49.96-27.27.77Nbk( Nk GkNwk)/kN851.35947.331238.4M bk( M kVkhNwkew)/ /ik i(kN205.76-524.73-313.5m)Pk,maxNbk

40、Mbk/(kN/m2、172.05263.94253.75/ I rl l / 111 丿Pk,minAW /79.456.72100.08P ( Pk,maxPk,min)/2/kN125.75250135.33250176.92250fa/kNPk,max/kN 1.2 fa/kN172.05300263.94300253.75l=2000mm,所以應(yīng)按式（）計算Al，即:Al= （0.5b -0.5b h0）L= 0.238由式（）得：Fl = pjAj = 282.27kN/m2 0238 m2= 67.18kNa=1.2m ; 因 at+2 ho= 1.2+2 X.755= 2.71

41、ml=2.0m故取 ab=l=2.0m，由式（）得：a = （1.2m + 2.0m）/2 =1.6mh=800mm, 取 歸=1.0, ft=1.1 N/mm2,則由式（）得：0.7 hpftamh0=0.7 X.0 X.1 N/mm2 X600mnX 755mm=930.16kNFl =67.18kN故基礎(chǔ)高度滿足要求。 :0if44 號一00.500,500,UooB501 11fr14.基礎(chǔ)底板配筋計算（1）柱邊及變階處基底反力計算基礎(chǔ)底板配筋計算時長邊和短邊方向的計算截面如圖二十所示。三組不利內(nèi)力設(shè)計值在柱邊及變階處的基底凈反力計算見表九。其中第 1, 3組內(nèi)力產(chǎn)生的基底反力示意圖見圖二十，第2組內(nèi)力產(chǎn)生的基底反力示意圖見圖十九；用表列公式計算第2組內(nèi)力產(chǎn)生的 PjI和PjI11時，相應(yīng)的 2.25/3.5和2.65/3.5分別用1.774/3.024和 2.174/3.024代替，且 Pj,min =0。表九柱邊及變