干灰?guī)焐喜拷Y(jié)構(gòu)115M層以上施工作業(yè)指導書

1、國電霍州發(fā)電廠2×600MW機組“上大壓小”工程C標段干灰?guī)焐喜拷Y(jié)構(gòu)(+11.500層以上)施工作業(yè)指導書批 準： 審 核： 編 制： 日 期：2010年10月1日山西建筑工程(集團)總公司國電霍州發(fā)電廠工程項目部審 核 意 見 表批準技術(shù)安全質(zhì)量目 錄一、工程概況1二、地理條件1三、工程部署1四、編制依據(jù)2五、參加作業(yè)人員的資格及要求2六、質(zhì)量標準3八、施工技術(shù)措施5九、相關(guān)計算11十、見證點及停工待檢點的控制措施34十一、安全文明施工措施35十二、危險源辨識及防范措施、環(huán)境評價及控制措施37干灰?guī)焐喜拷Y(jié)構(gòu)施工作業(yè)指導書（+11.500層以上） 一、工程概況國電霍州發(fā)電廠干灰?guī)煳挥?/p>

2、卸煤溝西側(cè)，緊鄰山角，設(shè)計±0.000標高為530.6m，室內(nèi)外高差0.10m。本工程干灰?guī)熘饕獮槿齻€外徑7.8m圓柱形鋼筋混凝土筒倉，總高度為32.50m，圓心間距均為15.6m。干灰?guī)焓褂糜猛旧戏譃樵規(guī)?、粗灰?guī)臁⒓毣規(guī)?，每個灰?guī)炀鶠槿龑?，分別為5.6m層、11.5m層和32.5m屋面層。目前11.5m層以下結(jié)構(gòu)已經(jīng)順利施工完成，32.00m層梁截面分別為400×1300和400×1200，均為超大梁；板厚200mm；梁、板、筒壁混凝土強度等級為C40。本工程鋼筋主要為HPB235、HRB335 二、地理條件三、工程部署3.1人員配置：木工45人，鋼筋工30人

3、，砼工20人。3.2垂直運輸機械配置：干灰?guī)鞏|側(cè)TCT5510塔式起重機1臺。3.3施工順序安排: 本次作業(yè)流程可按如下步驟進行：施工準備 32.00米以下筒體結(jié)構(gòu) 32.00 米層結(jié)構(gòu)3.4 總體作業(yè)方案主體工程自下而上分層施工，從11.5m起每1.5m一層，共分14層施工，同一施工層三個筒體、樓梯間等結(jié)構(gòu)同時施工，砼一次澆搗到位。鋼筋接長配料制作時采用搭接焊連接，筒體豎向鋼筋采用電渣壓力焊連接，搭接長度35d，并按50%數(shù)量錯開接頭。筒體模板外模用定型大模板，內(nèi)模用組合鋼模板，每1.5米一層，共配備2層模板循環(huán)使用?？奂戒摴苣_手架支撐32.00米層梁板模采用木工板。腳手架：內(nèi)部采用滿堂腳

4、手架，外部采用雙排落地腳手架。四、編制依據(jù)4.1 干灰?guī)焐喜拷Y(jié)構(gòu)施工圖4.2 地質(zhì)勘測報告4.3 電力建設(shè)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范及評定規(guī)程（土建工程篇）4.4 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范4.5電力建設(shè)安全工作規(guī)程4.6電力建設(shè)安全健康與環(huán)境管理工作規(guī)定五、參加作業(yè)人員的資格及要求參加施工的全體人員，均需通過崗位培訓合格后方可上崗作業(yè)，對特殊工種，如：塔吊司機、信號工、機械工、機械駕駛員、測量工、電工、質(zhì)檢員、技術(shù)員等均需持證上崗。全體施工人員均需經(jīng)過安全培訓合格后，方可進場作業(yè)。六、質(zhì)量標準嚴格按照ISO9001質(zhì)量管理體系的標準組織施工，嚴格執(zhí)行火力發(fā)電工程建設(shè)強條標準，確保本工程達到國家

5、質(zhì)量驗收合格標準。本工程引用的標準為： 建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準GB50300-2001 砼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范GB50204-2002 地下防水工程質(zhì)量驗收規(guī)范GB50208-2002 鋼筋焊接及驗收規(guī)程JGJ18-2003 鋼筋機械連接通用技術(shù)規(guī)程JGJ107-2003七、施工準備7.1 施工道路及施工通道各種施工車輛、施工機械可通過現(xiàn)有道路進入干灰?guī)旄浇?，采用垂直運輸設(shè)備吊運材料。施工人員可通過專用施工通道進入施工作業(yè)面。7.2 施工電源施工所需照明電源、施工電源從建設(shè)單位現(xiàn)場指定7號箱變接至電源盤內(nèi)，電源盤必須設(shè)置圍欄，并掛醒目標志。7.3 施工水源施工所需水從建設(shè)單位指定消防

6、水管接至施工現(xiàn)場。7.4 施工機械主要機械、機具設(shè)備需用計劃表序號機械或設(shè)備名稱型號規(guī)格數(shù)量單位國別產(chǎn)地制造年份額定功率備注1塔吊TCT50101臺江蘇20092裝載機ZL-50D1臺山東20063自卸汽車解 放1輛長春20054電焊機6臺20075電 鋸2臺20056插入式振動棒6臺2009澆筑砼7手推車5輛8全站儀南方測繪1臺廣州20059水平儀DS31臺2005備注：施工中具體需用機械、機具設(shè)備隨時進行調(diào)配。7.5 主要勞動力計劃主要勞動力計劃表序號工 種施工人數(shù)1木 工452混凝土工203鋼筋工304壯 工305特種工16合 計141人7.6 施工材料準備施工主要材料為鋼筋和混凝土，鋼

7、筋提前從市場上購買，選用建設(shè)單位指定的廠家，鋼筋進廠時對原材料報監(jiān)理進行檢驗，實行見證取樣檢驗合格方可投入工程使用?；炷吝x用電廠商品攪拌站混凝土。7.7 施工技術(shù)資料在工程施工過程中，做好測量放線記錄、設(shè)計變更記錄、工程聯(lián)絡記錄、圖紙會審紀要、與甲方召開的技術(shù)會議記錄、施工標高測量等的施工記錄和資料。同時適時配置聲像資料。八、施工技術(shù)措施8.1測量定位，豎向控制、標高傳遞測量定位：根據(jù)廠區(qū)平面方格網(wǎng)和干灰?guī)於ㄎ粓D放出三個筒倉的中心位置，使用激光垂直儀將筒倉中心點引測到11.5m層，再用“十”字交會法將三個筒倉的中心位置測到預留鐵板上，并作出標記。豎向控制：采用內(nèi)控法和外控法相結(jié)合，內(nèi)控法定位

8、，外控法校驗。內(nèi)控法利用中心位置鐵板上標記，采用12.5kg 線球吊中逐層引測。并利用全站儀將各個軸線投測上去進行復測，以確保萬無一失。標高傳遞：采用從將標高控制點引測到三個筒體的內(nèi)外側(cè)上，再用校驗合格的鋼尺向上量測，每次均在同一個控制點上引測，以減少累積誤差。8.2 鋼筋工程筒壁鋼筋筒壁鋼筋豎向鋼筋采用電渣壓力焊接頭，豎向鋼筋接頭百分率為50%，環(huán)向鋼筋采用搭接焊，搭接長度為35d，環(huán)向鋼筋接頭應錯開，在一個截面內(nèi)綁扎接頭的鋼筋面積占總面積的允許百分率不大于50%，水平筋與豎向筋的交叉點綁扎連接，不得焊接。梁板鋼筋：鋼筋綁扎前會同有關(guān)人員對梁板的截面尺寸，標高，平整度進行全面檢查，一般按先梁

9、筋后板筋，先主梁后次梁的綁扎順序進行。32米層為整體式板面結(jié)構(gòu)，綁扎前先將梁及板底預埋鐵和孔洞埋件安裝好，墊好保護層，劃好分格線。擺放鋼筋時注意圓弧部分鋼筋長度，防止擺錯。鋼筋工程為隱蔽工程，在砼澆筑前應對鋼筋和預埋件進行驗收，并做好隱蔽工程記錄。8.3、模板工程干灰?guī)焱搀w模板外模用1500×3090、1500×3030的定型大模板，內(nèi)模用組合鋼模板，用48 鋼管拼裝，散裝散拆，周轉(zhuǎn)使用。梁模板采用18 厚木模板和40×80 杉木方周轉(zhuǎn)使用。板模采用18 厚木模板，下墊50×90 杉木方和48 鋼管支撐。模板支撐采用48 鋼管扣件式腳手架作支撐體系。定型

10、模板嚴格按翻樣圖紙在模板加工場進行制作加工，杉木方需壓刨平直、方正，模板先用電鉆鉆孔，再釘釘子，冒頭齊平模板面。模板制作成型后應尺寸精確、平直、方正、接縫嚴密。筒體內(nèi)外圓弧模采接縫處用雙面膠帶封閉。拼裝時注意組裝位置及次序，做到整齊劃一，美觀大方。小塊接縫模板放在不顯眼處。每次組裝均按第一次組裝方法進行，豎向縫對齊。內(nèi)模鋼模板外用22的鋼筋做箍，每塊箍三道。對拉螺桿加PVC管，緊口對拉螺桿用3形卡固定在45鋼管上。采用12 鋼筋，水平間距為575，豎向間距為250、550、450。支撐系統(tǒng)內(nèi)為滿堂腳手架，相關(guān)驗算附后。梁、板模板采用竹膠模扳，扣件式鋼筋腳手架支撐，設(shè)兩道14600 的對拉螺桿，

11、螺桿中穿20PVC 管，以周轉(zhuǎn)使用。梁板模板拼裝時，其接縫應嚴密，無高低差，并貼好透明膠帶。32m層梁底垂直梁截面方向設(shè)置40×80方木三道，方木下設(shè)48鋼管400布置，板底設(shè)40×80方木250布置，方木下設(shè)48鋼管縱橫間距為0.9 米×0.9米布置，后附相關(guān)計算。 外腳手架采用48的鋼管，扣件連接，落地式腳手架。立桿支承在基礎(chǔ)地面上，在干灰?guī)烊齻€圓筒四周滿布，其外圍拉直按矩形搭設(shè)。立桿間距為1.5 米，排距為1.2 米，步距為1.6 米。架體豎向每6米、橫向間距6米與筒體剛性拉結(jié)一道。每個交叉點均設(shè)平桿連結(jié)。大剪刀撐間距15 米，中間設(shè)斜桿拉結(jié)，小剪刀撐間距1

12、2 米，走道采用先增設(shè)448 鋼管，再鋪設(shè)鋼架板，操作層和底層滿鋪，并用10鐵絲綁扎牢固。腳手架外側(cè)采用密目式安全網(wǎng)，并在操作層下設(shè)置安全平網(wǎng)。32.00米層內(nèi)腳手架采用滿堂腳手架，架體高度為20.5米，梁高1.3米，寬0.4米，板厚0.2米；因該支撐體系為高大模板體系，其支撐體系需經(jīng)計算確定，有關(guān)驗算附后。板支撐腳手架立桿縱橫間距為0.9 米×0.9 米，步距為1.2 米，下設(shè)掃地桿，并每隔3米用剪刀撐加固，支撐在11.5 米層板上；梁支撐腳手架立桿間距為0.45米，梁兩側(cè)立桿間距：0.8米，梁底增加1根承重立桿，步距為1.2米，下設(shè)掃地桿；架體水平桿每一步均與筒壁內(nèi)側(cè)緊頂，已防止

13、架體失穩(wěn)；11.5米層以下滿堂架暫不拆除，待32米結(jié)構(gòu)層達到拆模要求后方可拆除，拆除順序必須由上而下進行，禁止底部中部先拆。8.4 筒體中心、半徑、偏移的控制措施筒壁的中心點和垂直偏差采用內(nèi)控和外控相結(jié)合的方法，中心點引測采用激光垂直儀從中心控制點引測到11.5米層，然后再利用全站儀儀從場地外將軸線投測上來，進行檢核和檢驗。筒體的半徑，弧度控制采用經(jīng)校檢過的鋼尺量測和制成半徑長的木尺旋轉(zhuǎn)控制弧度，并通過校核軸線間的距離進行復測及校核。筒體厚度采用14 的圓鋼制成壁厚的固定卡塞在模板中加以控制。每次澆筑砼前，對模板的筒體中心軸線、半徑、弧度及垂直度進行全面的復核，以確保其精度。8.5、砼工程砼施

14、工采用汽車泵輸送砼。砼攪拌車運至現(xiàn)場，由汽車泵送至模板內(nèi)。根據(jù)干灰?guī)鞂嶋H情況，不留設(shè)垂直施工縫，水平施工縫分別留在定型模板高度處。每一段砼澆筑順序由北向南?？紤]干灰?guī)鞛閳A形結(jié)構(gòu)，砼澆筑順序采用從最遠點下料，由南向北澆筑，最后回到起始點。操作時分層澆筑，分層振搗。施工縫的處理已澆筑的砼，其抗壓強度不應小于1.2N/mm2時在已硬化的砼表面上應清除水泥薄膜和松動石子以及軟弱砼層，并加以充分濕潤和沖洗干凈，且不得積水。在澆筑砼前，宜在施工縫處先澆筑50厚一層與砼成分相同的水泥砂漿。砼應細致?lián)v實，使新舊砼緊密結(jié)合。在施工縫處，鋼筋必須貫通。砼的養(yǎng)護平臺板采用澆水養(yǎng)護，筒體采用干掛麻袋澆水養(yǎng)護；混凝土在

15、澆注12h后即行澆水養(yǎng)護。澆水次數(shù)，當氣溫15左右每天澆水24次。溫度高時適當增加澆水次數(shù)。結(jié)構(gòu)層平面采用保濕養(yǎng)護措施，混凝土澆完12h后覆蓋兩層麻袋澆水養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不得少于7天。預埋件的制作安裝預埋件制作預埋件制作要求表面平整光滑無毛刺，完成后先做外觀檢查，要求表面無焊痕及明顯凹陷和損傷，外觀檢查合格后即進行成品模擬件取樣，合格后方可使用。 預埋件的安裝干灰?guī)祛A埋件由于采用定型大模板，無法采用螺栓與模板固定的方法，所以采用預埋件錨筋加長，在筒壁主筋內(nèi)側(cè)采用輔助鋼筋焊接連接的方法見下圖所示。預埋件固定圖砼振搗時，振動棒插入點應適當避開預埋件位置，防止預埋件移位，并在施工中應設(shè)專人負責監(jiān)護，以

16、保證在砼澆筑完畢后埋件位置的準確。九、相關(guān)計算 計算相關(guān)數(shù)據(jù)：模板與木板自重:0.350 kN/m2；混凝土與鋼筋自重:25.0 kN/m3；施工均布荷載標準值:2.5 kN/m2； 9.1 板計算1.模板支架參數(shù)橫向間距或排距(m):0.90；縱距(m):0.90；步距(m):1.20；立桿上端伸出至模板支撐點長度(m):0.50；模板支架搭設(shè)高度(m):20.50；采用的鋼管(mm):48×3.0 ；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式:可調(diào)托座；3.樓板參數(shù)：樓板的計算厚度(mm):200.00； 圖2 樓板支撐架荷載計算單元模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁

17、對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W = 90×1.52/6 = 33.75 cm3；I = 90×1.53/12 = 25.312 cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.2×0.9+0.35×0.9 = 4.815 kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.9= 2.25 kN/m；2、強度計算計算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.2×4.

18、815+1.4×2.25= 8.928kN/m最大彎矩 M=0.1×8.928×2502= 55800 N·m；面板最大應力計算值 =M/W= 55800/33750 = 1.653 N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值 f=12 N/mm2；面板的最大應力計算值為 1.653 N/mm2 小于面板的抗彎強度設(shè)計值 12 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為=0.677ql4/(100EI)=l/250其中q =q1=4.815kN/m面板最大撓度計算值 = 0.677×4.815×2504/(100×4200

19、15;25.312×104)=0.12 mm； 面板最大允許撓度 =250/ 250=1 mm；面板的最大撓度計算值 0.12 mm 小于 面板的最大允許撓度 1 mm,滿足要求!模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=b×h2/6=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=b×h3/12=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4； 方木楞計算簡圖1.荷載的計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.2

20、+0.35×0.25 = 1.337 kN/m ；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.強度驗算計算公式如下:M=0.1ql2均布荷載 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×1.337+1.4×0.625 = 2.48 kN/m；最大彎矩 M = 0.1ql2 = 0.1×2.48×0.92 = 0.201 kN·m；方木最大應力計算值 = M /W = 0.201×106/42666.67 = 4.708 N

21、/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值 f=13.000 N/mm2；方木的最大應力計算值為 4.708 N/mm2 小于方木的抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/2bhn < 其中最大剪力: V = 0.6×2.48×0.9 = 1.339 kN；方木受剪應力計算值 = 3 ×1.339×103/(2 ×40×80) = 0.628 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪應力計算值 0.628 N/mm2 小于 方木的抗剪強度設(shè)計值 1.4 N/mm2，

22、滿足要求!4.撓度驗算計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷載 q = q1 = 1.337 kN/m；最大撓度計算值 = 0.677×1.337×9004 /(100×9000×1706666.667)= 0.387 mm；最大允許撓度 =900/ 250=3.6 mm；方木的最大撓度計算值 0.387 mm 小于 方木的最大允許撓度 3.6 mm,滿足要求!托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁采用：鋼管(單鋼管) :48×3；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；集中荷載P取縱向板底支

23、撐傳遞力，P2.678kN; 托梁計算簡圖 托梁計算彎矩圖(kN·m) 托梁計算變形圖(mm) 托梁計算剪力圖(kN) 最大彎矩 Mmax = 0.877 kN·m ；最大變形 Vmax = 2.167 mm ；最大支座力 Qmax = 10.628 kN ；最大應力 = 877286.222/4490 = 195.387 N/mm2；托梁的抗壓強度設(shè)計值 f=205 N/mm2；托梁的最大應力計算值 195.387 N/mm2 小于 托梁的抗壓強度設(shè)計值 205 N/mm2,滿足要求!托梁的最大撓度為 2.167mm 小于 900/150與10 mm,滿足要求!模板支架立

24、桿荷載設(shè)計值(軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN)：NG1 = 0.158×20.5 = 3.241 kN；鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.35×0.9×0.9 = 0.284 kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)：NG3 = 25×0.2×0.9×0.9 = 4.05 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.575 kN；2.活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產(chǎn)生的荷載經(jīng)計算得到，活荷載

25、標準值 NQ = (2.5+2 ) ×0.9×0.9 = 3.645 kN；3.不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算N = 1.2NG + 1.4NQ = 14.192 kN；立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式: =N/(A)f其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN) ：N = 14.192 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立桿凈截面面積(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 鋼管立桿

26、最大應力計算值 (N/mm2)； f- 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205 N/mm2； L0- 計算長度 (m)；按下式計算: l0 = h+2a = 1.2+0.5×2 = 2.2 m； a - 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.5 m；l0/i = 2200 / 15.9 = 138 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.357 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=14192.46/（0.357×424） = 93.761 N/mm2；鋼管立桿的最大應力計算值 = 93.761 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)

27、計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算l0 = k1k2(h+2a)= 1.185×1.044×(1.2+0.5×2) = 2.722 m；k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.2 按照表2取值1.044 ；Lo/i = 2721.708 / 15.9 = 171 ；由長細比 Lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.243 ；鋼管立桿的最大應力計算值 ；=14192.46/（0.243×424） = 137.748 N/mm2；鋼管立

28、桿的最大應力計算值 = 137.748 N/mm2 小于 鋼管立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！9.2 梁計算1.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 B(m)：0.40；梁截面高度 D(m)：1.30；混凝土板厚度(mm)：200.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.45；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.50；立桿步距h(m)：1.20；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.00；梁支撐架搭設(shè)高度H(m)：20.50；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為48×3；

29、立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：3；3.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：6；主楞豎向支撐點數(shù)量：3；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，500mm，1000mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：40.00；高度(mm)：80.00；梁段:L1。梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: F=0.22t

30、12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取4.000h； T - 混凝土的入模溫度，取20.000； V - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.300m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 35.696 kN/m2、31.200 kN/m2，取較小值31.200 kN/m2作為本工程計算荷載。梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生

31、的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下： M/W < f其中，W - 面板的凈截面抵抗矩，W = 50×1.5×1.5/6=18.75cm3； M - 面板的最大彎矩(N·mm)； - 面板的彎曲應力計算值(N/mm2) f - 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.2&#

32、215;0.5×31.2=18.72kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值: q2= 1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度: l = (1300-200)/(6-1)= 220mm；面板的最大彎矩 M= 0.1×18.72×(1300-200)/(6-1)2 + 0.117×2.8×(1300-200)/(6-1)2= 1.06×105N·mm；面板的最大支座反力為: N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×18.720×(1300-200)/(6-1)/1000+1.2×2

33、.800×(1300-200)/(6-1)/1000=5.269 kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 1.06×105 / 1.88×104=5.7N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值: f = 12N/mm2；面板的受彎應力計算值 =5.7N/mm2 小于 面板的抗彎強度設(shè)計值 f=12N/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值: q = q1= 18.72N/mm； l-計算跨度: l = (1300-200)/(6-1)=220mm； E-面板材質(zhì)的彈性模量:

34、E = 4200N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677×18.72×(1300-200)/(6-1)4/(100×4200×1.41×105) = 0.503 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =(1300-200)/(6-1)/250 = 0.88mm；面板的最大撓度計算值 =0.503mm 小于 面板的最大容許撓度值 =0.88mm，滿足要求！梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，

35、按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q = 5.269/0.500= 10.539kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度40mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W = 1×4×8×8/6 = 42.67cm3；I = 1×4×8×8×8/12 = 170.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M = 0.263 kN·m，最大支座反力

36、 R= 5.796 kN，最大變形 = 0.295 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = M/W<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 2.63×105/4.27×104 = 6.2 N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 6.2 N/mm2 小于 次楞的抗彎強度設(shè)計值 f=13N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值 =0.295mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中

37、力，取次楞的最大支座力5.796kN,按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞計算簡圖 主楞彎矩圖(kN·m) 主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.518 kN·m，最大支座反力 R= 11.991 kN，最大變形 = 0.223 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = M/W<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 5.18

38、15;105/8.99×103 = 57.7 N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值: f = 205N/mm2；主楞的受彎應力計算值 =57.7N/mm2 小于 主楞的抗彎強度設(shè)計值 f=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.223 mm主楞的最大容許撓度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大撓度計算值 =0.223mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.25mm，滿足要求！梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的兩跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)

39、構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = 450×15×15/6 = 1.69×104mm3；I = 450×15×15×15/12 = 1.27×105mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = M/W<f鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m)：q1=1.2×(24.00+1.50)×1.30+0.30×0.45=18.0

40、63kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.45=2.835kN/m；q=18.063+2.835=20.898kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.125ql2= 0.125×20.898×2002=1.04×105N·mm；RA=RC=0.375q1l+0.437q2l=0.375×18.063×0.2+0.437×2.835×0.2=1.603kNRB=1.25ql=1.25×20.898×

41、;0.2=5.225kN =Mmax/W=1.04×105/1.69×104=6.2N/mm2；梁底模面板計算應力 =6.2 N/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值 f=12N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.521ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1/1.2=15.053kN/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； E-面板的彈性模量: E = 4200.0N/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00

42、/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.521×18.063×2004/(100×4200×1.27×105)=0.283mm；面板的最大撓度計算值: =0.283mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求！梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.225/0.45=11.61

43、kN/m2.方木的支撐力驗算 方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=4×8×8/6 = 42.67 cm3；I=4×8×8×8/12 = 170.67 cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M =0.1ql2= 0.1×11.61×0.452 = 0.235 kN·m；最大應力 = M / W = 0.235×106/42666.7 = 5.5 N/mm2；抗彎強度設(shè)計值 f =13 N/mm2；方木的最大應力計算值 5.5 N/mm2 小于 方木

44、抗彎強度設(shè)計值 13 N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.6×11.61×0.45 = 3.135 kN；方木受剪應力計算值 = 3×3.135×1000/(2×40×80) = 1.469 N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值 = 1.5 N/mm2；方木的受剪應力計算值 1.469 N/mm2 小于 方木抗剪強度設(shè)計值 1.5N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大撓度計算值 = 0.677×

45、11.61×4504 /(100×9000×170.667×104)=0.21mm；方木的最大允許撓度 =0.450×1000/250=1.800 mm；方木的最大撓度計算值 = 0.21 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.8 mm，滿足要求！3.支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=1.603kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=5.225kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=0.500×0.450×(1.2×0.200×24.000+1.4

46、15;2.500)+1.2×2×0.450×(1.300-0.200)×0.300=2.440kN 簡圖(kN·m) 剪力圖(kN) 彎矩圖(kN·m) 變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N3=1.263 kN；N2=10.783 kN；最大彎矩 Mmax=0.303 kN·m；最大撓度計算值 Vmax=0.109 mm；最大應力 =0.303×106/4490=67.5 N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度 f=205 N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值 67.5 N/mm2 小于 支撐托梁的抗彎設(shè)計強

47、度 205 N/mm2,滿足要求!立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = N/(A)f1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力： N1 =1.263 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×20.5=3.663 kN；N =1.263+3.663=4.926 kN； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； -

48、 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.2 按照表2取值1.044 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.044×(1.2+0.5×2) = 2.722 m；lo/i = 2721.708 / 15.9 = 171 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受

49、壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.243 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=4926/(0.243×424) = 47.8 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 47.8 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中 N - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1 =10.783 kN ；腳手架鋼管的自重： N2 = 1.2×0.149×(20.5-1.3)=3.663 kN；N =N1+N2 =10.783+3.431=14.213 kN ； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比

50、lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； A - 立桿凈截面面積 (cm2)： A = 4.24； W - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( N/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：f =205 N/mm2； lo - 計算長度 (m)；考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.185；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 2.2 按照表2取值1.044 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.044×(1.2+0.5×2) = 2.722 m；lo/i = 2721.708 / 15.9 = 171 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)= 0.243 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ；=14213.406/(0.243×424) = 138 N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 138 N/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設(shè)計值 f = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮到高支撐架的安全因素，建議