鋼結構練習題

1、鋼結構基本原理思考題第1章 鋼結構材料一、 選擇題1 鋼材在低溫下，強度，塑性，沖擊韌性。 (A)提高 (B)下降 (C)不變 (D)可能提高也可能下降2 鋼材應力應變關系的理想彈塑性模型是。3 在構件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是的典型特征。 (A)脆性破壞 (B)塑性破壞 (C)強度破壞 (D)失穩(wěn)破壞4 建筑鋼材的伸長率與標準拉伸試件標距間長度的伸長值有關。 (A)到達屈服應力時 (B)到達極限應力時 (C)試件塑性變形后 (D)試件斷裂后5 鋼材的設計強度是根據(jù)確定的。 (A)比例極限 (B)彈性極限 (C)屈服點 (D)極限強度6 結構工程中使用鋼材的塑性指標，目前最主要用表示。

2、(A)流幅 (B)沖擊韌性 (C)可焊性 (D)伸長率7 鋼材牌號Q235，Q345，Q390是根據(jù)材料命名的。(A)屈服點 (B)設計強度 (C)標準強度 (D)含碳量8 鋼材經(jīng)歷了應變硬化(應變強化)之后。(A)強度提高 (B)塑性提高 (C)冷彎性能提高 (D)可焊性提高9 型鋼中的H鋼和工字鋼相比，。(A)兩者所用的鋼材不同 (B)前者的翼緣相對較寬(C)前者的強度相對較高 (D)兩者的翼緣都有較大的斜度10 鋼材是理想的。(A)彈性體 (B)塑性體 (C)彈塑性體 (D)非彈性體11 有兩個材料分別為Q235和Q345鋼的構件需焊接，采用手工電弧焊，采用E43焊條。(A)不得 (B)

3、可以 (C)不宜 (D)必須12 3號鎮(zhèn)靜鋼設計強度可以提高5，是因為鎮(zhèn)靜鋼比沸騰鋼好。(A)脫氧 (B)爐種 (C)屈服強度 (D)澆注質量13 同類鋼種的鋼板，厚度越大， 。(A)強度越低 (B)塑性越好 (C)韌性越好 (D)內部構造缺陷越少14 鋼材的抗剪設計強度fv與f有關，一般而言，fv。(A)f (B) f (C)f3 (D)3f15 對鋼材的分組是根據(jù)鋼材的確定的。(A)鋼種 (B)鋼號 (C)橫截面積的大小 (D)厚度與直徑16 鋼材在復雜應力狀態(tài)下的屈服條件是由等于單向拉伸時的屈服點決定的。(A)最大主拉應力 (B)最大剪應力 (C)最大主壓應力 (D)折算應力17 是鋼材

4、的指標。(A)韌性性能 (B)強度性能 (C)塑性性能 (D)冷加工性能18 大跨度結構應優(yōu)先選用鋼結構，其主要原因是。(A)鋼結構具有良好的裝配性 (B)鋼材的韌性好(C)鋼材接近各向均質體，力學計算結果與實際結果最符合(D)鋼材的重量與強度之比小于混凝土等其他材料19 進行疲勞驗算時，計算部分的設計應力幅應按。(A)標準荷載計算 (B)設計荷載計算(C)考慮動力系數(shù)的標準荷載計算(D)考慮動力系數(shù)的設計荷載計算20 沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主要不同之處是。(A)冶煉溫度不同 (B)冶煉時間不同 (C)沸騰鋼不加脫氧劑(D)兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強脫氧劑21 符號L 125X80X

5、lO表示。(A)等肢角鋼 (B)不等肢角鋼 (C)鋼板 (D)槽鋼22 假定鋼材為理想的彈塑性體，是指屈服點以前材料為。 ，(A)非彈性的 (B)塑性的 (C)彈塑性的 (D)完全彈性的23 在鋼結構的構件設計中，認為鋼材屈服點是構件可以達到的。(A)最大應力 (B)設計應力 (C)疲勞應力 (D)穩(wěn)定臨界應力24 當溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性。(A)升高 (B)下降 (C)不變 (D)升高不多25 在連續(xù)反復荷載作用下，當應力比-1時，稱為；當應力比0時，稱為。(A)完全對稱循環(huán) (B)脈沖循環(huán) (C)不完全對稱循環(huán) (D)不對稱循環(huán)26 鋼材的力學性能指標，最基本、最主要

6、的是時的力學性能指標。(A)承受剪切 (B)承受彎曲 (C)單向拉伸 (D)雙向和三向受力27 鋼材的冷作硬化，使 。(A)強度提高，塑性和韌性下降 (B)強度、塑性和韌性均提高(C)強度、塑性和韌性均降低 (D)塑性降低，強度和韌性提高28 承重結構用鋼材應保證的基本力學性能內容應是。(A)抗拉強度、伸長率 (B)抗拉強度、屈服強度、冷彎性能(C)抗拉強度、屈服強度、伸長率 (D)屈服強度、伸長率、冷彎性能29 對于承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是。(A)可選擇Q235鋼 (B)可選擇Q345鋼(C)鋼材應有沖擊韌性的保證 (D)鋼材應有三項基本保證30 鋼材的三項主要力

7、學性能為。(A)抗拉強度、屈服強度、伸長率 (B)抗拉強度、屈服強度、冷彎(C)抗拉強度、伸長率、冷彎 (D)屈服強度、伸長率、冷彎31 驗算組合梁剛度時，荷載通常取。(A)標準值 (B)設計值 (C)組合值 (D)最大值32 鋼結構設計中鋼材的設計強度為。(A)強度標準值 (B)鋼材屈服點 (C)強度極限值 (D)鋼材的強度標準值除以抗力分項系數(shù)33 隨著鋼材厚度的增加，下列說法正確的是 。(A)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強度均下降(B)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強度均有所提高(C)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強度提高，而抗剪強度下降(D)視鋼號而定34 有四種厚度不等的Q345鋼板，其中厚的

8、鋼板設計強度最高。(A)12mm (B)18mm (C)25mm (D)30mm35 鋼材的抗剪屈服強度·(A)由試驗確定 (B)由能量強度理論確定 (C)由計算確定 (D)按經(jīng)驗確定36 在鋼結構房屋中，選擇結構用鋼材時，下列因素中的不是主要考慮的因素。(A)建造地點的氣溫 (B)荷載性質 (C)鋼材造價 (D)建筑的防火等級37 下列論述中不正確的是項。(A)強度和塑性都是鋼材的重要指標 (B)鋼材的強度指標比塑性指標更重要(C)工程上塑性指標主要用伸長率表示 (D)同種鋼號中，薄板強度高于厚板強度38 熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應力。(A)以拉應力為主 (B)以壓應力為主 (C)

9、包括拉、壓應力 (D)拉、壓應力都很小39 鋼材內部除含有Fe，C外，還含有害元素。(A)N，O，S，P (B)N，O，Si (C)Mn，O，P (D)Mn，Ti40 在普通碳素鋼中，隨著含碳量的增加，鋼材的屈服點和極限強度，塑性，韌性，可焊性，疲勞強度。(A)不變 (B)提高 (C)下降 (D)可能提高也有可能下降41 在低溫工作(-20ºC)的鋼結構選擇鋼材除強度、塑性、冷彎性能指標外，還需指標。(A)低溫屈服強度 (B)低溫抗拉強度 (C)低溫沖擊韌性 (D)疲勞強度42 鋼材脆性破壞同構件無關。(A)應力集中 (B)低溫影響 (C)殘余應力 (D)彈性模量43 某構件發(fā)生了脆

10、性破壞，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)在破壞時構件內存在下列問題，但可以肯定其中對該破壞無直接影響。(A)鋼材的屈服點不夠高 (B)構件的荷載增加速度過快(C)存在冷加工硬化 (D)構件有構造原因引起的應力集中44 當鋼材具有較好的塑性時，焊接殘余應力。(A)降低結構的靜力強度 (B)提高結構的靜力強度(C)不影響結構的靜力強度 (D)與外力引起的應力同號，將降低結構的靜力強度45 應力集中越嚴重，鋼材也就變得越脆，這是因為 。(A) 應力集中降低了材料的屈服點 (B) 應力集中產(chǎn)生同號應力場，使塑性變形受到約束(C)應力集中處的應力比平均應力高 (D)應力集中降低了鋼材的抗拉強度46 某元素超量嚴重降低鋼材的塑

11、性及韌性，特別是在溫度較低時促使鋼材變脆。該元素是。(A)硫 (B)磷 (C)碳 (D)錳47 影響鋼材基本性能的因素是。(A)化學成分和應力大小 (B)冶金缺陷和截面形式(C)應力集中和加荷速度 (D)加工精度和硬化48 最易產(chǎn)生脆性破壞的應力狀態(tài)是。(A)單向壓應力狀態(tài) (B)三向拉應力狀態(tài)(C)二向拉一向壓的應力狀態(tài) (D)單向拉應力狀態(tài)49 在多軸應力下，鋼材強度的計算標準為。(A)主應力達到， (B)最大剪應力達到，(C)折算應力達到 (D)最大拉應力或最大壓應力達到50 鋼中硫和氧的含量超過限量時，會使鋼材。(A)變軟 (B)熱脆 (C)冷脆 (D)變硬51 處于常溫工作的重級工作

12、制吊車的焊接吊車梁，其鋼材不需要保證。(A)冷彎性能 (B)常溫沖擊性能 (C)塑性性能 (D)低溫沖擊韌性52 正常設計的鋼結構，不會因偶然超載或局部超載而突然斷裂破壞，這主要是由于材具有。(A)良好的韌性 (B)良好的塑性 (C)均勻的內部組織，非常接近于勻質和各向同性體 (D)良好的韌性和均勻的內部組織53 當溫度從常溫開始升高時，鋼的。(A) 強度隨著降低，但彈性模量和塑性卻提高 (B)強度、彈性模量和塑性均隨著降低(C)強度、彈性模量和塑性均隨著提高(D)強度和彈性模量隨著降低，而塑性提高54 下列鋼結構計算所取荷載設計值和標準值，哪一組為正確的?。A.計算結構或構件的強度、穩(wěn)定性以

13、及連接的強度時，應采用荷載設計值b.計算結構或構件的強度、穩(wěn)定性以及連接的強度時，應采用荷載標準值c.計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應采用荷載設計值d.計算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時，應采用荷載標準值(A)a，c (B)b，c (C)a，d (D)b，d55 與節(jié)點板單面連接的等邊角鋼軸心受壓構件，100，計算角鋼構件的強度時，鋼材強度設計值應采用的折減系數(shù)是 。(A)065 (B)070 (C)075 (D)085二、填空題1 鋼材代號Q235的含義為。2 鋼材的硬化，提高了鋼材的，降低了鋼材的。3 伸長率和伸長率，分別為標距長=和的試件拉斷后的。4 當用公式計算常幅疲勞時，式中表

14、示。5 鋼材的兩種破壞形式為和。6 鋼材的設計強度等于鋼材的屈服強度fy除以 。7 鋼材在復雜應力狀態(tài)下，由彈性轉入塑性狀態(tài)的條件是折算應力等于或大于鋼材在。8 按之不同，鋼材有鎮(zhèn)靜鋼和沸騰鋼之分。9 鋼材的k值與溫度有關，在-20ºC或在-40ºC所測得的k值稱 。10 通過標準試件的一次拉伸試驗，可確定鋼材的力學性能指標為：抗拉強 度fu、和。11 鋼材設計強度f與屈服點fy，之間的關系為。12 韌性是鋼材在塑性變形和斷裂過程中的能力，亦即鋼材抵抗 荷載的能力。13 鋼材在250ºC左右時抗拉強度略有提高，塑性卻降低的現(xiàn)象稱為現(xiàn)象。14 在疲勞設計時，經(jīng)過統(tǒng)計

15、分析，把各種構件和連接分為類，相同 應力循環(huán)次數(shù)下，類別越高，容許應力幅越。15 當鋼材厚度較大時或承受沿板厚方向的拉力作用時，應附加要求板厚方向的滿足一定要求。16 鋼中含硫量太多會引起鋼材的；含磷量太多會引起鋼材的。 17 鋼材受三向同號拉應力作用時，即使三向應力絕對值很大，甚至大大超過屈服點，但兩兩應力差值不大時，材料不易進入狀態(tài)，發(fā)生的破壞為破壞。18 如果鋼材具有性能，那么鋼結構在一般情況下就不會因偶然或局部超載而發(fā)生突然斷裂。19 應力集中易導致鋼材脆性破壞的原因在于應力集中處受到約束。20 影響構件疲勞強度的主要因素有重復荷載的循環(huán)次數(shù)、和。21 隨著溫度下降，鋼材的傾向增加。2

16、2 根據(jù)循環(huán)荷載的類型不同，鋼結構的疲勞分和兩種。23 衡量鋼材抵抗沖擊荷載能力的指標稱為。它的值越小，表明擊斷試件所耗的能量越，鋼材的韌性越。24 對于焊接結構，除應限制鋼材中硫、磷的極限含量外，還應限制的含量不超過規(guī)定值。25 隨著時間的增長，鋼材強度提高，塑性和韌性下降的現(xiàn)象稱為。 第2章 鋼結構的連接一、選擇題1 焊縫連接計算方法分為兩類，它們是。(A)手工焊縫和自動焊縫 (B)仰焊縫和俯焊縫(C)對接焊縫和角焊縫 (D)連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫2 鋼結構連接中所使用的焊條應與被連接構件的強度相匹配，通常在被連接構件選用Q345時，焊條選用。(A)E55 (B)E50 (C)E43 (D)前

17、三種均可3 產(chǎn)生焊接殘余應力的主要因素之一是·(A)鋼材的塑性太低 (B)鋼材的彈性模量太高(C)焊接時熱量分布不均 (D)焊縫的厚度太小4 不需要驗算對接焊縫強度的條件是斜焊縫的軸線和外力N之間的夾角滿足。(A)15 (B) >l，5 (C)70º (D) 70º5 角鋼和鋼板間用側焊搭接連接，當角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都等同時，。(A)角鋼肢背的側焊縫與角鋼肢尖的側焊縫受力相等(B)角鋼肢尖側焊縫受力大于角鋼肢背的側焊縫(C)角鋼肢背的側焊縫受力大于角鋼肢尖的側焊縫(D)由于角鋼肢背和肢尖的側焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用6 在動

18、荷載作用下，側焊縫的計算長度不宜大于·(A)60 (B)40 (C)80 (D)1207 直角角焊縫的有效厚度。(A)07 (B)4mm (C)12 (D)158 等肢角鋼與鋼板相連接時，肢背焊縫的內力分配系數(shù)為。(A)07 (B)075 (C)065 (D)0359 對于直接承受動力荷載的結構，計算正面直角焊縫時。(A)要考慮正面角焊縫強度的提高 (B)要考慮焊縫剛度影響 。(C)與側面角焊縫的計算式相同 (D)取12210 直角角焊縫的強度計算公式中，he是角焊縫的。(A)厚度 (B)有效厚度 (C)名義厚度 (D)焊腳尺寸 11 焊接結構的疲勞強度的大小與關系不大。(A)鋼材的

19、種類 (B)應力循環(huán)次數(shù) (B)連接的構造細節(jié) (D)殘余應力大小12 焊接連接或焊接構件的疲勞性能與有關。(A) 應力比(最小應力，最大應力), (B)應力幅 (C), (D)13 承受靜力荷載的構件，當所用鋼材具有良好的塑性時，焊接殘余應力并不影響構件的。(A)靜力強度 (B)剛度 (C)穩(wěn)定承載力 (D)疲勞強度14 下圖所示為單角鋼(L 80X 5)接長連接，采用側面角焊縫(Q235鋼和E43型焊條，)，焊腳尺寸=5mm。求連接承載力設計值(靜載)=。(A)2×0.7×5×（360-10）×160(B)2×0.7×5×

20、;（360）×160(C)2×0.7×5×（60×5-10）×160(D)2×0.7×5×（60×5）×16015 如圖所示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，問最大的焊腳尺寸=。(A)6 (B)8 (C)10 (D)1216 圖中的兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選mm。(A)7 (B)8 (C)9 (D)617 鋼結構在搭接連接中，搭接的長度不得小于焊件較小厚度的。(A)4倍，并不得小于20mm (B)5倍，并不得小于25mm(C)6倍，并不得小于30mm (D)7倍，并不得小于35mm1

21、8 圖中的焊腳尺寸是根據(jù)選定的。(A)，和(B)=，=和 (C) ，和-（12）mm(D) ,和19 在滿足強度的條件下，圖示號和號焊縫合理的hf；應分別是。 (A)4mm，4mm (B)6mm，8mm (C)8mm，8mm (D)6mm，6mm20 單個螺栓的承壓承載力中,，其中t為。(A)a+c+e (B)b+d (C)maxa+c+e，b+d (D)min a+c+e，b+d21 每個受剪拉作用的摩擦型高強度螺栓所受的拉力應低于其預拉力的。 (A)1；0倍 (B)05倍 (C)08倍 (D)07倍22 摩擦型高強度螺栓連接與承壓型高強度螺栓連接的主要區(qū)別是。 (A)摩擦面處理不同 (B)

22、材料不同 (C)預拉力不同 (D)設計計算不同23 承壓型高強度螺栓可用于。 (A)直接承受動力荷載 (B)承受反復荷載作用的結構的連接 (C)冷彎薄壁型鋼結構的連接 (D)承受靜力荷載或間接承受動力荷載結構的連接24 一個普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是。 (A)螺桿的抗剪承載力 (B)被連接構件(板)的承壓承載力 (C)前兩者中的較大值 (D)A、B中的較小值25 摩擦型高強度螺栓在桿軸方向受拉的連接計算時， (A)與摩擦面處理方法有關 (B)與摩擦面的數(shù)量有關 (C)與螺栓直徑有關 (D)與螺栓性能等級無關26 圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，則該連接中螺栓的受剪面有。(

23、A)l (B)2 (C)3 (D)不能確定27 圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為Q235鋼，連接板厚度如圖示，則該連接中承壓板厚度為mm。 (A)10 (B)20 (C)30 (D)40 28 普通螺栓和承壓型高強螺栓受剪連接的五種可能破壞形式是：I螺栓剪斷；孔壁承壓破壞；，板件端部剪壞；板件拉斷；V螺栓彎曲變形。其中種形式是通過計算來保證的。 (A) I ， (B) I， (C) IHG，V (D)，29 摩擦型高強度螺栓受拉時，螺栓的抗剪承載力。 (A)提高 (B)降低 (C)按普通螺栓計算 (D)按承壓型高強度螺栓計算30 高強度螺栓的抗拉承載力。 (A)與作用拉力大小有關 (B)與預

24、拉力大小有關 (C)與連接件表面處理情況有關 (D)與A，B和C都無關31 一寬度為b，厚度為t的鋼板上有一直徑為d0的孔，則鋼板的凈截面面積為。 (A) (B) (C) (D) 32 剪力螺栓在破壞時，若栓桿細而連接板較厚時易發(fā)生破壞；若栓桿粗而連接板較薄時，易發(fā)生破壞。(A)栓桿受彎破壞 (B)構件擠壓破壞 (C)構件受拉破壞 (D)構件沖剪破壞33 摩擦型高強度螺栓的計算公式中符號的意義，下述何項為正確?(A)對同一種直徑的螺栓，P值應根據(jù)連接要求計算確定(B)09是考慮連接可能存在偏心，承載力的降低系數(shù)(C)125是拉力的分項系數(shù)(D)125是用來提高拉力Nt，以考慮摩擦系數(shù)在預壓力減

25、小時變小使承載力降低的不利因素。34 在直接受動力荷載作用的情況下，下列情況中采用連接方式最為適合， (A)角焊縫 (B)普通螺栓 (C)對接焊縫 (D)高強螺栓35 采用螺栓連接時，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因為。(A)栓桿較細 (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太小36 采用螺栓連接時，構件發(fā)生沖剪破壞，是因為。(A)栓桿較細 (B)鋼板較薄 (C)截面削弱過多 (D)邊距或栓間距太小37 摩擦型高強度螺栓連接受剪破壞時，作用剪力超過了。(A)螺栓的抗拉強度 (B)連接板件間的摩擦力(C)連接板件間的毛截面強度 (D)連接板件的孔壁的承壓強度 38 在抗拉連接中采用摩擦型高強

26、度螺栓或承壓型高強度螺栓，承載力設計值。(A)是后者大于前者 <B)是前者大于后者 (C)相等 (D)不一定相等39 承壓型高強度螺栓抗剪連接，其變形。(A)比摩擦型高強度螺栓連接小 (B)比普通螺栓連接大(C)與普通螺栓連接相同 (D)比摩擦型高強度螺栓連接大40 桿件與節(jié)點板的連接采用22個M24的螺栓，沿受力方向分兩排按最小間距排列，螺栓的承載力折減系數(shù)是。(A)070 (B)075 (C)o8 (D)09041 一般按構造和施工要求，鋼板上螺栓的最小允許中心間距為，最小允許端距為 。(A)3d (B)2d (C)1.2 (D)1.542 在抗剪連接中以及同時承受剪力和桿軸方向拉力

27、的連接中，承壓型高強度螺栓的受剪承載力設計值不得大于按摩擦型連接計算的倍。(A)1.0 (B)12 (C)13 (D)15二、填空題1 焊接的連接形式按構件的相對位置可分為，和三種類型。2 焊接的連接形式按構造可分為和兩種類型。3 焊縫按施焊位置分、和，其中的操作條件最差，焊縫質量不易保證，應盡量避免。4 當兩種不同強度的鋼材采用焊接連接時，宜用與強度的鋼材相適應的焊條。5 承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫，除了分別計算正應力和剪應力外，在同時受有較大正應力和剪應力處，還應按下式計算折算應力強度。6 當承受軸心力的板件用斜的對接焊縫對接，焊縫軸線方向與作用力方向間的夾角符合時，其強度可不計算。

28、7 當對接焊縫無法采用引弧板施焊時，每條焊縫的長度計算時應減去。8 當焊件的寬度不同或厚度相差4mm以上時，在對接焊縫的拼接處，應分別在焊件的寬度方向或厚度方向做成坡度不大于的斜角。9 在承受荷載的結構中，垂直于受力方向的焊縫不宜采用不焊透的對接焊縫。10 工字形或T形牛腿的對接焊縫連接中，一般假定剪力由的焊縫承受，剪應力均布。11 凡通過一、二級檢驗標準的對接焊縫，其抗拉設計強度與母材的抗拉設計強度。12 選用焊條型號應滿足焊縫金屬與主體金屬等強度的要求。Q235鋼應選用型焊條，15MnV鋼應選用型焊條。13 當對接焊縫的焊件厚度很小(lOmm)時，可采用坡口形式。14 直角角焊縫可分為垂直

29、于構件受力方向的和平行于構件受力方向的。前者較后者的強度、塑性。15 在靜力或間接動力荷載作用下，正面角焊縫(端縫)的強度設計值增大系數(shù)；但對直接承受動力荷載的結構，應取。16 角焊縫的焊腳尺寸(mm)不得小于，t為較厚焊件厚度(mm)。但對自動焊，最小焊腳尺寸可減?。粚形連接的單面角焊縫，應增加。17 角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度的倍(鋼管結構除外)，但板件(厚度為t)邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應符合下列要求：當t6mm時，；當t>6mm時，=。18 側面角焊縫或正面角焊縫的計算長度不得小于和。19 側面角焊縫的計算長度不宜大于(承受靜力或間接動力荷載時)或(承受動力荷載時

30、)。20 在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的倍，并不得小于。21 當板件的端部僅有兩側面角焊縫連接時，每條側面焊縫長度不宜小于兩側面角焊縫之間的距離；同時兩側面角焊縫之間的距離不宜大于(當t>12mm)或(當tl2mm)，t為較薄焊件的厚度。22 普通螺栓按制造精度分和兩類；按受力分析分和兩類。23 普通螺栓是通過來傳力的；摩擦型高強螺栓是通過來傳力的。24 高強螺栓根據(jù)螺栓受力性能分為和兩種。25 在高強螺栓性能等級中：88級高強度螺栓的含義是；109級高強度螺栓的含義是；26 普通螺栓連接受剪時，限制端距2d，是為了避免破壞。27 單個螺栓承受剪力時，螺栓承載力應取和的較小

31、值。28 在摩擦型高強螺栓連接計算連接板的凈截面強度時，孔前傳力系數(shù)可取。29 單個普通螺栓承壓承載力設計值：式中t表示。30 剪力螺栓的破壞形式有 、 、 、和。31 采用剪力螺栓連接時，為避免連接板沖剪破壞，構造上采取措施，為避免栓桿受彎破壞，構造上采取措施。32 摩擦型高強螺栓是靠傳遞外力的，當螺栓的預拉力為P，構件的外力為T時，螺栓受力為。33 螺栓連接中，規(guī)定螺栓最小容許距離的理由是：；規(guī)定螺栓最大容許距離的理由是：。34 承壓型高強螺栓僅用于承受荷載和荷載結構中的連接。35 普通螺栓群承受彎矩作用時，螺栓群繞 旋轉。高強螺栓群承受彎矩作用時，螺栓群繞 旋轉。第3章 軸心受力構件 一

32、、選擇題1 一根截面面積為A，凈截面面積為的構件，在拉力N作用下的強度計算公式為。 (A)， (B)(C) (D) 2 軸心受拉構件按強度極限狀態(tài)是。 (A)凈截面的平均應力達到鋼材的抗拉強度， (B)毛截面的平均應力達到鋼材的抗拉強度。 (C)凈截面的平均應力達到鋼材的屈服強度人 (D)毛截面的平均應力達到鋼材的屈服強度人3 實腹式軸心受拉構件計算的內容有。(A)強度 (B)強度和整體穩(wěn)定性(C)強度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定 (D)強度、剛度(長細比)4 軸心受力構件的強度計算，一般采用軸力除以凈截面面積，這種計算方法對下列哪種連接方式是偏于保守的?(A)摩擦型高強度螺栓連接 (B)承壓型高強度

33、螺栓連接(C)普通螺栓連接 (D)鉚釘連接5 工字形軸心受壓構件，翼緣的局部穩(wěn)定條件為(10+0.1，其中的含義為。 (A)構件最大長細比，且不小于30、不大于100 (B)構件最小長細比 (C)最大長細比與最小長細比的平均值 (D)30或1006 軸心壓桿整體穩(wěn)定公式的意義為。 (A)截面平均應力不超過材料的強度設計值 (B)截面最大應力不超過材料的強度設計值 (C)截面平均應力不超過構件的歐拉臨界應力值 (D)構件軸心壓力設計值不超過構件穩(wěn)定極限承載力設計值7 用Q235鋼和Q345鋼分別制造一軸心受壓柱，其截面和長細比相同，在彈性范圍內屈曲時，前者的臨界力后者的臨界力。 (A)大于 (B

34、)小于 (C)等于或接近 (D)無法比較8 軸心受壓格構式構件在驗算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時采用換算長細比，這是因為 。 (A)格構構件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實腹構件 (B)考慮強度降低的影響 (C)考慮剪切變形的影響 (D)考慮單支失穩(wěn)對構件承載力的影響9 為防止鋼構件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為了。 (A)改變板件的寬厚比 (B)增大截面面積 (C)改變截面上的應力分布狀態(tài) (D)增加截面的慣性矩10 為提高軸心壓桿的整體穩(wěn)定，在桿件截面面積不變的情況下，桿件截面的形式應使其面積分布 。(A)盡可能集中于截面的形心處 (B)盡可能遠離形心(C)任意分布，無影響 (D)盡可能集中

35、于截面的剪切中心11 軸心壓桿采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計算。(A)完全相同 (B)僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同(C)僅面積取值不同 (D)完全不同12 計算格構式壓桿對虛軸工軸的整體穩(wěn)定性時，其穩(wěn)定系數(shù)應根據(jù)查表確定。(A) (B) (C) (D)13 實腹式軸壓桿繞x,y軸的長細比分別為,，對應的穩(wěn)定系數(shù)分別為, 若，則。(A) > (B) = (C) < (D)需要根據(jù)穩(wěn)定性分類判別14 雙肢格構式軸心受壓柱，實軸為軸，虛軸為軸，應根據(jù)確定肢件間距離。(A) (B) (C) (D)強度條件15 當綴條采用單角鋼時，按軸心壓桿驗算其承載能力，但必須將設計強度按規(guī)范規(guī)定乘以折減系

36、數(shù)，原因是。(A)格構式柱所給的剪力值是近似的 (B)綴條很重要，應提高其安全程度(C)綴條破壞將引起繞虛軸的整體失穩(wěn) (D)單角鋼綴條實際為偏心受壓構件16 軸心受壓桿的強度與穩(wěn)定，應分別滿足。(A)， (B) ， (c) ， (D) ，式中，A為桿件毛截面面積；A。為凈截面面積。17 軸心受壓柱的柱腳底板厚度是按底板。(A)抗彎工作確定的 (B)抗壓工作確定的(C)抗剪工作確定的 (D)抗彎及抗壓工作確定的18 確定雙肢格構式柱的二肢間距的根據(jù)是。 (A)格構柱所受的最大剪力 (B)繞虛軸和繞實軸兩個方向的等穩(wěn)定條件(C)單位剪切角 (D)單肢等穩(wěn)定條件19 細長軸心壓桿的鋼種宜采用。(A

37、)3號鋼 (B)5號鋼 (C)16Mn (D)15MnV20 普通軸心受壓鋼構件的承載力經(jīng)常取決于。(A)扭轉屈曲 (B)強度 (C)彎曲屈曲 (D)彎扭屈曲21 軸心受力構件的正常使用極限狀態(tài)是。(A)構件的變形規(guī)定 (B)構件的容許長細比(C)構件的剛度規(guī)定 (D)構件的撓度值22 實腹式軸心受壓構件應進行。(A)強度計算 (B)強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和長細比計算(C)強度、整體穩(wěn)定和長細比計算 (D)強度和長細比計算23 軸心受壓構件的整體穩(wěn)定系數(shù)，與等因素有關。(A)構件截面類別、兩端連接構造、長細比(B)構件截面類別、鋼號、長細比(C)構件截面類別、計算長度系數(shù)、長細比(D)構件截

38、面類別、兩個方向的長度、長細比24 工字型組合截面軸壓桿局部穩(wěn)定驗算時，翼緣與腹板寬厚比限值是根據(jù)導出的。(A)局< 整 (B) 局整 (C) 局 (D) 局25 在下列因素中，對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大。(A)壓桿的殘余應力分布 (B)構件的初始幾何形狀偏差(C)材料的屈服點變化 (D)荷載的偏心大小26 在下列諸因素中，對壓桿的彈性屈曲承載力影響不大的是。(A)壓桿的殘余應力分布 (B)材料的屈服點變化(C)構件的初始幾何形狀偏差 (D)荷載的偏心大小27 類截面的軸心壓桿穩(wěn)定系數(shù)尹值最高是由于。(A)截面是軋制截面 (B)截面的剛度最大 -(C)初彎曲的影響最小 (D)殘余應力

39、的影響最小28 對長細比很大的軸壓構件，提高其整體穩(wěn)定性最有效的措施是。(A)增加支座約束 (B)提高鋼材強度(C)加大回轉半徑 (D)減少荷載29 兩端鉸接、Q235鋼的軸心壓桿的截面如圖所示，在不改變鋼材品種、構件截面類別和翼緣、腹板截面面積的情況下，采用可提高其承載力。(A)改變構件端部連接構造，或在弱軸方向增設側向支承點，或減少翼緣厚度加大寬度；(B)調整構件弱軸方向的計算長度，或減小翼緣寬度加大厚度；(C)改變構件端部的連接構造，或在弱軸方向增設側向支承點，或減小翼緣寬度加大厚度；(D)調整構件弱軸方向的計算長度，或加大腹板高度減小厚度 30 雙肢綴條式軸心受壓柱繞實軸和繞虛軸等穩(wěn)定

40、的要求是，x為虛軸。(A) (B) (c) (D) 31 格構式軸心受壓柱綴材的計算內力隨的變化而變化。(A)綴材的橫截面積 (B)綴材的種類(C)柱的計算長度 (D)柱的橫截面面積32 規(guī)定綴條柱的單肢長細比。(為柱兩主軸方向最大長細比)，是為了。(A)保證整個柱的穩(wěn)定 (B)使兩單肢能共同工作(C)避免單肢先于整個柱失穩(wěn) (D)構造要求二、 填空題1 軸心受拉構件的承載力極限狀態(tài)是以為極限狀態(tài)的。2 軸心受壓構件整體屈曲失穩(wěn)的形式有。3 實腹式軸心壓桿設計時，壓桿應符合條件。4 在計算構件的局部穩(wěn)定時，工字形截面的軸壓構件腹板可以看成矩形板，其翼緣板的外伸部分可以看成是矩形板。5 柱腳中靴

41、梁的主要作用是。6 使格構式軸心受壓構件滿足承載力極限狀態(tài)，除要求保證強度、整體穩(wěn)定外，還必須保證。7 實腹式工字形截面軸心受壓柱翼緣的寬厚比限值，是根據(jù)翼緣板的臨界應力等于導出的。8 軸心受壓構件腹板的寬厚比的限制值，是根據(jù)的條件推導出的。9 當臨界應力小于時，軸心受壓桿屬于彈性屈曲問題。10 因為殘余應力減小了構件的 ，從而降低了軸心受壓構件的整體穩(wěn)定承載力。11 格構式軸心壓桿中，繞虛軸的整體穩(wěn)定應考慮的影響，以代替進行計算。12 我國鋼結構設計規(guī)范在制定軸心受壓構件整體穩(wěn)定系數(shù)平時，主要考慮了兩種降低其整體穩(wěn)定承載能力的因素。13 當工字形截面軸心受壓柱的腹板高厚比>(25+o5

42、時，柱可能。14 在綴板式格構柱中，綴板的線剛度不能小于單肢線剛度的倍。15 焊接工字形截面軸心受壓柱保證腹板局部穩(wěn)定的限值是：(25+o5。某柱57，62，應把代人上式計算。16 雙肢綴條格構式壓桿繞虛軸的換算長細比，其中代表·第4章 受彎構件一、選擇題1 計算梁的時，應用凈截面的幾何參數(shù)。 (A)正應力 (B)剪應力 (C)整體穩(wěn)定 (D)局部穩(wěn)定2 鋼結構梁計算公式，中。(A)與材料強度有關 (B)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比(C)表示截面部分進入塑性 (D)與梁所受荷載有關3 在充分發(fā)揮材料強度的前提下，Q235鋼梁的最小高度Q345鋼梁的。(其他條件均相同) (A)大于 (

43、B)小于 (C)等于 (D)不確定4 梁的最小高度是由控制的。 (A)強度 (B)建筑要求 (C)剛度 (D)整體穩(wěn)定5 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是形式的失穩(wěn)。 (A)彎曲 (B)扭轉 (C)彎扭 (D)雙向彎曲6 為了提高梁的整體穩(wěn)定性，是最經(jīng)濟有效的辦法。 (A)增大截面 (B)增加側向支撐點，減少， (C)設置橫向加勁肋 (D)改變荷載作用的位置7 當梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應 。 (A)設置縱向加勁肋 (B)設置橫向加勁肋 (C)減少腹板寬度 (D)增加翼緣的厚度8 焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋對防止引起的局部失穩(wěn)最有效。

44、(A)剪應力 (B)彎曲應力 (D)復合應力 (D)局部壓應力9 確定梁的經(jīng)濟高度的原則是。(A)制造時間最短 (B)用鋼量最省(C)最便于施工 (D)免于變截面的麻煩10 當梁整體穩(wěn)定系數(shù)>06時，用´代替主要是因為。(A)梁的局部穩(wěn)定有影響 (B)梁已進入彈塑性階段(C)梁發(fā)生了彎扭變形 (D)梁的強度降低了1l 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時，腹板與翼緣相接處可簡化為。(A)自由邊 (B)簡支邊 (C)固定邊 (D)有轉動約束的支承邊12 梁的支承加勁肋應設置在 。(A)彎曲應力大的區(qū)段 (B)剪應力大的區(qū)段(C)上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位 (D)有吊車輪壓的部

45、位13 雙軸對稱工字形截面梁，經(jīng)驗算，其強度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應力作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能。在其他條件不變的情況下，宜采用下列方案中的 。(A)增加梁腹板的厚度 (B)降低梁腹板的高度(C)改用強度更高的材料 (D)設置側向支承14 防止梁腹板發(fā)生局部失穩(wěn)，常采取加勁措施，這是為了 。(A)增加梁截面的慣性矩 (B)增加截面面積(C)改變構件的應力分布狀態(tài) (D)改變邊界約束板件的寬厚比15 焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是 。(A)提高梁的抗彎強度 (B)提高梁的抗剪強度(C)提高梁的整體穩(wěn)定性 (D)提高梁的局部穩(wěn)定性16 在簡支鋼板梁橋中，當跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩作用下局部穩(wěn)定不足，需采取加勁構造。以下考慮的加勁形式何項為正確? 。(A)橫向加勁加密 (B)縱向加勁，設置在腹板上半部(C)縱向加勁，設置在腹板下半部 (D)加厚腹板17 在梁的整體穩(wěn)定計算中，´l說明所設計梁 。(A)處于彈性工作階段 (B)不會喪失整體穩(wěn)定(C)梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求 (D)梁不會發(fā)生強度破壞18 梁受固定集中荷載作用，當局部擠壓應力不能滿足要求時，采用是較合理的措施。(A)加厚翼緣 (B)在集中荷載作用處設支承加勁肋(C)增加橫向加勁肋的數(shù)量 (D)加厚腹板19 驗算