電站鍋爐流化床燃燒技術(shù)改造

1、流化床燃燒技術(shù)改造電站鍋爐作者：華中理工大學(xué) 劉德昌摘 要 用流化床燃燒技術(shù)改造電站燃煤、燃油和燃?xì)忮仩t和 增容是目前國際上流化床燃燒技術(shù)應(yīng)用發(fā)展的方向之一，受到世界上主要發(fā)達(dá)國家的重視。本文較為詳細(xì)地介紹了美國、法國、日本、波蘭、烏克蘭等國利用流化床燃燒技術(shù)改造現(xiàn)有電站鍋爐的十大示范工程。另外，對FW和BW鍋爐公司煤粉鍋爐改循環(huán)床鍋爐爐型作了簡要介紹。最后介紹了流化床燃燒技術(shù)改造舊鍋爐在我國的應(yīng)用前景。 關(guān)鍵詞 流化床 改造 電站鍋爐 1 前言 流化床燃燒技術(shù)改造煤粉鍋爐和其他鍋爐成為發(fā)展流化床鍋爐之源。原因是許多電廠煤粉鍋爐己超齡或快超齡，而汽輪發(fā)電機(jī)組及其輔助系統(tǒng)和設(shè)備經(jīng)整修還能運(yùn)行25

2、30年。用流化床燃燒技術(shù)將煤粉鍋爐改成流化床鍋爐能使電廠延長服役2530年，而投資成本只有新建電廠的4060，經(jīng)濟(jì)上是很有吸引力和競爭力的。第二個(gè)原因是這些煤粉鍋爐均沒有配煙氣脫硫設(shè)備，SO2排放嚴(yán)重超標(biāo)。若加裝煙氣脫硫設(shè)備造價(jià)高，又無安裝空間，用流化床燃燒技術(shù)將其改成流化床鍋爐能較好地解決SO2污染大氣的問題。第三個(gè)原因是煤粉鍋爐對煤種適用性差，不能燒劣質(zhì)煤，經(jīng)濟(jì)效益不好。對國外煤粉鍋爐改流化床鍋爐，還有一個(gè)原因即舊煤粉鍋爐均沒有裝煙氣脫硝設(shè)備，NOX的排放嚴(yán)重超標(biāo)。若加裝煙氣脫硝設(shè)備無論從技術(shù)上還是經(jīng)濟(jì)上都是不可取的，改流化床鍋爐從根本上解決了NOX對大氣污染問題。隨著對環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)要求的提高

3、，對舊煤粉鍋爐的命運(yùn)要么關(guān)閉、提 前退役，要么用流化床燃燒技術(shù)改造成流化床鍋爐，并與電廠增容（如有需要）和延長服役期結(jié)合起來。 美國、法國、日本開發(fā)流化床鍋爐從改造舊電站鍋爐入手，大大加速了流化床鍋爐的發(fā)展。波蘭和烏克蘭為了使電站鍋爐能燒本國劣質(zhì)煤和減少燃煤發(fā)電對大氣帶來的嚴(yán)重污染，分別與Foster Whee1er和BW鍋爐公司合作正在對舊電站煤粉鍋爐進(jìn)行改造。己完成的改造工程證明，用流化床燃燒技術(shù)改造電站舊煤粉鍋爐有巨大的社會(huì)效益和經(jīng)濟(jì)效益。我國能源結(jié)構(gòu)中以煤為主，鍋爐燃燒效率不高、燃煤帶來的污染十分嚴(yán)重，其情況與波蘭、烏克蘭十分相似。我國目前電力短缺，資金也缺乏，因此學(xué)習(xí)國外經(jīng)驗(yàn)，用流化

4、床燃燒技術(shù)改造電廠舊煤粉鍋爐更有重大的經(jīng)濟(jì)效益、環(huán)境效益和社會(huì)效益。 2 美國電站鍋爐改流化床鍋爐示范工程 2.1 TVA(田納西河流流域委員會(huì)）16萬kW鼓泡流化床鍋爐改造示范工程 TVA是美國最大的煤用戶之一，有1760萬kW的火電裝機(jī)容量。Shawnee電廠有10臺(tái)同型號的煤粉鍋爐，是TVA的一個(gè)大廠。美國能源部將該廠10號煤粉鍋爐改成鼓泡流化床鍋爐列為示范 工程。 該工程的主要目的： a 證實(shí)鼓泡流化床電站鍋爐運(yùn)行可靠性、投資成本及運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性； b 作為超齡煤粉鍋爐改流化床鍋爐的示范工程，為美國總?cè)萘繛?000萬kW超齡煤粉鍋爐改造作出樣板； c 證實(shí)對煤種的適應(yīng)性； d 證實(shí)大型鼓泡

5、流化床鍋爐燒高硫煤的環(huán)保性能。 鍋爐主要參數(shù)： 蒸發(fā)量，500t/h；蒸汽壓力，12.7MPa；蒸汽溫度，539；再熱蒸汽流量408t/h；再熱蒸汽壓力，3.3MPa；再熱蒸汽溫度，539。 改造后的鍋爐本體由床、懸浮段和對流段三部分組成。床內(nèi)布置有 蒸發(fā)受熱面和部分過熱器受熱面，懸浮段布置有水冷壁受熱面，對流段布置有過熱器、再熱器和省煤器受熱面。床的截面積為233m2，由12個(gè)分床組成。每個(gè)分床有它的給煤點(diǎn)、加石灰石點(diǎn)和排渣氣。一 個(gè)給煤點(diǎn)管1.67m2床面積。一個(gè)排渣點(diǎn)管6.69m2床面積。一個(gè)加石灰石點(diǎn)管1.93m2 床面積。懸浮段面積為82.5m2，高為9m。懸浮段上部為對流段，煙氣流

6、速為15m/s。布風(fēng)板之上鍋爐高度為31.2m。 省煤器之后水平煙道上裝有多管式旋風(fēng)子分離器，收集飛灰送入床內(nèi)循環(huán)燃燒。不投飛灰循 環(huán)燃燒時(shí)，鍋爐燃燒效率為90%。投飛灰循環(huán)燃燒、飛灰循環(huán)倍率2.5時(shí)，鍋爐燃燒效率達(dá)97，鍋爐效率為88.4。 當(dāng)Ca/S=2.3、飛灰循環(huán)倍率為2.5時(shí)，鍋爐爐內(nèi)脫硫效率達(dá)90。 煤的尺寸：012.7mm；石灰石尺寸：06.35mm。 采用分床壓火辦法，鍋爐負(fù)荷可降至375，負(fù)荷變化速率可達(dá)3.9MWmin。 煙氣排放性能：SO2=43.2302.7g/GJ,NOX=86.5151.3g/GJ。 電廠原有的汽輪發(fā)電機(jī)組、凝汽器、給水加熱器、水處理系統(tǒng)及設(shè)備、鍋爐

7、給水泵、凝結(jié)水泵、主變壓器、循環(huán)水泵、引風(fēng)機(jī)、布袋除塵器、煙囪和煤場被利用。新增加的帶飛灰循 環(huán)燃燒的鼓泡床鍋爐、再生式空氣預(yù)熱器、多管旋風(fēng)子分離器、鼓風(fēng)機(jī)、灰渣處理系統(tǒng)及設(shè) 備、緊急鍋爐給水泵、鍋爐控制系統(tǒng)和鍋爐自用變壓器。由于上述系統(tǒng)及設(shè)備被大修和利用 ，改造電廠的每千瓦投資為14000美元，大約為新建電廠的60%左右。該鍋爐改造獲得了成功 ，在電網(wǎng)中一直擔(dān)任主力機(jī)組在運(yùn)行。 2.2 黑狗電站2號10萬kW煤粉鍋爐改造為鼓泡流化床鍋爐示范工程 黑狗電站屬北美電力公司（NSP)，位于明尼蘇達(dá)州的Minneapolis城南15英里的地方。該電 站有電功率為8萬、10萬、12萬和18.5萬kW的

8、機(jī)組4臺(tái)。示范工程是將電功率為10萬kW的2號煤粉鍋爐改為帶飛灰循環(huán)燃燒的鼓泡流化床鍋爐改造后的三維鍋爐，示意圖如圖1所示。 2.2.1 2號煤粉鍋爐改流化床鍋爐的目的 2.2.1.1 為超齡煤粉鍋爐的改造提供經(jīng)驗(yàn) 北美電力公司有46個(gè)電站，其中39%為燃煤電站。美國在1945年到1965年安裝了總?cè)萘繛?000萬kW的200多臺(tái)煤粉鍋爐，這些鍋爐將達(dá)到30年 服役期而面臨退役。為了延長這些鍋爐的使用壽命，使電廠再服役25年，故將黑狗電站2號 煤粉鍋爐改成帶飛灰循環(huán)燃燒的鼓泡床鍋爐，為今后200多臺(tái)煤粉鍋爐的改造提供樣板。 2.2.1.2 證實(shí)流化床鍋爐改造工程的經(jīng)濟(jì)性 改造工程與新建電廠投資

9、比較如表1。從 表1中看出，帶水洗煙氣脫硫的新煤粉鍋爐裝機(jī)投資為1725美元/kW；一般常規(guī)流化床鍋爐 裝機(jī) 投資為1500美元/kW；煤粉鍋爐改帶飛灰循環(huán)燃燒的鼓泡流化床鍋爐裝機(jī)投資只有430450 美元/kW。這就是說，與新建電廠相比(帶煙氣脫硫煤粉鍋爐電廠、常規(guī)鼓泡流化床鍋爐電廠 )煤粉鍋爐改鼓泡流化床鍋爐電廠造價(jià)只有它們的1/4左右。 2.2.1.3 尋找一種燃燒高硫煤的途徑 改造工程要保證其SOX和NOX、粉塵排放性能能達(dá)到美國新的環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)， 以解決美國中西部的酸雨問題。改造要求加石灰石脫硫，SOX的排放量減少80%；低溫、分 級燃燒，NOX排放減少50%；粉塵排放達(dá)到美國新的排放標(biāo)

10、準(zhǔn)129.7g/(GJ.h)。 2.2.1.4 提高鍋爐蒸發(fā)量 黑狗電站2號煤粉鍋爐建于1954年，電功率為10萬kW，設(shè)計(jì)煤種為伊利諾易高硫煤和天然氣。為了減少SOX對大氣的污染，不得不摻燒美國西部的低硫煤。 由于煤種改變，鍋爐蒸發(fā)量下降，10萬kW的機(jī)組只能帶8.5萬kW的負(fù)荷，鍋爐效率只有86.75 %，改造之后，鍋爐燒Sarpy Creek劣質(zhì)煙煤，蒸發(fā)量從300t/h提高到472t/h，蒸汽溫度不變，蒸汽壓力從12.2MPa降為10.4MPa，機(jī)組功率從原來的8.5萬kW提高到12.5萬kW。 表1 12.5萬kW電廠裝機(jī)成本比較 單位：美元/kW 2.2.1.5 提高鍋爐對燃料的適

11、應(yīng)性 改造后鍋爐可燒劣質(zhì)煙煤、石油焦、洗中煤等低成本煤，改善了電廠的經(jīng)濟(jì)性。 2.2.1.6 提高調(diào)峰能力 改造之后，采用分床壓火技術(shù)，鍋爐蒸發(fā)量為20%時(shí)，可維持穩(wěn)定運(yùn)行。 2.2.1.7 飛灰再循環(huán)燃燒 鍋爐省煤器之后裝多管式旋風(fēng)子分離器，收集下來的飛灰通過 風(fēng)力送入床內(nèi)循環(huán)燃燒。當(dāng)飛灰循環(huán)倍率為1.55時(shí)，燒劣質(zhì)煙煤，燃燒效率可達(dá)99%。 2.2.2 黑狗電站2號煤粉鍋爐主要改造的內(nèi)容 從圖2可以看出，黑狗電站2號煤粉鍋爐主要改造內(nèi)容為： a 燃燒室下部冷灰斗拆除改造，增加布風(fēng)裝置，濃相床內(nèi)布置埋管受熱面，尾部受熱面作適當(dāng)調(diào)整； b 空氣預(yù)熱器前裝多管式旋風(fēng)子分離器，其收集下來的飛灰送入

12、床內(nèi)循環(huán)燃燒； c 拆除磨煤機(jī)及制粉系統(tǒng)，裝置拋煤機(jī)； d 更換鼓引風(fēng)機(jī)； e 新裝再生式空氣預(yù)熱器； f 電除塵器的改造； g 部分煙道的拆除和管道及電纜的移位。 該鍋爐于1986年2月啟動(dòng)，到1988年3月負(fù)荷帶到13萬kW，超過設(shè)計(jì)出力0.5萬kW。其缺點(diǎn)是 改造后效果不太理想，不能長期連續(xù)穩(wěn)定運(yùn)行。 2.3 新增容改造的美國Nucla循環(huán)床鍋爐示范工程 Nucla電廠于1959年建成，有三臺(tái)鏈條鍋爐和三臺(tái)1.2萬kW汽輪發(fā)電機(jī)組，是中參數(shù)發(fā)電廠。 該電廠由于鍋爐效率低，燃料不斷漲價(jià)和鍋爐維修費(fèi)用不斷上升，到1982年已很難維持。 為了扭轉(zhuǎn)虧損局面，科羅拉多約特爾(Colorado Ut

13、le)電力公司決定對Nucla電廠進(jìn)行更新增 容改造。 2.3.1 更新增容改造的主要內(nèi)容 a 拆除原有三臺(tái)陳舊落后的中參數(shù)鏈條鍋爐，利用其廠房場地新建一臺(tái)蒸發(fā)量為420t/h的 高參數(shù)循環(huán)床鍋爐。 b 新裝一臺(tái)7.5萬kW的高參數(shù)抽汽汽輪發(fā)電機(jī)組，原有三臺(tái)1.2萬kW的中參數(shù)汽輪發(fā)電機(jī) 組保留，利用高參數(shù)汽輪機(jī)的抽汽推動(dòng)原有三臺(tái)1.2萬kW中參數(shù)汽輪機(jī)發(fā)電。 c 除原有三臺(tái)鏈條鍋爐全部拆除之外，其他大多數(shù)設(shè)備和公用系統(tǒng)均被大修后利用。 2.3.2 改造之后取得的結(jié)果 a 電廠的容量和參數(shù)升級。電功率從3.6萬kW增容至11.1萬。電廠蒸汽參數(shù)從中參數(shù)提高到 高參數(shù)。電廠汽輪機(jī)熱耗降低了15%

14、。 b 可燃燒原鏈條鍋爐不能燒的劣質(zhì)煤，燃料費(fèi)用降低了30%。 c 更新改造的裝機(jī)成本為840美元/kW，只有新建電廠投資的一半。 d 電廠服役期延長30年。 e 鍋爐排煙中的SOX和NOX含量達(dá)到了美國新的排放標(biāo)準(zhǔn)。 2.3.3 改造后的循環(huán)床鍋爐運(yùn)行性能 a 鍋爐燃燒效率為96.9%98.9%，鍋爐效率為85.6%88.6%。 b 當(dāng)床溫低于882、Ca/S=1.5時(shí)，脫硫效率為70%，當(dāng)Ca/S=4.0時(shí)，脫硫效率為95%；當(dāng)床 溫為927、Ca/S=5.0時(shí)，脫硫效率為70%。 c 所有試驗(yàn)工況下，NOX的排放量都低于146mg/MJ。 d CO的含量隨負(fù)荷變化而變化。當(dāng)負(fù)荷在5.51

15、0.5萬kW范圍內(nèi)時(shí)，CO的變化范圍為7399 ppm。 2.3.4 Nucla循環(huán)床鍋爐簡介 Nucla循環(huán)床鍋爐為Pyroflow型，于1987年投入運(yùn)行，是當(dāng)時(shí)世界上最大容量的循環(huán)床鍋爐 。鍋爐蒸發(fā)量為420t/h，蒸汽壓力為10.3MPa，蒸汽溫度為540。鍋爐由兩個(gè)燃燒室組成， 燃燒室高度為33m，燃燒室總截面積為98m2。兩個(gè)燃燒室的汽水系統(tǒng)共用一個(gè)汽包，故兩 個(gè)燃燒室不能單獨(dú)運(yùn)行。Nucla循環(huán)床鍋爐燃燒系統(tǒng)示意圖如圖3所示。 該鍋爐自1987年運(yùn)行以來，初三年進(jìn)行了許多次試驗(yàn)測試，至1994年夏天，鍋爐已運(yùn)行了7 年。1994年對鍋爐進(jìn)行了重要的改進(jìn)和大修。改進(jìn)的目的是降低維修

16、成本，提高運(yùn)行可靠性 和年利用率。改進(jìn)和大修之后，前9個(gè)月的利用率達(dá)到了88%。 2.4 Nisco10萬kW熱電聯(lián)產(chǎn)循環(huán)床鍋爐改造工程 Nisco西湖電廠原有兩臺(tái)燃燒天然氣的鍋爐，為了適應(yīng)燒石油焦的需要，F(xiàn)oster Wheeler鍋 爐公司設(shè)計(jì)、制造了兩臺(tái)10萬kW的循環(huán)床鍋爐，取代原有燃?xì)忮仩t。原有電廠汽輪發(fā)電機(jī)組 和有關(guān)輔助設(shè)備全部被利用。Nisco循環(huán)床鍋爐示意圖如圖4所示。 2.4.1 Nisco循環(huán)床鍋爐參數(shù) 鍋爐蒸發(fā)量為374t/h，蒸汽壓力為11.2MPa，蒸汽溫度為541；再熱蒸汽流量為392.8t/h ，再熱蒸汽壓力為3.2MPa，再熱蒸汽溫度為541。這臺(tái)鍋爐采用了Fo

17、ster Wheeler的Intrex外部流化床熱交換器。旋風(fēng)子分離器收集下來的飛灰經(jīng)Intrex外部流化床熱交換器冷 卻之后，經(jīng)飛灰回送裝置送入床內(nèi)循環(huán)燃燒。飛灰回送裝置與Intrex外部流化床熱交換器、 燃燒室整裝成一體。 2.4.3 Nisco循環(huán)床鍋爐(帶Intrex外部流化床熱交換器)的特點(diǎn) a 燃燒室內(nèi)沒有屏式受熱面。 b 采用導(dǎo)向風(fēng)帽裝置的水冷布風(fēng)板。 c 采用熱風(fēng)點(diǎn)火和水冷風(fēng)室。 d 采用蒸汽冷卻的旋風(fēng)子分離器，收集飛灰。旋風(fēng)子內(nèi)部耐火層的厚度只有50mm左右，比 非冷卻旋風(fēng)子的耐火層厚度350410mm薄許多，減少了耐火層重量和支承鋼架的重量。汽冷 旋風(fēng)子冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)間只有46

18、h，非冷旋風(fēng)子冷態(tài)啟動(dòng)時(shí)間為1216h。另外，汽冷旋風(fēng)子 外表面溫度只有54，減少了散熱損失，有利人身安全(耐火泥高溫旋風(fēng)子分離器外表面溫 度高達(dá)121)。 e 燃燒室內(nèi)耐火層采用磷酸高鋁耐火泥，并用不銹鋼絲纖維加強(qiáng)，膜式管壁上還有固 定耐火泥銷釘。 f維修費(fèi)用低，可靠性高。 g 低污染特性：床溫為871時(shí)，CO排放量為25.8mg/MJ、NOX排放量為258mg/MJ、粉 塵排放量為12.9mg/MJ。 該改造鍋爐已達(dá)滿負(fù)荷運(yùn)行。 3 法國循環(huán)床鍋爐改造工程 法國的能源結(jié)構(gòu)以核能占優(yōu)勢，1975年法國電力工業(yè)中，化石燃料發(fā)電占85，核發(fā)電只占15；到1986年核發(fā)電躍到90，化石燃料發(fā)電只占

19、10，且主要作調(diào)峰發(fā)電。盡管化石燃料發(fā)電占的份額很小，但考慮到環(huán)保要求和經(jīng)濟(jì)性，法國對舊煤粉鍋爐改造成循環(huán)床鍋爐十分重視。 法國對燃煤發(fā)電廠的有害物質(zhì)排放要求如下（煙氣中含氧量為6）：SOX250mg/Nm3，NOX200mgNm3，粉塵=5OmgNm3。循環(huán)床鍋爐燒煤能 達(dá)到上途要求，且有經(jīng)濟(jì)上的優(yōu)越性。 法國電力部對不同種類鍋爐發(fā)電廠的每千瓦裝機(jī)容量的成本進(jìn)行了比較，其結(jié)果見表2，可以看出，循環(huán)床鍋爐與帶煙氣脫硫的煤粉鍋爐和增壓流化慶鍋爐相比是最經(jīng)濟(jì)的。 表2不同種類鍋爐發(fā)電廠成本比較 下面介紹法國兩個(gè)循環(huán)床鍋爐改造工程。 3.1 艾米路希125萬kW煤粉鍋爐改循環(huán)床鍋爐工程 1957年艾

20、米路希4號煤粉鍋爐投運(yùn)，燒洗煤廠洗煤泥干粉，到1987年該鍋爐爐齡己有30年。洗煤泥干粉制造過程十分復(fù)雜，要經(jīng)過對洗煤泥水濃縮、過濾、干燥，然后經(jīng)磨煤機(jī)制成煤粉。燒洗煤泥干粉發(fā)電成本及廠用電均較高。鍋爐改成循環(huán)床鍋爐以后可直接燒經(jīng)簡單配制的洗煤泥漿（含33% 的水分），與煤粉燃燒方式相比有顯著的優(yōu)點(diǎn)。 3.1.1 鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù) 蒸發(fā)量367t/h，蒸汽溫度545，蒸汽壓力13.4MPa，再熱蒸汽溫度540，再熱蒸汽 壓力3.0MPa，給水溫度242。鍋爐設(shè)計(jì)燃料包括含33水分的洗煤泥和洗煤泥干粉、煤礦 瓦斯、民用煤氣。對這些燃料，可單獨(dú)燒，也可混燒。不摻燒瓦斯，只燒洗煤泥漿時(shí)，鍋爐 最低負(fù)荷為

21、50。只燒洗煤泥干粉時(shí)，最低負(fù)荷為40。 3.1.2 洗煤泥漿和煤泥干粉的成分 洗煤泥干粉：其尺寸與煤粉鍋爐的煤粉尺寸相同，低位發(fā)熱量為20305.6kJ/kg，水分為8，灰分為28（干燥基）。 洗煤泥漿：其尺寸范圍為03mm，小于0.45mm的細(xì)粒子占50，低位發(fā)熱量為10466.8kJkg，水分為33%，灰分為45（干燥基），硫分為0.92。 3.1.3 循環(huán)床鍋爐 如圖5，該鍋爐只有一個(gè)燃燒室，33m高，其橫截面積為8.6m×11m94.6m2。 燃燒 室下 部是逐漸向上擴(kuò)張的，以便分級送入二次風(fēng)。循環(huán)床鍋爐為魯奇型，有兩個(gè)外部流化床熱交 換器，兩個(gè)旋風(fēng)子分離器（直徑為8.0m

22、）。這個(gè)循環(huán)床鍋爐裝在原有鍋爐的旁邊，當(dāng)循環(huán) 床鍋爐投入運(yùn)行時(shí)，切斷汽輪機(jī)主汽管與原煤粉鍋爐的聯(lián)系，并與循環(huán)床鍋爐主汽管相連接。該循環(huán)床鍋爐自1990年投運(yùn)以來，其運(yùn)行性能和利用率都很好。 3.2 普諾旺斯25萬kW煤粉鍋爐改循環(huán)床鍋爐 Stein Industrie鍋爐公司在12.5萬kW煤粉鍋爐改循環(huán)床鍋爐成功的基礎(chǔ)上，進(jìn)行他們的第二步計(jì)劃將普諾旺斯25萬kW燒高硫煤的煤粉鍋爐改成循環(huán)床鍋爐，工程圖見圖6。 普諾旺斯25萬kW電功率的4號煤粉鍋爐于1967年投運(yùn)，燒普諾旺斯高硫煤。法國有2000多萬kW裝機(jī)容量的化石燃料電廠，這些電廠中的鍋爐將在20052020年先后超齡。為了滿足法國新的

23、、更為嚴(yán)格的環(huán)保要求，法國電力部選擇了普諾旺斯電廠25萬kW燒高硫煤的煤粉鍋爐改為循環(huán)床鍋爐。 3.2.1 工程背景 普諾旺斯Gardanne電廠有五臺(tái)煤粉鍋爐。13號鍋爐的電功率為5.5萬kW；4號鍋爐電功率為25萬kW，1967年投運(yùn)，SO2的排放非常高；5號鍋爐的電功率為60萬kW，1984年投運(yùn)，是四角切圓煤粉燃燒鍋爐。 1990年當(dāng)?shù)卣蟮?994年以前，Gardanne電廠SO2的排放減少30，即限制每年排放33500t，NOX的排放也要求有顯著地減少。為了滿足當(dāng)?shù)卣囊?，法國電力部?煤炭部成立了一個(gè)工作組，研究決定，13號鍋爐拆除；5號鍋爐己采用爐內(nèi)脫硫技術(shù)不拆 除，繼

24、續(xù)運(yùn)行發(fā)電；4號鍋爐改為循環(huán)床鍋爐，其占地使用1、2、3號鍋爐原占地。改爐的 經(jīng)濟(jì)性與增加煙氣脫硫作了比較，并考慮到4號鍋爐己運(yùn)行24年，認(rèn)為更新改造、延長服役 期經(jīng)濟(jì)上是合算的。 3.2.2 工程組織和資金籌集 新的25萬kW循環(huán)床鍋爐為Soprolif公司所有。資金籌集采用股份制：法國電力公司持有55的股份，西班牙電力公司Endesa持有25的股份，當(dāng)?shù)孛禾坎块T10的股份，GEC阿爾斯通Stein Industrie鍋爐公司持10的股份。另外，該工程得到了歐洲聯(lián)盟和法國政府的資助。 3.2.3 循環(huán)床鍋爐改造工程介紹 該工程是在原1、2、3號鍋爐的占地上新安裝一臺(tái)25萬kW的循環(huán)床鍋爐。循

25、環(huán)床 鍋爐有一個(gè)非常大的燃燒室，其截面積為115m×l4.8 m=170.2m2。燃燒室下部為一個(gè)褲衩形流化床，褲衩上部燃燒室截面積為11.5m×7.4m =85.1m2。有四個(gè)旋風(fēng)子高溫分離器，直徑為7.4m，布置在爐子的兩側(cè)。每個(gè)分離 器下有一個(gè)外部流化床熱交換器，其中兩個(gè)外部流化床熱交換器內(nèi)布置有 中溫過熱器，用來控制床溫；另外兩個(gè)外部流化床熱交換器內(nèi)布置有低溫過熱器和最后一級 再熱器，用來控制再熱蒸汽溫度。管式空氣預(yù)熱器用來加熱一次風(fēng)；回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器用來 加熱二次風(fēng)。原有鍋爐的大多數(shù)設(shè)備，如蒸汽管道、給水系統(tǒng)、冷水塔和原煤倉被利用。 鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)如下： 蒸發(fā)量，7

26、00t/h；蒸汽壓力，16.3MPa；蒸汽溫度，565；再熱蒸汽壓力，3.75MPa；再熱蒸汽溫度，565；再熱蒸汽流量，651t/h；鍋爐效率，90.5%。 鍋爐的燃煤特性： 燃用電廠附近Gardanne煤礦生產(chǎn)的高硫煤。該煤為次煙煤，具有高的揮發(fā)份。燃煤尺寸為010mm，尺寸小于1mm的煤粒為50%。典型的燃煤特性如下：水分1114；灰分2832（灰中CaO占57）；碳40%；氮0.97；硫3.68% ;低位發(fā)熱量14775kJkg。 該鍋爐還可摻燒當(dāng)?shù)責(zé)捰蛷S生產(chǎn)的高硫渣油，其承擔(dān)的負(fù)荷可占一半。渣油特性如下：水分0.4；灰分0.O7；碳85；氮0.92%；硫高到4.5；低位發(fā)熱量3805

27、039980k J/kg。 該鍋爐的排放性能（煙氣中含氧6）： SO2400mg/Nm3（Ca/S比3，97%的脫硫效率）；NOX250mg/Nm3；粉塵50mg/Nm3。 法國電力部門有10臺(tái)這種容量的鍋爐，該鍋爐的改造成功對這些鍋爐的前途有很大的 影響。 3.2.4 投資分配 整個(gè)工程耗資2.3億美元，裝機(jī)耗資920美元kW。投資分配如下： 鍋爐和有關(guān)附屬設(shè)備，69；電氣設(shè)備，8；建筑和鋼結(jié)構(gòu)，15；汽輪機(jī)整修和其他，8。 這臺(tái)25萬kW、當(dāng)今世界上最大的循環(huán)床鍋爐己開始運(yùn)行。它的成功將為同等容量煤粉鍋爐的改造樹立一個(gè)樣板，另外將開辟一個(gè)4060萬kW循環(huán)床鍋爐的未來。 4 日本竹原（Ta

28、kehara）35萬kW常規(guī)流化床鍋爐改造 日本電力動(dòng)力發(fā)展公司（EPDC）于1987年3月正式投運(yùn)了5萬kW電功率的帶飛灰燃盡床的常規(guī)流化床鍋爐。該鍋爐裝在日本的Wakamutsu，到1990年己運(yùn)行了16000h，己進(jìn)行了6種煤的燃燒試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果表明：鍋爐效率達(dá)到了886%91.3%；SOX的排放值為550ppm，NOX為60300ppm，粉塵排放為13mg/Nm3。燃燒室由一個(gè)主 床和一個(gè)飛灰燃盡床組成。主床是一個(gè)雙層床結(jié)構(gòu)，上層床有6個(gè)分床，下層床有8個(gè)分床， 其中包括兩個(gè)點(diǎn)火床。主床流化速度為1.5ms。飛灰燃盡床有4個(gè)分床。采用分床壓火辦法。最低鍋爐負(fù)荷可達(dá)25%。 在5萬kW帶

29、飛灰燃盡床的常規(guī)流化床鍋爐（鼓泡床鍋爐）成功的基礎(chǔ)上，日本電力動(dòng)力發(fā)展公司于1989年計(jì)劃將竹原（Takehara）熱力發(fā)電廠的2號36萬kW的燃油鍋爐改成燒煤的常規(guī)流化床鍋爐，并于同年開始建造，見圖7。 該鍋爐結(jié)構(gòu)形式與上述5萬kW的流化床鍋爐相同，燃燒室由一個(gè)主床和三個(gè)飛灰燃盡床組成。主床是一個(gè)雙層床結(jié)構(gòu)，上層床有6個(gè)分床，下層床有9個(gè)分床。燃燒室為塔形變截面布置。 鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)： 蒸發(fā)量為1115t/h，蒸汽壓力為17.3MPa，蒸汽溫度為571；再熱蒸汽溫度為541，再熱蒸 汽壓力為3.18MPa；排煙溫度為140，SOX排放濃度小于160ppm，Ca/S5，NOX排放濃度小于300p

30、pm；主床燃燒溫度為760860；飛灰燃盡床溫度為980；鍋爐燃燒效率為98%。 原電廠3號鍋爐的接收、裝卸和輸送煤設(shè)備被利用，2號燃油鍋爐的煙囪被利用，原有的海水 冷卻的進(jìn)口和后部設(shè)備被利用。 該鍋爐已于1995年6月底并網(wǎng)發(fā)電，成為世界上最大的電站流化床鍋爐。 5 波蘭特降(Turon)電站23.5萬kW Pyrlflow循環(huán)床鍋爐改造 波蘭的電力工業(yè)與我國有十分相似之處： a 波蘭電力80%來自于燃煤發(fā)電，其發(fā)電用煤主要是無煙煤和褐煤。波蘭天然氣少，沒有石油； b 燃煤發(fā)電的有害氣體和粉塵造成對波蘭大氣的污染是很嚴(yán)重的。來自于電廠的粉 塵排放1989年達(dá)11.2百萬t，占整個(gè)粉塵排放的3

31、0%35%；來自于電廠的SO2的排放1989 年達(dá)2.83.0百萬t，占整個(gè)排放的70%；來自于燃煤電廠的NOX的排放達(dá)0.60.65百萬t ，占整個(gè)排放的40%45%； c 煤在波蘭能源生產(chǎn)中占78%，每年生產(chǎn)1.8億t煤。但與發(fā)達(dá)國家相比，波蘭的人均電能是 低的，工業(yè)產(chǎn)品的能耗是非常高的； d 隨著波蘭市場經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，對電能需要日漸增加。 5.1 特隆23.5萬kW循環(huán)床鍋爐改造的目的 5.1.1 達(dá)到波蘭的環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)(波蘭環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)與西歐一致) 波蘭有54個(gè)大電廠和230個(gè)小電廠，總裝機(jī)容量為3205萬kW。特隆電廠有10臺(tái)鍋爐，總裝機(jī) 容量為200萬kW，是波蘭的第二大電廠。為了使特隆電廠

32、的有害氣體和粉塵的排放達(dá)到西歐 的環(huán)境標(biāo)準(zhǔn)，他們的計(jì)劃包括，將單臺(tái)機(jī)組功率為20萬kW的16號煤粉鍋爐改為單臺(tái)機(jī) 組功率為23萬kW的循環(huán)床鍋爐；拆除7號鍋爐；對最新的8、9、10號鍋爐增加煙氣脫硫裝 置；1號、2號煤粉鍋爐已有30年?duì)t齡，首先將其改成循環(huán)床鍋爐。 5.1.2 擴(kuò)大鍋爐容量 隨著鍋爐接近2530年的設(shè)計(jì)使用壽命，設(shè)備的利用率和鍋 爐效率下降，而維修費(fèi)用急劇增加。面對特隆電廠的這種局面，只有關(guān)閉機(jī)組擴(kuò)大容量的翻 新改造兩種選擇。煤粉鍋爐改循環(huán)床鍋爐之后，其容量從20萬kW 擴(kuò)大到23.5萬kW。 5.1.3 延長鍋爐的服役期 像特隆這樣的鍋爐，經(jīng)改造成循環(huán)流化床鍋爐后，其設(shè)備 性

33、能和煙氣中有害氣體的排放量均能達(dá)到當(dāng)代先進(jìn)鍋爐的水平，并能再延長服役期25年。 5.1.4 解決人口就業(yè)問題 特隆電廠燃用當(dāng)?shù)禺a(chǎn)的褐煤，鍋爐經(jīng)改造之后，延長服役期25年，對維持當(dāng)?shù)孛旱V的開工，解決大量煤礦工人和電廠工人的就業(yè)有十分重要的作用。 5.1.5節(jié)約投資 利用低污染的循環(huán)流化床燃燒技術(shù)改造特隆電廠舊煤粉鍋爐成循環(huán)床鍋 爐，除降低污染、延長服役期、擴(kuò)大容量和有利當(dāng)?shù)亟?jīng)濟(jì)的發(fā)展和繁榮之外，還有投資省的 優(yōu)點(diǎn)，與新建電廠相比每千瓦裝機(jī)的費(fèi)用只有新建電廠的40%60%。 5.2 特隆電廠舊煤粉鍋爐改造工程將帶來的好處 a 能滿足煙氣中有害氣體的排放，達(dá)到西歐的排放標(biāo)準(zhǔn)，有巨大的環(huán)境效益。 b

34、大大提高機(jī)組的年利用率、可靠性、減少了鍋爐運(yùn)行費(fèi)用和維修費(fèi)用，有顯著的經(jīng) 濟(jì)效益。 c 增大了鍋爐蒸發(fā)量。 d 原有鍋爐的基礎(chǔ)和鋼架及某些輔助設(shè)備被利用，千瓦裝機(jī)容量的投資只有新建電廠 的40%60%，這對資金緊缺的國家是十分有吸引力的。 e 改造鍋爐的工期比新建電廠的工期短得多，一般2年半即可。 f 波蘭急需要加入歐洲聯(lián)盟，而歐洲聯(lián)盟首先要求波蘭電廠煙氣中的有害氣體和粉塵 達(dá)到西歐的排放標(biāo)準(zhǔn)。特隆電廠位于波蘭南部與德國、捷克接壤的地區(qū)、該地區(qū)由于有較多 的電廠，污染十分嚴(yán)重，被歐洲聯(lián)盟稱為“黑三角”地區(qū)。特隆電廠舊煤粉鍋爐的改造對波 蘭早日加入歐洲聯(lián)盟有十分重要的作用。 5.3 特隆電廠循環(huán)

35、床鍋爐的設(shè)計(jì)參數(shù) 蒸發(fā)量，667t/h；蒸汽壓力，13.7MPa；蒸汽溫度，540；再熱蒸汽流量，597.6t/ h；再熱蒸汽壓力，2.52MPa；再熱蒸汽溫度，540；給水溫度，242.4；鍋爐效率，90% 90.5%；設(shè)計(jì)燃料，褐煤，高位發(fā)熱量為9759.3kJ/kg，NOX=85ppm，SO2=47.2ppm，粉塵=50mg/Nm3。 5.4 特隆循環(huán)床鍋爐及電廠的改造 特隆電廠的改造包括：將兩臺(tái)20萬kW的煤粉鍋爐拆除，利用原鍋爐房面積、基礎(chǔ)和部分鋼 架，設(shè)計(jì)制造兩臺(tái)23萬kW的循環(huán)床鍋爐；安裝兩臺(tái)汽輪發(fā)電機(jī)組；更新電廠控制系統(tǒng)； 其他附屬設(shè)備的更新。 特隆電廠23萬kW循環(huán)床鍋爐改造

36、工程是原Pyropower公司轉(zhuǎn)讓技術(shù)，由波蘭Fakop鍋爐制造廠 制造，技術(shù)轉(zhuǎn)讓費(fèi)2.04百萬美元。 循環(huán)床鍋爐的燃燒系統(tǒng)是典型的Pyroflow爐型。該鍋爐的汽水系統(tǒng)如圖8所示。汽水系統(tǒng)有 如下特點(diǎn)，自然循環(huán)鍋爐；燃燒室全膜式水冷壁結(jié)構(gòu)；燃燒室內(nèi)布置有第一和第二級管 屏式過熱器；尾部煙道內(nèi)從上到下布置有第二級再熱器、第三級過熱器、第一級再熱器 和過熱汽包墻管及省煤器；再熱蒸汽采用蒸汽旁路控制系統(tǒng)；尾部煙道最下部布置有一 次風(fēng)和二次風(fēng)空氣預(yù)熱器。 該鍋爐改造工程僅利用原有鍋爐房及其基礎(chǔ)和一半鋼結(jié)構(gòu)。鍋爐島的附屬設(shè)備經(jīng)大修或改造 之后被利用。另外，電廠的其他設(shè)施，如煤處理設(shè)備、冷水塔、灰處理設(shè)

37、備、維修車間等 繼續(xù)使用。 ABB公司提供新的汽輪發(fā)電機(jī)組、新的控制室和某些附屬設(shè)備。另外，還負(fù)責(zé)對繼續(xù)利用的 某些附屬設(shè)備的改造。 6 烏克蘭兩個(gè)電站煤粉鍋爐改造 烏克蘭從前蘇聯(lián)分離出來之后，在從計(jì)劃經(jīng)濟(jì)向市場經(jīng)濟(jì)過渡時(shí)期，電力工業(yè) 遇 到了很大困難。蘇聯(lián)解體之前，烏克蘭50%的電力來自燃油和天然氣的電站，22%來自于燃 煤 電站，28%來自于核電廠和其他電廠。烏克蘭的油資源很少，天然氣的資源幾乎已用完。為 了維持這些熱電站的運(yùn)行，其油和天然氣必須依賴于從俄羅斯和前蘇聯(lián)成員國按世界市場價(jià) 進(jìn)口。由于缺乏美元，來自于燃油、燃天然氣的電廠的發(fā)電減少了20%，造成電力極度 緊張。烏克蘭有大量的煤炭

38、資源，但煤的質(zhì)量差。有大量的高灰分(36%)、低揮發(fā)分(3%5%)的 無煙煤；有大量的高水分(53%)、高灰分(30.8%干燥基)、高硫分(3.7%干燥基)的褐煤。對這兩種煤常規(guī)煤粉鍋爐燒起來很困難。 烏克蘭85%的燃用化石燃料的鍋爐超過了20年?duì)t齡，機(jī)組中的一半至少是30年?duì)t齡了，超過了它們的使用壽命。在烏克蘭燃煤鍋爐中，沒有一臺(tái)鍋爐有脫硫、脫硝設(shè)備，低效率的水膜 除塵器使粉塵的排放濃度很高，緊湊的廠房布置使在這些電廠中加煙氣脫硫、脫硝設(shè)備是不 可能的。另外，這些到了年齡的和超齡的、工況條件很差的鍋爐，再耗大量資金來加裝污染 控制設(shè)備是沒有效益的。 1-省煤器進(jìn)口聯(lián)箱 2-省煤器中間聯(lián)箱 3

39、-省煤器出口聯(lián)箱 4-到汽包連接管 5-下降管 6-供水管 7-燃燒室下聯(lián)箱 8-燃燒室9-燃燒室上部側(cè)聯(lián)箱 10-燃燒室上部聯(lián)箱 11-上升管 12-到對流煙道聯(lián)箱連接管 13-對流煙道上部側(cè)聯(lián)箱14-對流煙道下部前后聯(lián)箱 15-對流煙道上部前聯(lián)箱 16-對流煙道頂部聯(lián)箱 17-一級過熱器進(jìn)口聯(lián)箱 18-一級過熱器出口聯(lián)箱19-到二級過熱器聯(lián)箱(減溫器)連接管 20-減溫器(二級過熱器進(jìn) 口聯(lián)箱) 21-二級過熱器出口聯(lián)箱 22-到三級過熱器進(jìn)口聯(lián)箱(減溫器)連接管 23-減溫器 (三級過熱器進(jìn)口聯(lián)箱) 24-主蒸汽聯(lián)箱 25-來自于汽輪機(jī)蒸汽管 R1-再熱器進(jìn)口聯(lián)箱R2-再熱器旁路 R3-

40、再熱器出口聯(lián)箱 R4-再熱器進(jìn)口聯(lián)箱 R5 -再熱器出口聯(lián)箱 EH-再熱器 SH-過熱器 圖8 特隆23.5萬kW循 環(huán)床鍋爐汽水系統(tǒng)B&W公司設(shè)計(jì)的內(nèi)循環(huán)床鍋爐(IR-CFB)具有兩級分離，布置十分緊湊，能適合對舊煤粉鍋爐 的改造。這種具有兩級分離器的循環(huán)床鍋爐的粒子收集效率等于或大于一個(gè)旋風(fēng)子分離器的 循環(huán)床鍋爐的收集效率，被他們稱為第三代的循環(huán)床鍋爐設(shè)計(jì)，很適合對烏克蘭煤粉鍋爐的 改造。這種內(nèi)循環(huán)床鍋爐結(jié)構(gòu)緊湊，運(yùn)行可靠，且成本低廉。 烏克蘭大多數(shù)煤粉鍋爐是燒無煙煤，爐齡一般已達(dá)2040年。隨著煤的開采深度增加，無煙 煤的質(zhì)量變差。煤的灰分平均從15%增加到了32%，硫分也增加了

41、；發(fā)熱量從22273.4kJ/kg 降低到18409kJ/kg；揮發(fā)分減少到3%5%，不用油或天然氣助燃鍋爐就不能維持設(shè)計(jì)蒸發(fā)量 。 烏克蘭能源部正在與美國B&W鍋爐公司合作將兩個(gè)電廠的煤粉鍋爐改成循環(huán)床鍋爐，以 達(dá)到保持環(huán)境和燒劣質(zhì)煤的目的。 6.1 烏克蘭Kharkov GRES-2電廠煤粉鍋爐改循環(huán)床鍋爐 烏克蘭Kharkov GRES-2電廠有兩臺(tái)5萬kW的T-230型自然循環(huán)煤粉鍋爐和四臺(tái)5萬kW的T-2 30型直流鍋爐。該改造工程是將1956年投運(yùn)的9號直流鍋爐改成循環(huán)床鍋爐。 改造設(shè)計(jì)煤種為烏克蘭高灰無煙煤。其工業(yè)分析和元素分析結(jié)果如下： 工業(yè)分析：M=10%；V=4%；

42、FC=36%；A=36。 元素分析：C=49.6%；H=1.0%；O=1.5%；N=0.5%；S=1.4%；A=36%；M=10%；高位發(fā)熱量為170 27.4kJ/kg。 鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)：蒸發(fā)量230t/h；蒸汽溫度為510；蒸汽壓力為9.8MPa；給水溫度215；排 煙溫度為149；煤消耗量37.2t/h；石灰石消耗量為4.13t/h；鍋爐效率為86%。 鍋爐的排放特性：NOX的排放從800mg/Nm3減少到123mg/Nm3；SO2的排放量從4.24g/Nm3降到394mg/Nm3；原有水膜除塵器達(dá)不到粉塵排放標(biāo)準(zhǔn)，故改為電氣除塵器或布袋除塵器，粉塵排放將從4.5mg/Nm3降到50mg/

43、Nm3。 改造前后的鍋爐布置示意圖如圖9和圖10所示。從圖9看出，T-230型煤粉鍋爐采用外 煤 倉布置方式，其除塵采用水膜除塵器。我國現(xiàn)有一些50年代前蘇聯(lián)援助建設(shè)的大多數(shù)5萬kW 機(jī)組的鍋爐，都屬這種布置形式。從圖10看出，改造后的循環(huán)床鍋爐采用的是B&W鍋爐公司 的第三代循環(huán)床技術(shù)兩級飛灰分離和循環(huán)燃燒。圖中黑色部分為原有建筑框架和設(shè)備。 具體改造方案如下： a 用B&W循環(huán)床鍋爐取代原有煤粉鍋爐，利用原有鍋爐房及其基礎(chǔ)和部分鋼結(jié)構(gòu)，將鍋 爐 房提高8.9m。 b 將引風(fēng)機(jī)移位，并將水膜除塵器改為電氣除塵器。 比較圖9和圖10可看出，用B&W第三代循環(huán)床技術(shù)改造舊

44、煤粉鍋爐燒褐煤是比較適宜的。 1-煤粉燃燒室 2-磨煤機(jī) 3-煤倉 4-水膜除塵器 5-引風(fēng)機(jī) 7-煙囪 圖9T-230型煤粉鍋爐布置6.2 烏克蘭Alexandriangol電廠160t/h循環(huán)床鍋爐改造 Alexandriangol電廠于1950年建成，有五臺(tái)燒褐煤的煤粉鍋爐，蒸發(fā)量為100t/h，其中三臺(tái) 鍋爐的壓力為4MPa，另外兩臺(tái)為9MPa。鍋爐設(shè)備已老化，維修費(fèi)用高，鍋爐效率低 ，污染嚴(yán)重，急需更換。 美國B&W鍋爐公司為該電廠新設(shè)計(jì)了兩臺(tái)160t/h蒸發(fā)量的燒褐煤的兩級飛灰分離的循環(huán)床鍋 爐。第一級飛灰分離器用槽型分離器，裝在燃燒室出口處。第二級飛灰分離器采用多管旋風(fēng)

45、子分離器，收集下來的飛灰用氣力輸送至燃燒室循環(huán)燃燒。這種燃煤循環(huán)床鍋爐稱為B&W第 三代循環(huán)床鍋爐。新設(shè)計(jì)的160t/h蒸發(fā)量的循環(huán)床鍋爐其參數(shù)如下：蒸汽溫度為440，蒸汽壓力為4MPa；給水溫度為150；排煙溫度為149；鍋爐效率為71.7%。鍋爐的布置如圖 11所示。另外，B&W鍋爐公司還將為該廠擴(kuò)建兩臺(tái)同類型的160t/h蒸發(fā)量的循環(huán)床鍋爐。 這樣原有的舊鍋爐最后能全部關(guān)閉，汽輪發(fā)電機(jī)組及其他輔助設(shè)備經(jīng)大修之后，電廠能再服役2530年。 1-燃燒室 2-槽型分離器組 3-多管旋風(fēng)子分離器 4-煤倉 5-給煤機(jī) 6-床灰冷卻器 7-管式空氣預(yù)熱器 8-鼓風(fēng)機(jī)9-原有輸煤皮帶

46、機(jī) 10-原有煤倉 11-電氣除塵器 12-引風(fēng)機(jī) 13-煙囪 14-飛灰回送系統(tǒng) 圖10改造后的循環(huán)床鍋爐布置烏克蘭褐煤的工業(yè)分析、元素分析的結(jié)果如下： 工業(yè)分析：M=53%；V=19.1%；FC=13.4%；A=14.5%。 元素分析：C=21.9%；H=2.8%；O=5.6%；N=0.5%；S=1.7%；A=14.5%；M=53%；高位發(fā)熱量為1 0014.7kJ/kg。 B&W鍋爐公司的第三代循環(huán)床燃燒技術(shù)將為烏克蘭舊鍋爐的改造，利用劣質(zhì)煤和改善十分嚴(yán) 重的環(huán)境污染作出貢獻(xiàn)。 7 FW和B&W鍋爐公司設(shè)計(jì)的煤粉鍋爐循環(huán)床鍋爐爐型 六十年代和七十年代投運(yùn)的10萬kW容量以下的煤粉鍋爐如今面臨幾個(gè)嚴(yán)重的問題：運(yùn)行問題 多； 維修、運(yùn)行成本高；鍋爐效率低；煤種適應(yīng)性差；污染嚴(yán)重且沒有增加煙氣凈化設(shè)備的場地 。有些鍋爐關(guān) 閉較合理，而有些鍋爐由于各方面的原因采取翻新改造較為合理。FW和B&W鍋爐公司為此專 門設(shè)計(jì)了煤粉鍋爐改循環(huán)床鍋爐的爐型。 7.1 FW鍋爐公司的煤粉鍋爐改循環(huán)床鍋爐爐型 該爐型已在美國黑狗電站煤粉鍋爐改循環(huán)床鍋爐中采用，參看圖1。