格構(gòu)式柱柱梁連接

1、軸心受壓構(gòu)件整體彎曲后，沿桿長各截面上將存在彎矩和剪力。對實腹式構(gòu)件，剪力引起的附加變形很小，對臨界力的影響只占31000左右。因此，在確定實腹式軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定的臨界力時，僅僅考慮了由彎矩作用所產(chǎn)生的變形，而忽略了剪力所產(chǎn)生的變形。對于格構(gòu)式柱，當繞虛軸失穩(wěn)時，情況有所不同，因肢件之間并不是連續(xù)的板而只是每隔一定距離用綴條或綴板聯(lián)系起來。柱的剪切變形較大，剪力造成的附加撓曲影響就不能忽略。在格構(gòu)式柱的設(shè)計中，對虛軸失穩(wěn)的計算，常以加大長細比的辦法來考慮剪切變形的影響，加大后的長細比稱為換算長細比。鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范對綴條柱和綴板柱采用不同的換算長細比計算公式。(1)雙肢綴條柱根據(jù)彈性穩(wěn)定理論

2、，當考慮剪力的影響后，其臨界力的表達為：式中 格構(gòu)柱繞虛軸臨界力換算為實腹柱臨界力的換算長細比。 （5.25）單位剪力作用下的軸線轉(zhuǎn)角（單位剪切角）。現(xiàn)取圖516(a)的一段進行分析，以求出單位剪切角。如圖516(b)所示，在單位剪力作用下一側(cè)綴材所受剪力。設(shè)一個節(jié)間內(nèi)兩側(cè)斜綴條的面積之和A1，其內(nèi)力；斜綴條長，則：斜綴條的軸向變形為： A1斜綴條總面積假設(shè)變形和剪切角是有限的微小值，則由引起的水平變位為：故剪切角為： （5.26）這里，為斜綴條與柱軸線間的夾角，代入式（5.25）中得： （5.25） （5.27）一般斜綴條與柱軸線間的夾角在400700范圍內(nèi)，在此常用范圍，的值變化不大(圖5

3、.17)，我國規(guī)范加以簡化取為常數(shù)27，由此得雙肢綴條柱的換算長細比為： （5.28）式中 整個柱對虛軸的長細比（不計綴材）； A 整個柱肢的毛截面面積； A1 一個節(jié)間內(nèi)兩側(cè)斜綴條毛截面面積之和。需要注意的是，當斜綴條與柱軸線間的夾角不在400700范圍內(nèi)時，值將大27很多，式(528)是偏于不安全的，此時應(yīng)按式(5.27)計算換算長細比。(2)雙肢綴板柱雙肢綴板柱中綴板與肢件的連接可視為剛接，因而分肢和綴板組成一個多層框架，假定變形時反彎點在各節(jié)點的中點圖5.18(a)。若只考慮分肢和綴板在橫向剪力作用下的彎曲變形，取分離體如圖518(b)所示，A為分肢橫截面積之和；l1分肢節(jié)間高度；a分

4、肢軸間距；I1分肢繞弱軸的慣性矩；Ib綴板的慣性矩；可得單位剪力作用下綴板彎曲變形引起的分肢變位為：5423 綴材設(shè)計(1)軸心受壓格構(gòu)柱的橫向剪力格構(gòu)柱繞虛軸失穩(wěn)發(fā)生彎曲時，綴材要承受橫向剪力的作用。因此，需要首先計算出橫向剪力的數(shù)值后才能進行綴材的設(shè)計。圖519所示一兩端鉸支軸心受壓柱，繞虛軸彎曲時，假定最終的撓曲線為正弦曲線，跨中最大撓度為：則沿桿長任一點的撓度為：式中按虛軸換算長細比確定的整體穩(wěn)定系數(shù)。 令N，即得鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定的最大剪力的計算式： （5.33）在設(shè)計中，將剪力V沿柱長度方向取為定值，相當于簡化為圖519(c)的分布圖形。(2)綴條的設(shè)計綴條的布置一般采用單系綴條圖

5、520(a)，也可采用交叉綴條圖520(b)。綴條可視為以柱肢為弦桿的平行弦桁架的腹桿，內(nèi)力與桁架腹桿的計算方法相同。在橫向剪力作用下，一個斜綴條的軸心力為(圖5.20)： （5.34）式中 V1分配到一個綴材面上的剪力； n承受剪力V1的斜綴條數(shù)。單系綴條時，n1；交叉綴條時，n2； 綴條的傾角(圖5. 20)。 由于剪力的方向不定，斜綴條可能受拉也可能受壓，應(yīng)按軸心壓桿選擇截面。綴條一般采用單角鋼，與柱單面連接，考慮到受力時的偏心和受壓時的彎扭考慮扭轉(zhuǎn)效應(yīng))時，應(yīng)按鋼材強度設(shè)計值乘以下列折減系數(shù)； 按軸心受力計算構(gòu)件的強度和連接時，0.85。 按軸心受壓計算構(gòu)件的穩(wěn)定性時 等邊角鋼 06十

6、000l 5A，但不大于10 短邊相連的不等邊角鋼 05十00025，但不大于1.0長邊相連的不等邊角鋼 070為綴條的長細比，對中間無聯(lián)系的單角鋼壓桿、按最小回轉(zhuǎn)半徑計算，當20時，取20。交叉綴條體系圖520(b)的橫綴條按受壓力NVl計算。為了減小分肢的計算長度，單系綴條圖5. 20(a)也可加橫綴條，其截面尺寸一般與斜綴條相同，也可按容許長細比（=150）確定。(3)綴板的設(shè)計綴板柱可視為一多層框架(肢件視為框架立柱，綴板視為橫梁)。當它整體撓曲時，假定各層分肢中點和綴板中點為反彎點圖518(a)。從柱中取出如圖52l(b)所示脫離體，可得綴板內(nèi)力為： 剪力： （5.35）彎矩（與肢件

7、連接處）： （5.36）式中 綴板中心線間的距離； a肢件軸線間的距離。綴板與肢體間用角焊縫相連，角焊縫承受剪力和扭矩的共同作用。由于角焊縫的強度設(shè)計值小于鋼材的強度設(shè)計值，故只需用上述M和T驗算綴板與肢件間的連接焊縫。綴板應(yīng)有一定的剛度。規(guī)范規(guī)定，同一截面處兩側(cè)綴板線剛度之和不得小于一個分肢線剛度的6倍。一般取寬度d2a3圖 521(b)，厚度ta40，并不小于6mm。5424 格構(gòu)柱的設(shè)計步驟格構(gòu)柱的設(shè)計需首先選擇柱肢截面和綴材的形式，按下列步驟進行設(shè)計：(1)按對實軸(yy軸)的整體穩(wěn)定選擇柱的截面，方法與實腹柱的計算相同。(2)按對虛軸(xx軸)的整體穩(wěn)定確定兩分肢的距離。為了獲得等穩(wěn)

8、定性，應(yīng)使兩方向的長細比相等，即使。綴條柱(雙肢)：即： (5.37)綴板柱（雙肢）：即： (5.38)對綴條柱應(yīng)預(yù)先確定斜綴條的截面A1；對綴板柱應(yīng)先假定分肢長細比。按式(537)或式(538)計算得出后，即可得到對虛軸的回轉(zhuǎn)半徑：根據(jù)表56，可得柱在綴材方向的寬度，亦可由已知截面的幾何量直接算出柱的寬度b。(3)驗算對虛軸的整體穩(wěn)定性，不合適時應(yīng)修改柱寬b再進行驗算。(4)設(shè)計綴條或綴板(包括它們與分肢的連接)。進行以上計算時應(yīng)注意：(1) 柱對實軸的長細比和對虛軸的換算長細比均不得超過容許長細比 ；(2)綴條柱的分肢長細比不得超過柱兩方向長細比(對虛軸為換算長細比)較大值的07倍，否則分

9、肢可能先于整體失穩(wěn)；(3)綴板柱的分肢長細比不大于40，并不應(yīng)大于柱較大長細比的0.5倍（當50時，取=50，亦是為了保證分肢不先于整體構(gòu)件失去承載能力。543 柱的橫隔格構(gòu)柱的橫截面為中部空心的矩形，抗扭剛度較差。為了提高格構(gòu)柱的抗扭剛度，保證柱子在運輸和安裝過程中的截面形狀不變，應(yīng)每隔一段距離設(shè)置橫隔。另外，大型實腹柱（工字型或箱型）也應(yīng)設(shè)置橫隔（圖5.22）。橫隔的間距不得大于柱子較大寬度的9倍或8m，而且每個運送單元的端部均應(yīng)設(shè)置橫隔。當柱身某一處受有較大水平集中力作用時，也應(yīng)在該處設(shè)置橫隔，以免柱肢局部受彎。橫隔可用鋼板圖522(a)、(c)、(d)或交叉角鋼圖522(b)做成。工字

10、形截面實腹柱的橫隔只能用鋼板制作，它與橫向加勁肋的區(qū)別在于與翼緣同寬圖522(c)，而橫向加勁肋則通常較窄。箱形截面實腹柱的橫隔，有一邊或兩邊不能預(yù)先焊接，可先焊兩邊或三邊，裝配后再在柱壁鉆孔用電渣焊焊接其他邊圖522(d)。例53 設(shè)計一綴板柱，柱高6m，兩端鉸接，軸心壓力為l000kN(設(shè)計值)，鋼材為Q235鋼，截面無孔眼削弱。解55 柱頭和柱腳單個構(gòu)件必須通過相互連接才能形成結(jié)構(gòu)整體，軸心受壓柱通過柱頭直接承受上部結(jié)構(gòu)傳來的荷載，同時通過柱腳將柱身的內(nèi)力可靠地傳給基礎(chǔ)。最常見的上部結(jié)構(gòu)是梁格系統(tǒng)。梁與柱的連接節(jié)點設(shè)計必須遵循傳力可靠、構(gòu)造簡單和便于安裝的原則。551梁與柱的連接梁與軸心

11、受壓柱的連接只能是鉸接，若為剛接，則柱將承受較大彎矩成為受壓受彎柱。梁與柱鉸接時，梁可支承在柱頂上圖525(a)、(b)、(c)。亦可連于柱的側(cè)面圖5 25(d)、(e)。梁支于柱頂時，梁的支座反力通過柱頂板傳給柱身。頂板與柱用焊縫連接，頂板厚度一般取1620mm。為了便于安裝定位，梁與頂板用普通螺栓連接。圖525(b)的構(gòu)造方案，將梁的反力通過支承加勁肋直接傳給柱的翼緣。兩相鄰梁之間留一空隙，以便于安裝，最后用夾板和構(gòu)造螺栓連接。這種連接方式構(gòu)造簡單，對梁長度尺寸的制作要求不高。缺點是當柱頂兩側(cè)梁的反力不等時將使柱偏心受壓。圖525(b)的構(gòu)造方案，梁的反力通過端部加勁肋的突出部分傳結(jié)柱的軸

12、線附近，因此即使兩相鄰梁的反力不等，柱仍接近于軸心受壓。梁端加勁肋的底面應(yīng)刨平頂緊于柱頂板。由于梁的反力大部分傳給柱的腹板，因而腹板不能太薄且必須用加勁肋加強。兩相鄰梁之間可留一些空隙，安裝時嵌入合適尺寸的填板并用普通螺拴連接。對于格構(gòu)柱圖525(c)，為了保證傳力均勻并托住頂板，應(yīng)在兩柱肢之間設(shè)置豎向隔板。在多層框架的中間梁柱中，橫梁只能在柱側(cè)相連。圖525(d)、(e)是梁連接于柱側(cè)面的鉸接構(gòu)造。梁的反力由端加勁肋傳給支托，支托可采用T形圖525(e)，也可用厚鋼板做成圖525(d)，支托與柱翼緣間用角焊縫相連。用厚鋼板做支托的方案適用于承受較大的壓力，但制作與安裝的精度要求較高。支托的端

13、面必須刨平并與梁的端加勁肋頂緊以便直接傳遞壓力?？紤]到荷載偏心的不利影響，支托與柱的連接焊縫按梁支座反力的125倍計算。為方便安裝，梁端與柱間應(yīng)留空隙加填板并設(shè)置構(gòu)造螺栓。當兩側(cè)梁的支座反力相差較大時，應(yīng)考慮偏心，按壓彎柱計算。圖5.25 梁與柱的鉸接連接552柱腳柱腳的構(gòu)造應(yīng)使柱身的內(nèi)力可靠地傳給基礎(chǔ)，并和基礎(chǔ)有牢固的連接。軸心受壓柱的柱腳主要傳遞軸心壓力，與基礎(chǔ)的連接一般采用鉸接(圖526)。圖526是幾種常用的平板式鉸接柱腳。由于基礎(chǔ)混凝土強度遠比鋼材低，所以必須把柱的底部放大，以增加其與基礎(chǔ)頂部的接觸面積。圖526 (a)是一種最簡單的柱腳構(gòu)造形式，在柱下端僅焊一塊底板，柱中壓力由焊縫

14、傳至底板，再傳給基礎(chǔ)。這種柱腳只能用于小型柱，如果用于大型柱，底板會太厚。一般的鉸接柱腳常采用圖526(b)、(c)、(d)的形式，在柱端部與底板之間增設(shè)一些中間傳力零件，如靴梁、隔板和肋板等，以增加柱與底板的連接焊縫長度，并且將底板分隔成幾個區(qū)格，使底板的彎矩減小，厚度減薄。圖526(b)中，靴梁焊于柱的兩側(cè)，在靴梁之間用隔板加強，以減小底板的彎矩，并提高靴梁的穩(wěn)定性。圖526(c)是格構(gòu)柱的柱腳構(gòu)造。圖526(d)中，在靴梁外側(cè)設(shè)置肋板，底板做成正方形或接近正方形。布置柱腳中的連接焊縫時，應(yīng)考慮施焊的方便與可能。例如圖526(b)隔板的里側(cè)，圖526(c)、(d)中靴梁中央部分的里側(cè)，都不

15、宜布置焊縫。柱腳是利用預(yù)埋在基礎(chǔ)中的錨栓來固定其位置的。鉸接柱腳只沿著一條軸線設(shè)立兩個連接于底板上的錨栓，見圖526。底板的抗彎剛度較小，錨栓受拉時，底板會產(chǎn)生彎曲變形，阻止柱端轉(zhuǎn)動的抗力不大，因而此種柱腳仍視為鉸接。如果用完全符合力學圖形的鉸，將給安裝工作帶來很大困難，而且構(gòu)造復雜，一般情況沒有此種必要。鉸接柱腳不承受彎矩，只承受軸向壓力和剪力。剪力通常由底扳與基礎(chǔ)表面的摩擦力傳遞。當此摩擦力不足以承受水平剪力時，應(yīng)在柱腳底板下設(shè)置抗剪鍵(圖527)，抗剪鍵可用方鋼、短T字鋼或H型鋼做成。鉸接柱腳通常僅按承受軸向壓力計算，軸向壓力N一部分由柱身傳給靴梁、肋板等，再傳給底板，最后傳給基礎(chǔ)；另一

16、部分是經(jīng)柱身與底扳間的連接焊縫傳給底板，再傳給基礎(chǔ)。然而實際工程中，柱端難于做到齊平，而且為了便于控制柱長的準確性，柱端可能比靴梁縮進一些圖5.26(c)。(1)底板的計算底板的面積底板的平面尺寸決定于基礎(chǔ)材料的抗壓能力，基礎(chǔ)對底板的壓應(yīng)力可近似認為是均勻分布的，這樣，所需要的底板凈面積An(底板寬乘長，減去錨栓孔面積)應(yīng)按下式確定： （5.39）基礎(chǔ)混凝土的抗壓強度設(shè)計值；基礎(chǔ)混凝土局部承壓時的強度提高系數(shù)。和均按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范取值。底板的厚度底板的厚度由板的抗彎強度決定。底板可視為一支承在靴梁、隔板和柱端的平板，它承受基礎(chǔ)傳來的均勻反力。靴梁、肋板、隔板和柱的端面均可視為底板的支承邊，

17、并將底板分隔成不同的區(qū)格，其中有四邊支承、三邊支承、兩相鄰邊支承和一邊支承等區(qū)格。在均勻分布的基礎(chǔ)反力作用下，各區(qū)格板單位寬度上的最大彎矩為：a四邊支承區(qū)格： （5.40）式中 q作用于底板單位面積上的壓應(yīng)力，qNAn； a四邊支承區(qū)格的短邊長度； 系數(shù)，根據(jù)長邊b與短邊a之比按表57取用b三邊支承區(qū)格和兩相鄰邊支承區(qū)格： (541)式中 al對三邊支承區(qū)格為自由邊長度，對兩相鄰邊支承區(qū)格為對角線長度見圖526(b)、(d)； 系數(shù)，根據(jù)b1al值由表58查得。對三邊支承區(qū)格b1為垂直于自由邊的寬度；對兩相鄰邊支承區(qū)格，b1為內(nèi)角頂點至對角線的垂直距離見圖526(b)、(d)。c.一邊支承區(qū)格

18、（即懸臂板）： （5.42）式中 c懸臂長度。這幾部分板承受的彎矩一般不相同，取各區(qū)格板中的最大彎矩Mmax來確定板的厚度t： （5.43）設(shè)計時要注意到靴梁和隔板的布置應(yīng)盡可能使各區(qū)格板中的彎矩相差不要太大，以免所需的底板過厚。在這種情況下，應(yīng)調(diào)整底板尺寸和重新劃分區(qū)格。底板的厚度通常為2040mm，最薄一般不得小于14mm，以保證底板具有必要的剛度，從而滿足反力是均布的假設(shè)。(2)靴梁的計算靴梁的高度由其與柱邊連接所需要的焊縫長度決定，此連接焊縫承受柱身傳來的壓力N。靴梁的厚度比柱翼緣厚度略小。靴梁按支承于柱邊的雙懸臂梁計算，根據(jù)所承受的最大彎矩和最大剪力值，驗算靴梁的抗彎和抗剪強度。(3)隔板與肋板的計算為了支承底板，隔板應(yīng)具有一定剛度，因此隔板的厚度不得小于其寬度b的l50，一般比靴梁略薄些，高度略小些。隔板可視為支承于靴梁上的簡支梁，荷載可按承受圖526(b)中陰影面積的底板反力計算，按此荷載所產(chǎn)生的內(nèi)力驗算隔板與靴梁的連接焊縫以及隔板本身的強度。注意隔板