勘察設(shè)計(jì)注冊(cè)公用設(shè)備工程師暖通空調(diào)與動(dòng)力專業(yè)基礎(chǔ)真題2014年

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上勘察設(shè)計(jì)注冊(cè)公用設(shè)備工程師暖通空調(diào)與動(dòng)力專業(yè)基礎(chǔ)真題2014年(總分：120.00，做題時(shí)間：90分鐘)一、單項(xiàng)選擇題(總題數(shù)：60，分?jǐn)?shù)：120.00)1.如果由工質(zhì)和環(huán)境組成的系統(tǒng)，只在系統(tǒng)內(nèi)發(fā)生熱量和質(zhì)量交換關(guān)系，而與外界沒有任何其他關(guān)系或影響時(shí)，該系統(tǒng)稱為_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.孤立系統(tǒng)B.開口系統(tǒng)C.剛體系統(tǒng)D.閉口系統(tǒng)解析：解析 A項(xiàng)，孤立系統(tǒng)是指與外界既無能量交換又無物質(zhì)交換的系統(tǒng)；B項(xiàng)，開口系統(tǒng)是指與外界有物質(zhì)交換的系統(tǒng)；C項(xiàng)，剛體系統(tǒng)與本題無關(guān)，屬于力學(xué)的范疇；D項(xiàng)，閉口系統(tǒng)是指與外界無物質(zhì)交換的系統(tǒng)。2.壓力的常用國(guó)際單位表達(dá)中不正確的是_。 A

2、.N/m2 B.kPa C.MPa D.bar（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 壓力的定義是垂直作用于流體或固體界面單位面積上的力，即N/m 2 ，壓力的基本國(guó)際單位是Pa，1kPa=10 3 Pa，1MPa=10 6 Pa。D項(xiàng)，bar是工程中經(jīng)常用到的壓力單位，但不是國(guó)際單位。3.由熱力學(xué)第一定律，開口系能量方程為q=dh-w，閉口系能量方程為q=du-w，經(jīng)過循環(huán)后，可得出相同結(jié)果形式q=w，正確的解釋是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.兩系統(tǒng)熱力過程相同B.同樣熱量下可以作出相同數(shù)量的功C.結(jié)果形式相同但內(nèi)涵不同D.除去q和w，其余參數(shù)含義相同解析：解析 式q=dh-w中的w為技術(shù)

3、功，而式q=du-w中的w為膨脹功，因此雖然經(jīng)過循環(huán)后兩式得出了相同的結(jié)果q=w，但兩者內(nèi)涵不同，熱力過程也不同。4.實(shí)際氣體分子間有作用力和分子有體積，因此同一氣體，在同樣溫度和體積下，若壓力不太高，分別采用理想氣體狀態(tài)方程式計(jì)算得到的壓力p 理 和實(shí)際氣體狀態(tài)方程式計(jì)算、得到的壓力p 實(shí) 之間關(guān)系為_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.p實(shí)p理B.p實(shí)p理C.p實(shí)p理D.不確定解析：解析 若考慮存在分子間作用力，氣體對(duì)容器壁面所施加的壓力要比理想氣體的?。欢嬖诜肿芋w積，會(huì)使分子可自由活動(dòng)的空間減小，氣體體積減小從而壓力相應(yīng)稍有增大， 因此綜合考慮，p 實(shí) p 理 。5.某熱力過程中，氮?dú)獬鯌B(tài)為v 1

4、 =1.2m 3 /kg和p 1 =0.1MPa，終態(tài)為v 2 =0.4m 3 /kg和p 2 =0.6MPa，該過程的多變比熱容c n 為_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.271J/(kgK)B.297J/(kgK)C.445J/(kgK)D.742J/(kgK)解析：解析 多變指數(shù) 。又氮?dú)鉃殡p原子氣體，k=1.4，恒容比熱容c v =742J/(kgK)，則多變比熱容為： 6.進(jìn)行逆卡諾循環(huán)制熱時(shí)，其供熱系數(shù) c 將隨著冷熱源溫差的減小而_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.減小B.增大C.不變D.不確定解析：解析 熱泵供熱系數(shù) c =1+ c ，式中，為逆 卡諾循環(huán)制冷系數(shù)。當(dāng)冷熱源溫差(T k -T 0

5、 )減小時(shí)，逆卡諾循環(huán)制冷系數(shù) c ，增大，故熱泵供熱系數(shù) c 增大。7.確定濕空氣的熱力狀態(tài)需要的獨(dú)立參數(shù)個(gè)數(shù)為_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.1個(gè)B.2個(gè)C.3個(gè)D.4個(gè)解析：解析 根據(jù)相律公式r=k-f+2，式中，r為需要的獨(dú)立參數(shù)；k為組元數(shù)；f為相數(shù)。濕空氣是指由空氣與水蒸氣組合而成的二元單相混合工質(zhì)，則k=2，f=1，r=3。因此，要確定濕空氣的熱力狀態(tài)需要的獨(dú)立參數(shù)為3個(gè)。8.對(duì)于噴管內(nèi)理想氣體的一維定熵流動(dòng)，流速c、壓力p、比焓h及比體積v的變化，正確的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.dc0，dp0，dh0，dv0B.dc0，dp0，dh0，dv0C.dc0，dp0，dh0，dv0D.d

6、c0，dp0，dh0，dv0解析：解析 氣體流經(jīng)噴管時(shí)，速度逐漸升高，dc0；要實(shí)現(xiàn)內(nèi)能向動(dòng)能的轉(zhuǎn)變，根據(jù)cdc=-vdp可知，dc0時(shí)，dp0；又Tds=dh-vdp，對(duì)于噴管內(nèi)的等熵過程有：dh=vdp，則dp0時(shí)，dh0；根據(jù)過程方程pv k =C，壓力降低時(shí)，比容增大，dv0。9.組成蒸汽朗肯動(dòng)力循環(huán)基本過程的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.等溫加熱，絕熱膨脹，定溫凝結(jié)，定熵壓縮B.等溫加熱，絕熱膨脹，定溫凝結(jié)，絕熱壓縮C.定壓加熱，絕熱膨脹，定溫凝結(jié)，定溫壓縮D.定壓加熱，絕熱膨脹，定壓凝結(jié)，定熵壓縮解析：解析 朗肯循環(huán)可理想化為兩個(gè)定壓過程和兩個(gè)定熵過程。水在蒸汽鍋爐中定壓加熱變?yōu)檫^熱

7、水蒸氣，過熱水蒸氣在汽輪機(jī)內(nèi)定熵膨脹做功，做功后的低壓濕蒸汽在凝汽器內(nèi)定壓(也定溫)冷卻凝結(jié)放熱成為飽和水，凝結(jié)水在水泵中的定熵壓縮后由水泵送回鍋爐，從而完成一個(gè)循環(huán)。10.關(guān)于孤立系統(tǒng)熵增原理，下述說法中錯(cuò)誤的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.孤立系統(tǒng)中進(jìn)行過程dSiso0B.自發(fā)過程一定是不可逆過程C.孤立系統(tǒng)中所有過程一定都是不可逆過程D.當(dāng)S達(dá)到最大值Smax時(shí)系統(tǒng)達(dá)到平衡解析：解析 A項(xiàng)，根據(jù)孤立系統(tǒng)熵增原理有：dS iso 0。BC兩項(xiàng)，當(dāng)dS iso 0時(shí)，系統(tǒng)內(nèi)部為不可逆過程；而當(dāng)dS iso =0時(shí)，系統(tǒng)內(nèi)部為可逆過程，故孤立體系中存在可逆過程。D項(xiàng)，熵增原理可以作為系統(tǒng)平衡的判據(jù)

8、是：當(dāng)孤立系統(tǒng)的熵達(dá)到最大值時(shí)，系統(tǒng)處于平衡狀態(tài)。11.當(dāng)天氣由潮濕變?yōu)楦稍飼r(shí)，建筑材料的熱導(dǎo)率可能會(huì)出現(xiàn)_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.木材、磚及混凝土的熱導(dǎo)率均有明顯增大B.木材的熱導(dǎo)率下降，磚及混凝土的熱導(dǎo)率不變C.木材、磚及混凝土的熱導(dǎo)率一般變化不大D.木材、磚及混凝土的熱導(dǎo)率均會(huì)下降解析：解析 像木材、磚、混凝土等多孔介質(zhì)材料，在潮濕情況下細(xì)孔中會(huì)有大量的液態(tài)水出現(xiàn)。由于水分的滲入，會(huì)發(fā)生水分從高溫區(qū)向低溫區(qū)遷移而傳遞熱量的現(xiàn)象，致使導(dǎo)熱系數(shù)較大。而干燥后的細(xì)孔中全是空氣，液態(tài)的熱導(dǎo)率大于氣態(tài)的熱導(dǎo)率，因此當(dāng)天氣由潮濕變?yōu)楦稍飼r(shí)，整體的熱導(dǎo)率會(huì)下降。12.外徑為50mm和內(nèi)徑為40mm的過

9、熱高壓高溫蒸汽管道保溫過程中，如果保溫材料熱導(dǎo)率為0.05W/mK，外部表面總散熱系數(shù)為5W/m 2 K，此時(shí)_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.可以采用該保溫材料B.降低外部表面總散熱系數(shù)C.換選熱導(dǎo)率較低的保溫材料D.減小蒸汽管道外徑解析：解析 A項(xiàng)，圓柱體的臨界熱絕緣直徑，因此該保溫材料在外保溫可以增加保溫效果。B項(xiàng)，降低外部表面總散熱系數(shù)會(huì)使臨界熱絕緣直徑變大；C項(xiàng)，換選熱導(dǎo)率較低的保溫材料會(huì)使臨界熱絕緣直徑變小，但無太大意義；D項(xiàng)，減小蒸汽管道外徑與本題考查內(nèi)容基本無關(guān)，是干擾項(xiàng)。13.在非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱過程中，根據(jù)溫度的變化特性可以分為三個(gè)不同的階段，下列說法中不正確的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.

10、在0.2Fo的時(shí)間區(qū)域內(nèi)，過余溫度隨時(shí)間線性變化B.Fo數(shù)小于0.2的時(shí)間區(qū)域溫度變化受初始條件影響最大C.最初的瞬態(tài)過程是無規(guī)則的，無法用非穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱微分方程描述D.如果變化過程中物體的Bi數(shù)很小，則可以將物體溫度當(dāng)作空間分布均勻計(jì)算解析：解析 非穩(wěn)態(tài)的三個(gè)階段中，初始階段和正規(guī)狀態(tài)階段是以Fo=0.2為界限。A項(xiàng)，在正規(guī)狀態(tài)階段(0.2Fo)，過余溫度的對(duì)數(shù)值隨時(shí)間按線性規(guī)律變化；B項(xiàng)，F(xiàn)o0.2為初始階段，該階段內(nèi)受初始條件影響較大，且各個(gè)部分的變化規(guī)律不相同；C項(xiàng)，非穩(wěn)態(tài)的導(dǎo)熱微分方程在描述非穩(wěn)態(tài)問題時(shí)并未有條件限制，即便是最初階段也是可描述的；D項(xiàng)，當(dāng)Bi較小時(shí)，說明物體的導(dǎo)熱熱阻接近

11、為零，因此物體內(nèi)的溫度趨近于一致。14.常物性無內(nèi)熱源二維穩(wěn)態(tài)導(dǎo)熱過程，在均勻網(wǎng)格步長(zhǎng)下，如圖所示的平壁面節(jié)點(diǎn)處于第二類邊界條件q w =c時(shí)，其差分格式為_。 A B C D （分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 節(jié)點(diǎn)1為邊界節(jié)點(diǎn)，其節(jié)點(diǎn)方程為： 由上述兩式可知，本題選項(xiàng)都是錯(cuò)誤的，其中較為接近的是D項(xiàng)。15.下列換熱工況中，可能相似的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.兩圓管內(nèi)單相受迫對(duì)流換熱，分別為加熱和冷卻過程B.兩塊平壁面上自然對(duì)流換熱，分別處于冬季和夏季工況C.兩圓管內(nèi)單相受迫對(duì)流換熱，流體分別為水和導(dǎo)熱油D.兩塊平壁面上自然對(duì)流換熱，豎放平壁分別處于空氣對(duì)流和水蒸氣凝結(jié)解析：解析

12、 相似判定的三要素為：同類現(xiàn)象、單值性條件相似，同名的已定準(zhǔn)則相等。對(duì)于對(duì)流換熱現(xiàn)象，單值性條件包括：幾何條件，如換熱表面的形狀和尺寸等；物理?xiàng)l件，如流體的類別和物性等；邊界條件，如進(jìn)出速度、壁面溫度等；時(shí)間條件，各物理量是否隨時(shí)間變化及如何變化。AB兩項(xiàng)不滿足同類現(xiàn)象；D項(xiàng)不滿足同名的準(zhǔn)則相等。16.確定同時(shí)存在自然對(duì)流和受迫對(duì)流的混合對(duì)流換熱的準(zhǔn)則關(guān)系是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.Nu=f(Gr，Pr)B.Nu=f(Re，Pr)C.Nu=f(Gr，Re，Pr)D.Nu=f(Fo，Gr，Re)解析：解析 自然對(duì)流受Gr和Pr影響，受迫對(duì)流受Pr和Re影響，所以A項(xiàng)是自然對(duì)流準(zhǔn)則關(guān)系式，B項(xiàng)是受

13、迫對(duì)流準(zhǔn)則關(guān)系式。又因?yàn)樽匀粚?duì)流和受迫對(duì)流同時(shí)存在，所以只有C項(xiàng)符合條件。17.對(duì)于小管徑水平管束外表面蒸汽凝結(jié)過程中，上下層管束之間的凝結(jié)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)h_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.h下排h上排B.h下排h上排C.h下排=h上排D.不確定解析：解析 在水平管束管外凝結(jié)換熱的應(yīng)用上，常有多根管組成的水平管管束，上一層管子的凝液流到下一層管子上，使得下一層管面的膜層增厚，傳熱效果降低，所以下一層的傳熱系數(shù)h比上一層的小。18.在秋末冬初季節(jié)，晴朗天氣晚上草木表面常常會(huì)結(jié)霜，其原因可能是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.夜間水蒸氣分壓下降達(dá)到結(jié)霜溫度B.草木表面因夜間降溫及對(duì)流換熱形成結(jié)霜C.表面導(dǎo)熱引起草木

14、表面的凝結(jié)水結(jié)成冰霜D.草木表面凝結(jié)水與天空輻射換熱達(dá)到冰點(diǎn)解析：解析 大氣層外宇宙空間的溫度接近絕對(duì)零度，是個(gè)理想冷源，在813的波段內(nèi)，大氣中所含二氧化碳和水蒸氣的吸收比很小，穿透比較大，地面物體通過這個(gè)窗口向宇宙空間輻射散熱，達(dá)到一定冷卻效果。草木表面結(jié)霜是由于在晴朗天氣下，其表面與太空直接輻射換熱使得草木表面的溫度達(dá)到了冰點(diǎn)。19.大氣層能夠阻止地面絕大部分熱輻射進(jìn)入外空間，由此產(chǎn)生溫室效應(yīng)，主要原因是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.大氣中的CO2等多原子氣體B.大氣中的N2C.大氣中的O2D.大氣中的灰塵解析：解析 溫室氣體有吸收長(zhǎng)波不吸收短波的特性，大氣層能使太陽短波輻射到達(dá)地面，但地表

15、受熱后向外放出的大量長(zhǎng)波熱輻射線卻被大氣中的溫室氣體吸收，這樣就使地表與低溫大氣層的溫度升高，地球便類似于栽培農(nóng)作物的溫室，故名“溫室效應(yīng)”。大氣中的溫室氣體有二氧化碳、氯氟烴、甲烷等，其中以二氧化碳為主。20.套管式換熱器中順流或逆流布置下-NTU關(guān)系不同，下述說法錯(cuò)誤的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.Cmin/Cmax0，相同NTU下，順逆B.Cmin/Cmax=0，NTU，順1，逆1C.Cmin/Cmax=1，NTU，順5，逆1D.Cmin/Cmax0，NTU增大，順和逆都趨向同一個(gè)定值解析：解析 如圖所示，ABC三項(xiàng)的描述都是正確的。而根據(jù)C項(xiàng)的結(jié)果可以判定D項(xiàng)是錯(cuò)誤的。 21.如圖用水銀

16、壓差計(jì)+文丘里管測(cè)量管道內(nèi)水流量，已知管道的直徑為d 1 =200mm，文丘里管道喉管直徑為d 2 =100mm，文丘里管的流量系數(shù)為=0.95。已知測(cè)出的管內(nèi)流量為Q=0.025m 3 /s，那么兩斷面的壓強(qiáng)差h為(水銀的密度為13600kg/m 3 )_。 （分?jǐn)?shù)：2.00）A.24.7mmB.35.6mmC.42.7mmD.50.6mm解析：解析 。列伯努利方程式，得：，故h=42.7mm。22.下列說法正確的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.分析流體運(yùn)動(dòng)時(shí)，拉格朗日法比歐拉法在做數(shù)學(xué)分析時(shí)更為簡(jiǎn)便B.拉格朗日法著眼于流體中各個(gè)質(zhì)點(diǎn)的流動(dòng)情況，而歐拉法著眼于流體經(jīng)過空間各固定點(diǎn)時(shí)的運(yùn)動(dòng)情況C.

17、流線是拉格朗日法對(duì)流動(dòng)的描述，跡線是歐拉法對(duì)流動(dòng)的描述D.拉格朗日法和歐拉法在研究流體運(yùn)動(dòng)時(shí)，有本質(zhì)的區(qū)別解析：解析 A項(xiàng)，由于跟蹤每一個(gè)質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)過于復(fù)雜，而從場(chǎng)的角度分析流體較為方便，故歐拉法更為便捷。BC兩項(xiàng)，拉格朗日法是把流體的運(yùn)動(dòng)，看作無數(shù)個(gè)質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)的總和，以部分質(zhì)點(diǎn)作為觀察對(duì)象加以描述，通過描述每一個(gè)質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)把握整體的流動(dòng)，因此拉格朗日法又稱跡線法；歐拉法是以流動(dòng)的空間作為觀察對(duì)象，觀察不同時(shí)刻各空間點(diǎn)上流體質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)參數(shù)，通過描述物理量在空間的分布來研究整個(gè)流動(dòng)，因此歐拉法又稱流線法。D項(xiàng)，拉格朗日法和歐拉法都是對(duì)流體運(yùn)動(dòng)的描述，只是著眼點(diǎn)不同，因此不能說有本質(zhì)的區(qū)別。23.直

18、徑為1m的給水管在直徑為10cm的水管中進(jìn)行模型試驗(yàn)，現(xiàn)測(cè)得模型的流量為0.2m 3 /s，若測(cè)得模型單位長(zhǎng)度的水管壓力損失為146Pa，則原型給水管中單位長(zhǎng)度的水管壓力損失為_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.1.46PaB.2.92PaC.4.38PaD.6.84Pa解析：解析 本題模擬有壓管內(nèi)流動(dòng)，因此應(yīng)選擇雷諾準(zhǔn)則來設(shè)計(jì)模型，則 ，所以有：u n d n =u m d m ；又 ，則 。流動(dòng)相似，歐拉數(shù)相等，則 ，可得： ，所以 。24.下列對(duì)于雷諾模型律和弗勞德模型律的說法正確的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.閘流一般采用雷諾模型律，橋墩繞流一般采用弗勞德模型律B.有壓管道一般采用雷諾模型律，紊流

19、淹沒射流一般采用弗勞德模型律C.有壓管道一般采用雷諾模型律，閘流一般采用弗勞德模型律D.閘流一般采用雷諾模型律，紊流淹沒射流一般采用弗勞德模型律解析：解析 為了使模型和原型流動(dòng)完全相似，除需要幾何相似外，各獨(dú)立的相似準(zhǔn)則數(shù)應(yīng)同時(shí)滿足，即要保證對(duì)流動(dòng)起重要作用的力相似。在大部分的明渠流動(dòng)中，重力起主要作用，一般采用弗勞德模型律，即按弗勞得準(zhǔn)數(shù)設(shè)計(jì)模型；而對(duì)于有壓管流，影響流速分布的主要因素是黏滯力，應(yīng)采用雷諾模型，按雷諾準(zhǔn)數(shù)設(shè)計(jì)模型。如水利工程中的明渠流以及江、河、溪流，都是以水位落差形式表現(xiàn)的重力來支配流動(dòng)的，對(duì)于這些以重力起支配作用的流動(dòng)，應(yīng)該以弗勞德相似準(zhǔn)數(shù)作為決定性相似準(zhǔn)則數(shù)。有不少流動(dòng)

20、需要求流動(dòng)中的黏性力，或者求流動(dòng)中的水力阻力或水頭損失，如管道流動(dòng)、流體機(jī)械中的流動(dòng)、液壓技術(shù)中的流動(dòng)等，此時(shí)應(yīng)當(dāng)以滿足雷諾相似準(zhǔn)則數(shù)為主，Re數(shù)就是決定性相似準(zhǔn)數(shù)。本題中，閘流是在重力作用下的流動(dòng)，應(yīng)按弗勞德準(zhǔn)則設(shè)計(jì)模型。25.流體在圓管內(nèi)做層流運(yùn)動(dòng)，其管道軸心流速為2.4m/s，圓管半徑為250mm，管內(nèi)通過的流量為_。 A.2.83m3/s B.2.76m3/s C.0.236m3/s D.0.283m3/s（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 對(duì)于圓管層流，斷面平均速度為管道軸心最大速度的一半，即： =1.2m/s，則流量Q=uA=1.20.25 2 =0.236m 3 /s。

21、26.如下圖，應(yīng)用細(xì)管式粘度計(jì)測(cè)定油的粘度。已知細(xì)管直徑d=6mm，測(cè)量段長(zhǎng)l=2m，實(shí)測(cè)油的流量Q=77cm 3 /s，流態(tài)為層流，水銀壓差計(jì)讀值h=30cm，水銀的密度為p Hg =13600kg/m 3 ，油的密度=901kg/m 3 。試求油的運(yùn)動(dòng)粘度v。_ A.8.5710-4m2/s B.8.5710-5m2/s C.8.5710-6m2/s D.8.5710-7m2/s（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 列伯努利方程： ，得： 由 ，得=0.0336。 已知流態(tài)為層流，則有 ，得：Re=1903.7。 此時(shí)雷諾數(shù)Re2300，流態(tài)確實(shí)為層流。 27.如圖所示，若增加一并

22、聯(lián)管道(如虛線所示，忽略增加三通所造成的局部阻力)，則_。 （分?jǐn)?shù)：2.00）A.Q1增大，Q2減小B.Q1增大，Q2增大C.Q1減小，Q2減小D.Q1減小，Q2增大解析：解析 增加并聯(lián)管段后，變?yōu)閮晒芏尾⒙?lián)后再與前面管段串聯(lián)。并聯(lián)節(jié)點(diǎn)上的總流量為各支管中流量之和；并聯(lián)各支管上的阻力損失相等；總的阻抗平方根倒數(shù)等于各支管阻抗平方根倒數(shù)之和。則并聯(lián)后總阻抗小于任一管路阻抗，阻抗變小，再與前面管段串聯(lián)后，總阻抗變小，總流量增大；Q 1 增大，S 1 不變，h 1 增大，則h 2 變小，S 2 不變，則Q 2 減小。28.氣體射流中，圓射流從d 0 =0.2m管嘴流出，Q 0 =0.8m 3 /s，

23、已知紊流系數(shù)a=0.08，則0.05m處射流流量Q為_。 A.1.212m3/s B.1.432m3/s C.0.372m3/s D.0.72m3/s（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 圓射流可分為起始段和主體段，起始段的核心長(zhǎng)度為： ，所以在0.05m處仍處于起始段。 對(duì)于起始段，則有： 可得：Q=0.826m 3 /s，與D項(xiàng)最為接近。29.在同一流動(dòng)氣流中，當(dāng)?shù)匾羲賑與滯止音速c 0 的關(guān)系為_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.c永遠(yuǎn)大于c0B.c永遠(yuǎn)小于c0C.c永遠(yuǎn)等于c0D.c與c0關(guān)系不定解析：解析 由于當(dāng)?shù)貧饬魉俣葀的存在，同一氣流中當(dāng)?shù)匾羲儆肋h(yuǎn)小于滯止音速。30.某水泵的性能

24、曲線如下圖所示，則工作點(diǎn)應(yīng)選在曲線_。 （分?jǐn)?shù)：2.00）A.1-2區(qū)域B.1-2-3區(qū)域C.3-4區(qū)域D.1-2-3-4區(qū)域解析：解析 工作點(diǎn)應(yīng)選穩(wěn)定工作點(diǎn)。有些低比轉(zhuǎn)數(shù)泵或風(fēng)機(jī)的性能曲線呈駝峰形，如圖所示，在這種情形下，泵或風(fēng)機(jī)的性能曲線與管道性能曲線可能會(huì)有兩個(gè)交點(diǎn)，即K和D。其中，D點(diǎn)為穩(wěn)定工作點(diǎn)，K點(diǎn)為不穩(wěn)定工作點(diǎn)，工作點(diǎn)應(yīng)取在下降段。當(dāng)Q大于Q k 時(shí)，隨著Q增加，H增加，壓頭大于需要，流速加大，流量繼續(xù)增大，直到D點(diǎn)；當(dāng)Q小于Q k 時(shí)，隨著Q減小，H減小，壓頭小于需要，流速減小，流量繼續(xù)減小，直到Q=0點(diǎn)，甚至發(fā)生回流。一旦離開K點(diǎn)，便難于再返回，故稱K點(diǎn)為非穩(wěn)定工作點(diǎn)。 31

25、.由溫度控制器、溫度傳感器、熱交換器、流量計(jì)等組成的控制系統(tǒng)，其中被控對(duì)象是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.溫度控制器B.溫度傳感器C.熱交換器D.流量計(jì)解析：解析 被控對(duì)象為被控制的機(jī)器、設(shè)備或生產(chǎn)過程中的全部或一部分。題中所給控制系統(tǒng)中熱交換器為被控對(duì)象，溫度為被控制量，給定量(希望的溫度)在溫度控制器中設(shè)定，水流量是干擾量。32.下列概念中錯(cuò)誤的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.閉環(huán)控制系統(tǒng)精度通常比開環(huán)系統(tǒng)高B.開環(huán)系統(tǒng)不存在穩(wěn)定性問題C.反饋可能引起系統(tǒng)振蕩D.閉環(huán)系統(tǒng)總是穩(wěn)定的解析：解析 閉環(huán)控制系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是具有自動(dòng)修正輸出量偏差的能力、抗干擾性能好、控制精度高；缺點(diǎn)是結(jié)構(gòu)復(fù)雜，如設(shè)計(jì)不好，系

26、統(tǒng)有可能不穩(wěn)定。開環(huán)控制系統(tǒng)的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單易實(shí)現(xiàn)、價(jià)格便宜、容易維修；主要缺點(diǎn)是精度低，容易受環(huán)境變化的干擾影響，沒有自動(dòng)補(bǔ)償各種擾動(dòng)及自身特性參數(shù)變化對(duì)系統(tǒng)輸出量影響的能力，適用于控制精度要求不高的場(chǎng)合。33.對(duì)于拉氏變換，下列不成立的是_。 AL(f(t)=sF(s)-f(0) B零初始條件下 CL(e at f(t)=F(s-a) D （分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 由拉普拉斯變換終值定理的公式可知，D項(xiàng)表達(dá)式不正確。34.由開環(huán)傳遞函數(shù)G(s)和反饋傳遞函數(shù)H(s)組成的基本負(fù)反饋系統(tǒng)的傳遞函數(shù)為_。 A B C D （分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 反饋連

27、接后的等效傳遞傳遞函數(shù)為：，而對(duì)于負(fù)反饋有：35.設(shè)系統(tǒng)的傳遞函數(shù)為 ，則該系統(tǒng)的_。 A增益 ，阻尼比 ，無阻尼自然頻率 B增益 ，阻尼此 ，無阻尼自然頻率 C增益 ，阻尼比 ，無阻尼自然頻率 D增益K=1，阻尼比 ，無阻尼自然頻率 （分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 ，故增益為：K=，與標(biāo)準(zhǔn)二階系統(tǒng)特征方程相比：，得：36.二階欠阻尼系統(tǒng)質(zhì)量指標(biāo)與系統(tǒng)參數(shù)之間，正確的表示為_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.衰減系數(shù)不變，最大偏差減小，衰減比增大B.衰減系數(shù)增大，最大偏差增大，衰減比減小，調(diào)節(jié)時(shí)間增大C.衰減系數(shù)減小，最大偏差增大，衰減比減小，調(diào)節(jié)時(shí)間增大D.衰減系數(shù)減小，最大偏差減小，衰

28、減比減小，調(diào)節(jié)時(shí)間減小解析：解析 衰減系數(shù)即為阻尼比。當(dāng)減小時(shí)，超調(diào)量增大，即最大偏差增大，衰減比減小，調(diào)節(jié)時(shí)間增大。37.下列方程是系統(tǒng)的特征方程，系統(tǒng)不穩(wěn)定的是_。 A.3s2+4s+5=0 B.3s3+2s2+s+0.5=0 C.9s3+6s2+1=0 D.2s2+s+a3=0(a3O)（分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 若特征方程缺項(xiàng)(有等于零的系數(shù))或系數(shù)問不同號(hào)(有為負(fù)值的系數(shù))，特征方程的根就不可能都具有負(fù)實(shí)部，系統(tǒng)必然不穩(wěn)定。由勞斯判據(jù)判定特征方程a 0 s 3 +a 1 s 2 +a 2 s+a 3 =0可知，穩(wěn)定的條件為a 0 、a 1 、a 2 、a 3 均大于

29、0，且a 1 a 2 a 0 a 3 ，則C項(xiàng)缺項(xiàng)，不穩(wěn)定。38.單位負(fù)反饋系統(tǒng)的開環(huán)傳遞函數(shù)為 ，當(dāng)參考輸入為u(t)=4+6t+3t 2 時(shí)，穩(wěn)態(tài)加速度誤差系數(shù)為_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.Ka=0B.Ka=C.Ka=5D.Ka=20解析：解析 設(shè)系統(tǒng)開環(huán)傳遞函數(shù)為：G k (s)=G(s)H(s)，則穩(wěn)態(tài)加速度誤差系數(shù)為： ，故本題中， 。39.對(duì)于室溫對(duì)象一空調(diào)房間，減少空調(diào)使用壽命的因素之一是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.對(duì)象的滯后時(shí)間增大B.對(duì)象的時(shí)間常數(shù)增大C.對(duì)象的傳遞系數(shù)增大D.對(duì)象的調(diào)節(jié)周期增大解析：解析 A項(xiàng)，對(duì)象的滯后時(shí)間增大，調(diào)節(jié)周期增加，振動(dòng)次數(shù)減少，故延長(zhǎng)了使用壽命；B

30、項(xiàng)，對(duì)象的時(shí)間常數(shù)增大，因室溫上升速度小，振幅減小，調(diào)節(jié)周期增加，故延長(zhǎng)了使用壽命；C項(xiàng)，對(duì)象的傳遞系數(shù)增大，調(diào)節(jié)過程的動(dòng)差和靜差均增大，調(diào)節(jié)周期減少，振動(dòng)次數(shù)增加，故縮短了使用壽命；D項(xiàng)，對(duì)象的調(diào)節(jié)周期增大，振動(dòng)次數(shù)減少，故延長(zhǎng)了使用壽命。40.在完全相同的條件下所進(jìn)行的一系列重復(fù)測(cè)量稱為_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.靜態(tài)測(cè)量B.動(dòng)態(tài)測(cè)量C.等精度測(cè)量D.非等精度測(cè)量解析：解析 C項(xiàng)，等精度測(cè)量是指在保持測(cè)量條件不變的情況下對(duì)同一被測(cè)量對(duì)象進(jìn)行多次測(cè)量的過程。A項(xiàng)，靜態(tài)測(cè)量是指被測(cè)量在測(cè)量過程中不隨時(shí)間變化，或其變化速度相對(duì)測(cè)量速率十分緩慢的這類量的測(cè)量；B項(xiàng)，動(dòng)態(tài)測(cè)量是指在測(cè)量過程中，被測(cè)量隨

31、時(shí)間有明顯變化的這類量的測(cè)量；D項(xiàng)，非等精度測(cè)量是指在測(cè)量過程中全部或部分測(cè)量條件發(fā)生了改變，如改變了測(cè)量方法，更換了測(cè)量?jī)x器，或測(cè)量環(huán)境發(fā)生了變化等。41.某分度號(hào)為K的熱電偶測(cè)溫回路，其熱電勢(shì)E(t，t 0 )=17.513mV，參考端溫度t 0 =25，則測(cè)量端溫度t=_。已知：E(25，0)=1.000，E(403，0)=16.513，E(426，0)=17.513，E(450，0)=18.513（分?jǐn)?shù)：2.00）A.4260B.450C.403D.420解析：解析 兩個(gè)節(jié)點(diǎn)處有兩個(gè)接觸電動(dòng)勢(shì)E AB 和E AB (T 0 )，又因?yàn)門T 0 ，在導(dǎo)體A和B中還各有一個(gè)溫差電動(dòng)勢(shì)。所以

32、閉合回路總電動(dòng)勢(shì)E AB (T，T 0 )應(yīng)為接觸電動(dòng)勢(shì)與溫差電動(dòng)勢(shì)的代數(shù)和，即E(t，0)=E(t，25)+E(25，0)，代入已知條件得：E(t，0)=18.513，故t=4500。42.不屬于毛發(fā)式濕度計(jì)特性的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.可作為電動(dòng)濕度傳感器B.結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單C.靈敏度低D.價(jià)格便宜解析：解析 毛發(fā)濕度計(jì)作為濕度敏感元件，它的優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、價(jià)格低廉、不需經(jīng)常維護(hù)等；缺點(diǎn)是精度不高(一般為0.05RH)，一般反應(yīng)速度較慢，相對(duì)濕度與輸出的位移量關(guān)系是非線性的，長(zhǎng)期使用還會(huì)引起老化和塑性變形，還存在著滯后現(xiàn)象。43.當(dāng)壓力變送器的安裝位置高于取樣點(diǎn)的位置時(shí)，壓力變送器的零點(diǎn)應(yīng)進(jìn)行

33、_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.正遷移B.負(fù)遷移C.不遷移D.不確定解析：解析 差壓變送器測(cè)量液位時(shí)，如果差壓變送器的正、負(fù)壓室與容器的取壓點(diǎn)處在同一水平面上，就不需要遷移。而在實(shí)際應(yīng)用中，出于對(duì)設(shè)備安裝位置和對(duì)于設(shè)備保養(yǎng)維護(hù)等方面的考慮，變送器不一定都能與取壓點(diǎn)在同一水平面上。而變送器的“遷移”，是將變送器在量程不變的情況下，將測(cè)量范圍移動(dòng)。遷移分為無遷移、負(fù)遷移和正遷移。通常將測(cè)量起點(diǎn)移到參考點(diǎn)“0”以下的，稱為負(fù)遷移；將測(cè)量起點(diǎn)移到參考點(diǎn)“0”以上的，稱為正遷移。當(dāng)壓力變送器安裝位置高于取樣點(diǎn)時(shí)，測(cè)得的壓力比取樣點(diǎn)低，所以應(yīng)該將變送器零點(diǎn)進(jìn)行正遷移以保證壓力所處的正確范圍。44.三管型測(cè)速儀上

34、的二測(cè)方向管的斜角，可以外斜也可以內(nèi)斜。在相同條件下，外斜的測(cè)壓管比內(nèi)斜的靈敏度_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.高B.低C.相等D.無法確定解析：解析 兩側(cè)方向管的斜角要盡可能相等，斜角可以外斜或內(nèi)斜。相同條件下外斜的測(cè)壓管比內(nèi)斜的測(cè)壓管靈敏度高。三管復(fù)合型測(cè)壓管是將三根測(cè)壓管焊接在一起?？倝汗芸梢栽趦煞较蚬苤虚g也可以在方向管的上下布置。45.某飽和蒸汽管道的內(nèi)徑為250mm，蒸汽密度為4.8kg/m 3 ，節(jié)流孔板孔徑為150mm，流量系數(shù)為0.67，則孔板前后壓差為40kPa時(shí)的流量為_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.7.3kg/hB.20.4kg/hC.26400kg/hD.73332kg/h解析：解

35、析 節(jié)流法測(cè)量流量的原理是：流體流經(jīng)節(jié)流元件(如孔板、噴嘴等)時(shí)，由于流束收縮，在節(jié)流件前后產(chǎn)生壓差，并利用此壓差與流速的關(guān)系來測(cè)量流量。由公式可得： ，代入數(shù)據(jù)可得： 46.利用浮力法測(cè)量液位的液位計(jì)是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.壓差式液位計(jì)B.浮筒液位計(jì)C.電容式液位計(jì)D.壓力表式液位計(jì)解析：解析 浮筒液位計(jì)的原理是：浸在液體中的浮筒受到向下的重力、向上的浮力和彈簧彈力的復(fù)合作用。當(dāng)這三個(gè)力達(dá)到平衡時(shí)，浮筒就靜止在某一位置。當(dāng)液位發(fā)生變化時(shí)，浮筒所受浮力相應(yīng)改變，平衡狀態(tài)被打破，從而引起彈力變化即彈簧的伸縮，以達(dá)到新的平衡。彈簧的伸縮使與其剛性連接的磁鋼產(chǎn)生位移。這樣，通過指示器內(nèi)磁感應(yīng)元件

36、和傳動(dòng)裝置使其指示出液位。47.以下關(guān)于熱水熱量計(jì)的敘述，錯(cuò)誤的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.用來測(cè)量熱水輸送的熱量B.由流量傳感器、溫度傳感器、積分儀組成C.使用光學(xué)輻射溫度計(jì)測(cè)量熱水溫度D.使用超聲波流量計(jì)測(cè)量熱水流量解析：解析 熱量計(jì)是測(cè)量熱能生產(chǎn)和熱能消耗系統(tǒng)中熱流量時(shí)用的儀表。熱量計(jì)分為熱水熱量計(jì)、蒸汽熱量計(jì)、過熱蒸汽熱量計(jì)和飽和蒸汽熱量計(jì)。熱水熱量計(jì)測(cè)量的是熱水鍋爐產(chǎn)熱或熱網(wǎng)供熱用的熱流量。根據(jù)熱力學(xué)原理，熱流量等于水流量與供水、回水焓差的乘積，而焓差又可用平均比熱與其溫度差的乘積代替，所以在管道上裝一個(gè)流量變送器和兩個(gè)熱電阻，將所測(cè)得的流量和溫度信號(hào)送到熱量計(jì)中，經(jīng)電子線路放大和運(yùn)

37、算即可直接顯示熱水的瞬時(shí)熱流量，如經(jīng)即時(shí)運(yùn)算則可同時(shí)顯示一段時(shí)間內(nèi)的累計(jì)熱流量。48.在測(cè)量結(jié)果中，有1項(xiàng)獨(dú)立隨機(jī)誤差 1 ，2個(gè)已定系統(tǒng)誤差E 1 和E 2 ，2個(gè)未定系統(tǒng)誤差e 1 ，和e 2 ，則測(cè)量結(jié)果的綜合誤差為_。 A B C D （分?jǐn)?shù)：2.00）A.B.C.D.解析：解析 設(shè)在測(cè)量結(jié)果中，有個(gè)獨(dú)立的隨機(jī)誤差，用極限誤差表示為：l 1 ，l 2 ，l m 。合成的極限誤差為： ；設(shè)在測(cè)量結(jié)果中，有m個(gè)確定的系統(tǒng)誤差，其值分別為： 1 ， 2 ， m ，合成誤差為： ；設(shè)在測(cè)量結(jié)果中，還有q個(gè)不確定的系統(tǒng)誤差，其不確定度為： ，則測(cè)量結(jié)果的綜合誤差為：=(e+l)。49.對(duì)于塑性材

38、料制成的機(jī)械零件，進(jìn)行靜強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，其極限應(yīng)力為_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.bB.sC.0D.-1解析：解析 對(duì)于塑性材料，按不發(fā)生塑性變形的條件進(jìn)行計(jì)算，應(yīng)取材料的屈服極限 s 作為極限應(yīng)力，而不是強(qiáng)度極限 b 。50.圖示輪系，輥筒5與蝸輪4相固連，各輪齒數(shù)：z 1 =20，z 3 =40，z 4 =60，蝸桿3的頭數(shù)為2，當(dāng)手柄H以圖示方向旋轉(zhuǎn)1周時(shí)，則輥筒的轉(zhuǎn)向及轉(zhuǎn)數(shù)為_。 （分?jǐn)?shù)：2.00）A.順時(shí)針，1/30周B.逆時(shí)針，1/30周C.順時(shí)針，1/60周D.逆時(shí)針，1/60周解析：解析 輥筒與蝸輪轉(zhuǎn)向及轉(zhuǎn)數(shù)相同，根據(jù)定軸輪系傳動(dòng)比計(jì)算公式可得： 根據(jù)右手法則來判定輥筒5(即蝸輪4)的

39、轉(zhuǎn)向，由于齒輪1為逆時(shí)針轉(zhuǎn)，按照傳動(dòng)路線，可確定出輥筒的轉(zhuǎn)動(dòng)方向?yàn)轫槙r(shí)針。51.下列鉸鏈四桿機(jī)構(gòu)中，能實(shí)現(xiàn)急回運(yùn)動(dòng)的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.雙搖桿機(jī)構(gòu)B.曲柄搖桿機(jī)構(gòu)C.雙曲柄機(jī)構(gòu)D.對(duì)心曲柄滑塊機(jī)構(gòu)解析：解析 機(jī)構(gòu)的急回特性用極位夾角來表征，只要機(jī)構(gòu)的角度不為0，就存在急回運(yùn)動(dòng)。雙搖桿機(jī)構(gòu)、雙曲柄機(jī)構(gòu)、對(duì)心曲柄滑塊機(jī)構(gòu)的極位夾角均為0，所以這三個(gè)機(jī)構(gòu)均不能實(shí)現(xiàn)急回運(yùn)動(dòng)，只有曲柄搖桿機(jī)構(gòu)可以實(shí)現(xiàn)。52.設(shè)計(jì)凸輪機(jī)構(gòu)時(shí)，當(dāng)凸輪角速度 1 、從動(dòng)件運(yùn)動(dòng)規(guī)律已知時(shí)，則有_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.基圓半徑r0越大，凸輪機(jī)構(gòu)壓力角就越大B.基圓半徑r0越小，凸輪機(jī)構(gòu)壓力角就越大C.基圓半徑r0越大，

40、凸輪機(jī)構(gòu)壓力角不變D.基圓半徑r0越小，凸輪機(jī)構(gòu)壓力角就越小解析：解析 根據(jù)凸輪機(jī)構(gòu)的壓力角計(jì)算公式 ，當(dāng)凸輪角速度、從動(dòng)件運(yùn)動(dòng)規(guī)律已知時(shí)，壓力角與基圓半徑r 0 之間為反比關(guān)系，即基圓半徑越小，凸輪壓力角就越大。53.在受軸向工作載荷的螺栓連接中，F(xiàn) Q0 為預(yù)緊力，F(xiàn) Q 為工作載荷，F(xiàn) Qr 為殘余預(yù)緊力，F(xiàn) Q 為螺栓實(shí)際承受的總拉伸載荷。則F Q 等于_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.FQ=FQB.FQ=FQ+FQrC.FQ=FQ+FQ0D.FQ=FQ0解析：解析 受軸向工作載荷的螺栓連接，由于螺栓和被連接件的彈性變形，螺栓的總拉伸載荷F Q 并不等于預(yù)緊力F Q0 和工作載荷F Q 之和，

41、即F Q F Q0 +F Qg 。螺栓所受的總拉伸載荷應(yīng)等于工作載荷與殘余預(yù)緊力之和，即F Q =F Q +F Qr 。54.V帶傳動(dòng)中，小帶輪的直徑不能取得過小，其主要目的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.增大V帶傳動(dòng)的包角B.減小V帶的運(yùn)動(dòng)速度C.增大V帶的有效拉力D.減小V帶中的彎曲應(yīng)力解析：解析 帶輪直徑越小，傳動(dòng)所占空間越小；彎曲應(yīng)力與帶輪的直徑成反比，小帶輪的直徑若取得過小，會(huì)產(chǎn)生過大的彎曲應(yīng)力，從而導(dǎo)致帶的壽命降低；反之能延長(zhǎng)帶的壽命，但帶傳動(dòng)的外廓尺寸隨之增大。設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)使小帶輪基準(zhǔn)直徑滿足d d1 d min 。55.下列因素中與蝸桿傳動(dòng)的失效形式關(guān)系不大的是_。（分?jǐn)?shù)：2.00）A.蝸桿傳動(dòng)副的材料B.蝸桿傳動(dòng)的載荷方向C.蝸桿傳動(dòng)的滑動(dòng)速度D.蝸桿傳動(dòng)的散熱條件解析：解析 蝸桿傳動(dòng)的主要失效形式有：齒面膠合、點(diǎn)