單懸臂式標(biāo)志牌結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上單懸臂式標(biāo)志牌結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)1 設(shè)計(jì)資料 1.1 板面數(shù)據(jù) 1)標(biāo)志板A數(shù)據(jù) 板面形狀：矩形，寬度 W=7.0(m)，高度 h=3.5(m)，凈空 H=5.65(m) 標(biāo)志板材料：內(nèi)置照明。單位面積重量：19.(kg/m2) 1.2 橫梁數(shù)據(jù) 橫梁的總長(zhǎng)度：8.28(m)，外徑：203(mm)，壁厚：10(mm)，橫梁數(shù)目：2，間距：2.5(m) 1.3 立柱數(shù)據(jù) 立柱的總高度：9.48(m)，立柱外徑：377(mm)，立柱壁厚：12(mm)2 計(jì)算簡(jiǎn)圖 見(jiàn)Dwg圖紙3 荷載計(jì)算 3.1 永久荷載 1)標(biāo)志版重量計(jì)算 標(biāo)志板重量：Gb=A*g=24.50×1

2、9.×9.80=4802.00(N) 式中：A-標(biāo)志板面積 -標(biāo)志板單位面積重量 g-重力加速度，取9.80(m/s2) 2)橫梁重量計(jì)算 橫梁數(shù)目2，總長(zhǎng)度為8.28(m)，使用材料：奧氏體不銹鋼無(wú)縫鋼管，單位長(zhǎng)度重量：48.315(kg/m) 橫梁總重量：Gh=L*g*n=8.28×48.315×9.80×2=7844.332(N) 式中：L-橫梁的總長(zhǎng)度 -橫梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度重量 g-重力加速度，取9.80(m/s2) 3)立柱重量計(jì)算 立柱總長(zhǎng)度為9.48(m)，使用材料：奧氏體不銹鋼無(wú)縫鋼管，單位長(zhǎng)度重量：109.649(kg/m) 立柱重量：Gp=

3、L*g=9.48×109.649×9.80=10186.787(N) 式中：L-立柱的總長(zhǎng)度 -立柱單位長(zhǎng)度重量 g-重力加速度，取9.80(m/s2) 4)上部結(jié)構(gòu)總重量計(jì)算 由標(biāo)志上部永久荷載計(jì)算系數(shù)1.10,則上部結(jié)構(gòu)總重量: G=K*(Gb+Gh+Gp)=1.10×(4802.00+7844.332+10186.787)=25116.429(N) 3.2 風(fēng)荷載 1)標(biāo)志板所受風(fēng)荷載 標(biāo)志板A所受風(fēng)荷載: Fwb=0*Q*(1/2*C*V2)*A=1.0×1.4×(0.5×1.2258×1.2×22.002

4、)×24.50=12209.851(N) 式中：0-結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取1.0 Q-可變荷載分項(xiàng)系數(shù)，取1.4 -空氣密度，一般取1.2258(N*S2*m-4) C-標(biāo)志板的風(fēng)力系數(shù)，取值1.20 V-風(fēng)速，此處風(fēng)速為22.00(m/s2) g-重力加速度，取9.80(m/s2) 2)橫梁所迎風(fēng)面所受風(fēng)荷載: Fwh=0*Q*(1/2*C*V2)*W*H=1.0×1.4×(0.5×1.2258×0.80×22.002)×0.203×0.811=54.732(N) 式中：C-立柱的風(fēng)力系數(shù)，圓管型取值0.80 W-橫

5、梁迎風(fēng)面寬度，即橫梁的外徑 H-橫梁迎風(fēng)面長(zhǎng)度，應(yīng)扣除被標(biāo)志板遮擋部分 3)立柱迎風(fēng)面所受風(fēng)荷載: Fwp=0*Q*(1/2*C*V2)*W*H=1.0×1.4×(0.5×1.2258×0.80×22.002)×0.377×9.48=1187.415(N) 式中：C-立柱的風(fēng)力系數(shù)，圓管型立柱取值0.80 W-立柱迎風(fēng)面寬度，即立柱的外徑 H-立柱迎風(fēng)面高度4 橫梁的設(shè)計(jì)計(jì)算 由于兩根橫梁材料、規(guī)格相同，根據(jù)基本假設(shè)，可認(rèn)為每根橫梁所受的荷載為總荷載的一半。 單根橫梁所受荷載為： (標(biāo)志牌重量) 豎直荷載:G4=0*G*Gb

6、/n=1.0×1.2×4802.00/2=2881.20(N) 式中：0-結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取1.0 G-永久荷載(結(jié)構(gòu)自重)分項(xiàng)系數(shù)，取1.2 n-橫梁數(shù)目，這里為2 (橫梁自重視為自己受到均布荷載) 均布荷載:1=0*G*Gh/(n*L)=1.0×1.2×7844.332/(2×8.28)=568.19(N) 式中：L-橫梁的總長(zhǎng)度 (標(biāo)志牌風(fēng)荷載) 水平荷載：Fwbh=Fwb/n=12209.851/2=6104.925(N) 4.1 強(qiáng)度驗(yàn)算 橫梁根部由重力引起的剪力為: QG=G4+1*Lh = 2881.20 + 568.19

7、5;7.71 = 7262.794(N) 式中：Lh-橫梁端部到根部的距離,扣除與立柱連接部分的長(zhǎng)度 由重力引起的彎矩: MG=Gb*Lb+1*Lh2/2 = 2401.00×4.311 + 568.19×7.712/2 = 27246.243(N*M) 式中：Gb-每根橫梁所承擔(dān)的標(biāo)志板重量 Lb-標(biāo)志板形心到橫梁根部的間距 橫梁根部由風(fēng)荷載引起的剪力: Qw= Fwbh+Fwh= 6104.925+54.732=6159.657(N) 式中：Fwbh-單根橫梁所承擔(dān)的標(biāo)志板所傳來(lái)的風(fēng)荷載 Fwh-單根橫梁直接承受的風(fēng)荷載 橫梁根部由風(fēng)荷載引起的彎矩: Mw= Fwbi*

8、Lwbi + Fwhi*Lwhi = 6104.925×4.311 + 67.445×0.312 = 26343.593(N*M) 橫梁規(guī)格為203×10，截面面積A=6.063×10-3(m2)，截面慣性矩I=2.831×10-5(m4)，截面抗彎模量W=2.789×10-4(m3) 橫梁根部所受到的合成剪力為:Qh= (QG2+Qw2)1/2= (7262.7942+6159.6572)1/2= 9523.106(N) 合成彎矩:Mh= (MG2+Mw2)1/2= (27246.2432+26343.5932)1/2= 37899

9、.111(N*M) 1)最大正應(yīng)力驗(yàn)算 橫梁根部的最大正應(yīng)力為: max= M/W= 37899.111/(2.789×10-4)= 135.894(MPa) < d = 215(MPa)，滿足要求。 2)最大剪應(yīng)力驗(yàn)算 橫梁根部的最大剪應(yīng)力為: max= 2*Q/A= 2×9523.106/(6.063×10-3)= 3.141(MPa) < d = 125(MPa)，滿足要求。 3)危險(xiǎn)點(diǎn)應(yīng)力驗(yàn)算 根據(jù)第四強(qiáng)度理論，、近似采用最大值即: 4= (max2 + 3×max2)1/2= (135.8942 + 3×3.1412)1/

10、2= 136.002(MPa) < d= 215(MPa)，滿足要求。 4.2 變形驗(yàn)算 橫梁端部的垂直撓度： fy = Gb*lb2*(3*Lh-lb)/(0*G*6*E*I) + 1*Lh4/(0*G*8*E*I) = 2881.20×4.3112×(3×7.71-4.311)/(1.0×1.2×6×210.00×109×2.831×10-5) + 568.19×7.714/(1.0×1.2×8×210.00×109×2.831

11、5;10-5) = 58.764(mm) 式中：Gb-標(biāo)志板自重傳遞給單根橫梁的荷載 lb-當(dāng)前標(biāo)志板形心到橫梁根部的間距 水平撓度： fx = Fwb*lb2*(3Lh-lb)/(0*G*6*E*I) + 2*L23*(3Lh-l2)/(0*G*6*E*I) = 6104.925×4.3112×(3×7.71-4.311)/(1.0×1.2×6×210.00×109×2.831×10-5) + 67.445×0.8123×(3×7.71-0.812)/(1.0×1

12、.2×6×210.00×109×2.831×10-5) = 49.928(mm) 合成撓度： f= (fx2 + fy2)1/2= (49.9282 + 58.7642)1/2= 77.11(mm) f/Lh = 0.07711/7.71= 0.01 < 0.01，滿足要求。5 立柱的設(shè)計(jì)計(jì)算 立柱根部受到兩個(gè)方向的力和三個(gè)方向的力矩的作用，豎直方向的重力、水平方向的風(fēng)荷載、橫梁和標(biāo)志板重力引起的彎矩、風(fēng)荷載引起的彎矩、橫梁和標(biāo)志板風(fēng)荷載引起的扭矩。 垂直荷載：N= 0*G*G= 1.00×1.20×25116.429

13、= 30139.715(N) 水平荷載：H= Fwb+Fwh+Fwp= 12209.851+109.463+1187.415= 13506.729(N) 立柱根部由永久荷載引起的彎矩： MG= MGh*n= 27246.243×2= 54492.487(N*M) 式中：MGh-橫梁由于重力而產(chǎn)生的彎矩 n-橫梁數(shù)目，這里為2 由風(fēng)荷載引起的彎矩： Mw= Fwb*Hb+Fwh*Hh+Fwp*Hp/2= 90352.894 + 810.027 + 5628.349= 96791.27(N*m) 合成彎矩 M= (MG2+Mw2)1/2= (54492.4872+96791.272)1/

14、2=.465(N*m) 由風(fēng)荷載引起的扭矩： Mt= n*Mwh= 2×26343.593= 52687.185(N*m) 式中：Mwh-橫梁由于風(fēng)荷載而產(chǎn)生的彎矩 立柱規(guī)格為377×12，截面積為A=1.376×10-2(m2)，截面慣性矩為I=2.294×10-4(m4)，抗彎截面模量為W=1.217×10-3(m3)，截面回轉(zhuǎn)半徑i=0.129(m)，極慣性矩為Ip=4.588×10-4(m4) 立柱一端固定，另一端自由，長(zhǎng)度因數(shù)=2。作為受壓直桿時(shí)，其柔度為： =*Hp/i= 2×9.48/0.129= 147，查表

15、，得穩(wěn)定系數(shù)=0.351 5.1 強(qiáng)度驗(yàn)算 1)最大正應(yīng)力驗(yàn)算 軸向荷載引起的壓應(yīng)力： c= N/A= 30139.715/(1.376×10-2)(Pa)= 2.19(MPa) 由彎矩引起的壓應(yīng)力： w= M/W= .465/(1.217×10-3)(Pa)= 91.273(MPa) 組合應(yīng)力:max= c+w= 2.19+91.273= 93.464(MPa) c/(*d)+c/d= 2.19/(0.351×215)+91.273/215= 0.454 < 1，滿足要求。 2)最大剪應(yīng)力驗(yàn)算 水平荷載引起的剪力： Hmax= 2*H/A= 2×

16、13506.729/(1.376×10-2)(Pa)= 1.963(MPa) 由扭矩引起的剪力： tmax= Mt*D/(2*Ip)= 52687.185×0.377/(2×4.588×10-4)(Pa)= 21.647(MPa) 合成剪力：max=Hmax+tmax= 1.963+21.647= 23.61(MPa) < d= 125.00(MPa)，滿足要求。 3)危險(xiǎn)點(diǎn)應(yīng)力驗(yàn)算 最大正應(yīng)力位置點(diǎn)處，由扭矩產(chǎn)生的剪應(yīng)力亦為最大，即 =max= 93.464(MPa), =max= 23.61(MPa) 根據(jù)第四強(qiáng)度理論: 4= (2+3*2)1

17、/2= (93.4642+3×23.612)1/2= 102.019(MPa) < d= 215(MPa)，滿足要求。 5.2 變形驗(yàn)算 立柱頂部的變形包括，風(fēng)荷載引起的縱向撓度、標(biāo)志牌和橫梁自重引起的橫向撓度、扭矩引起的轉(zhuǎn)角產(chǎn)生的位移。 風(fēng)荷載引起的縱向撓度： fp= (Fwb1+Fwh1)*h12*(3*h-h1)/(0*Q*6*E*I) + Fwp1*h3/(0*Q*8*E*I) = (12209.851+109.463)×7.402×(3×9.48-7.40)/(1.00×1.40×6×210×109

18、×2.294×10-4) + 1187.415×9.483/(1.00×1.40×8×210×109×2.294×10-4) = 0.037(m) fp/D= 0.037/9.48= 0.004 < 0.01，滿足要求。 立柱頂部由扭矩標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)角為： =Mt*h/(0*Q*G*Ip)= 52687.185×9.48/(1.00×1.40)×79×109×4.588×10-4= 0.0098(rad) 式中：G-切變模量，這里為79(

19、GPa) 該標(biāo)志結(jié)構(gòu)左上點(diǎn)處水平位移最大，由橫梁水平位移、立柱水平位移及由于立柱扭轉(zhuǎn)而使橫梁產(chǎn)生的水平位移三部分組成。該點(diǎn)總的水平位移為： f= fx+fp+*l1= 0.05+0.037+0.0098×8.00= 0.166(m) 該點(diǎn)距路面高度為9.15(m) f/h= 0.166/9.15= 0.018 > 0.01，不滿足要求！ 由結(jié)構(gòu)自重而產(chǎn)生的轉(zhuǎn)角為： =My*h1/(0*G*E*I)= 54492.487×7.40/(1.00×1.20×210×109×2.294×10-4)= 0.007(rad) 單根

20、橫梁由此引起的垂直位移為: fy'=*l1= 0.007×7.71= 0.0538(m) 橫梁的垂直總位移為: fh=fy+fy'= 0.059+0.0538= 0.113(m) 該撓度可以作為設(shè)置橫梁預(yù)拱度的依據(jù)。6 立柱和橫梁的連接 連接螺栓采用六角螺栓8M30，查表，每個(gè)螺栓受拉承載力設(shè)計(jì)值Nt=85.83(KN)，受剪承載力設(shè)計(jì)值Nv=122.24(KN) 螺栓群處所受的外力為：合成剪力Q=9.523(KN)，合成彎矩M=37.899(KN*M) 每個(gè)螺栓所承受的剪力為：Nv=Q/n= 9.523/8= 1.19(KN) 以橫梁外壁與M方向平行的切線為旋轉(zhuǎn)軸，

21、旋轉(zhuǎn)軸與豎直方向的夾角： =atan(MG/Mw)= atan(27246.24/26343.59)= 0.802(rad)= 45.96° 則各螺栓距旋轉(zhuǎn)軸的距離分別為： 螺栓1：y1= 0.203/2 + 0.161×sin(0.802- 1×0.3927)= 0.166(m) 螺栓2：y2= 0.203/2 + 0.161×sin(0.802+ 1×0.3927)= 0.251(m) 螺栓3：y3= 0.203/2 + 0.161×sin(0.802+ 3×0.3927)= 0.249(m) 螺栓4：y4= 0.203

22、/2 + 0.161×sin(0.802+ 5×0.3927)= 0.161(m) 螺栓5：y5= 0.203/2 + 0.161×sin(0.802+ 7×0.3927)= 0.037(m) 螺栓6：y6= 0.203/2 + 0.161×sin(0.802+ 9×0.3927)= -0.048(m) 螺栓7：y7= 0.203/2 + 0.161×sin(0.802+ 11×0.3927)= -0.046(m) 螺栓8：y8= 0.203/2 + 0.161×sin(0.802+ 13×0.

23、3927)= 0.042(m) 螺栓2對(duì)旋轉(zhuǎn)軸的距離最遠(yuǎn)，各螺栓拉力對(duì)旋轉(zhuǎn)軸的力矩之和為： Mb=N2*yi2/y2 其中：yi2= 0.1816(m2) yi= 0.9064(m) 受壓區(qū)對(duì)旋轉(zhuǎn)軸產(chǎn)生的力矩為： Mc=c*(2*(R2-r2)1/2)*(y-r)dy 式中：c-法蘭受壓區(qū)距中性軸y處壓應(yīng)力 R-法蘭半徑，這里為0.211(m) r-橫梁截面半徑，這里為0.102(m) 壓應(yīng)力合力絕對(duì)值： Nc=c*(2*(R2-r2)1/2)dy 又c/cmax = (y-r)/(R-r) 根據(jù)法蘭的平衡條件：Mb+Mc=M， Nc=Ni，求解得： N2=44.348(KN) cmax=7.

24、898(MPa) 6.1 螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算 (Nv/Nv)2 + (Nmax/Nt)2)1/2= (1.19/122.24)2 + (44.348/85.83)2)1/2= 0.517 < 1，滿足要求。 懸臂法蘭盤(pán)的厚度是30mm，則單個(gè)螺栓的承壓承載力設(shè)計(jì)值： Nc= 0.03×0.03×400×103= 360(KN)， Nv=1.19(KN) < Nc，滿足要求。 6.2 法蘭盤(pán)的確定 受壓側(cè)受力最大的法蘭盤(pán)區(qū)隔為三邊支撐板： 自由邊長(zhǎng)度：a2=(0.422-0.203)×sin(PI/8)= 0.084(m) 固定邊長(zhǎng)度：b2=(0.4

25、22-0.203)/2= 0.109(m) b2/a2= 0.109/0.084= 1.307，查表，=0.124，因此該區(qū)隔內(nèi)最大彎矩為： Mmax = *cmax*a22= 0.124×7.898×0.0842= 6.886(KNM) 法蘭盤(pán)的厚度： t= (6*Mmax/f)1/2= 6×6886.391/(215×106)1/2= 13.86(mm) < lt= 30(mm)，滿足要求。 受拉側(cè)法蘭需要的厚度： t= 6*Nmax*Lai/(D+2*Lai)*f1/2= 6×44348×0.059/(0.03+2

26、5;0.059)×215×1061/2 = 22.23(mm) < lt= 30(mm)，滿足要求。 6.3 加勁肋的確定 由受壓區(qū)法蘭盤(pán)的分布反力得到的剪力： Vi= aRi*lRi*cmax= 0.084×0.109×7.898×106(N)= 72.484(KN) 螺栓拉力產(chǎn)生的剪力為：V2=N2= 44.348(KN) 加勁肋的高度和厚度分別為：hRi= 0.20(m), tRi= 0.02(m)，則剪應(yīng)力為： R= Vi/(hRi*tRi)= 72483.8/(0.20×0.02)= 18.121(MPa) 設(shè)加勁肋與

27、橫梁的豎向連接焊縫的焊腳尺寸 hf=0.01(m)，焊縫計(jì)算長(zhǎng)度：lw=0.20(m)，則角焊縫的抗剪強(qiáng)度： f= Vi/(2*0.7*he*lw)= 72483.8/(2×0.7×0.01×0.20)= 25.28(MPa) < 160(MPa)，滿足要求。7 柱腳強(qiáng)度驗(yàn)算 7.1 受力情況 地腳受到的外部荷載： 鉛垂力：G= 0*G*G=1.0×0.9×25116.429 = 22604.786(N) 水平力：F=13506.729(N) 式中：G-永久荷載分項(xiàng)系數(shù)，此處取0.9 合成彎矩：M=.465(N*m) 扭矩：Mt= 526

28、87.185(N*m) 7.2 底板法蘭受壓區(qū)的長(zhǎng)度Xn 偏心距：e= M/G= .465/22604.786= 4.914(m) 法蘭盤(pán)幾何尺寸：L=1.20(m)；B=1.20(m)；Lt=0.05(m) 地腳螺栓擬采用12M36規(guī)格，受拉側(cè)地腳螺栓數(shù)目n=1，總的有效面積： Ae = 1×8.17 = 8.17(cm2) 受壓區(qū)的長(zhǎng)度Xn根據(jù)下式試算求解： Xn3 + 3*(e-L/2)*Xn2 - 6*n*Ae*(e+L/2-Lt)*(L-Lt-Xn) = 0 Xn3 + 11.142*Xn2 + 0.022*Xn - 0.026 = 0 求解該方程，得最佳值：Xn = 0.

29、047(m) 7.3 底板法蘭盤(pán)下的混凝土最大受壓應(yīng)力驗(yàn)算 混凝土最大受壓應(yīng)力： c= 2 * G * (e + L/2 - Lt) / B * Xn * (L - Lt - Xn/3) = 2×22604.786×(4.914 + 1.20/2 -0.05) / 1.20×0.047×(1.20 - 0.05 - 0.047/3)(Pa) = 3.868(MPa) < c*fcc = (1.80×1.80 / 1.20×1.20)0.5×11.90(MPa)=17.85(MPa)，滿足要求！ 7.4 地腳螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算

30、 受拉側(cè)地腳螺栓的總拉力： Ta = G*(e - L/2 + Xn/3) / (L - Lt - Xn/3) = 22604.786×(4.914 - 1.20/2 + 0.047/3) / (1.20 - 0.05 - 0.047/3)(N) = 86.275(KN) < n*T0 = 1×160.70 = 160.70(KN)，滿足要求。 7.5 對(duì)水平剪力的校核 由法蘭盤(pán)和混凝土的摩擦所產(chǎn)生的水平抗剪承載力為： Vfb= k(G+Ta)= 0.40×(22.605+86.275)= 43.552(KN) > F = 13.507(KN) 7.6

31、 柱腳法蘭盤(pán)厚度驗(yàn)算 法蘭盤(pán)肋板數(shù)目為8 對(duì)于三邊支承板： 自由邊長(zhǎng) a2 = 0.313(m)，固定邊長(zhǎng) b2 = 0.22(m) b2 / a2 = 0.704，查表得： = 0.087, 因此， M1 = *c*(a2)2 = 0.087×.49×0.3132 = 33036.505(N*m/m) 對(duì)于相鄰支承板： 自由邊長(zhǎng) a2 = 0.313(m)，固定邊長(zhǎng) b2 = 0.377(m) b2 / a2 = 1.207，查表得： = 0.121, 因此， M2 = *c*(a2)2 = 0.121×.49×0.3132 = 45835.62(N*

32、m/m) 取Mmax = max(M1, M2) = max(33036.505, 45835.62) = 45835.62(N*m/m) 法蘭盤(pán)的厚度： t = (6*Mmax/fb1)0.5 = 6×45835.62/(210×106)0.5 = 36.2(mm) > 30(mm), 不滿足要求！ 受拉側(cè)法蘭盤(pán)的厚度： t = 6 * Na * Lai / (D + Lai1 + Lai) * fb1 0.5 = 6×86274.878×0.763 / (0.036+0.763+0.763)×210×106 0.5(m) = 0.035(mm) > 0.03(mm), 不滿足要求！ 7.7 地腳螺栓支撐加勁肋 由混凝土的分布反力得到的剪力： Vi = ri * Lri * c = 0.313×0.22×.49(N) = 266.081(KN) > Ta/n= 86.275/1= 86.275(KN), 滿足要求。 地腳螺栓支撐加勁肋的高度和厚度為： 高度 Hri = 0.40(m), 厚度 Tri = 0.02(m) 剪應(yīng)力為：= Vi/(