現澆箱梁及滿堂支架施工方案

1、目 錄1、工程概況12、編制依據23、施工計劃23.1 工程起訖時間23.2 主要材料計劃23.3 施工人員配置44、施工工藝64.1 技術參數64.2 工藝流程64.3 施工方法74.4 檢查驗收225、計算書225.1 箱梁結構及計算理念225.2 一般截面箱身支架設計235.3 梁端截面箱身支架設計255.4支架剛度（撓度）驗算275.5 支架穩(wěn)定性驗算275.6 底模強度計算285.7 橫梁強度計算305.8 地基承載力計算315.9 支架抗風荷載計算316、質量保證措施336.1 質量管理目標336.2 質量保證體系336.3 組織保證措施336.4 技術措施367、施工安全保證措施

2、377.1 組織保障377.2 技術措施457.3應急預案468、文明施工措施529、環(huán)境保護措施531、工程概況雷家互通K214+360.5主線橋上跨成資快速路中橋，根據橋位處的被交路、地形及地貌特點，該主線橋采用一聯(lián)4×20m現澆預應力混凝土連續(xù)箱梁。本橋分別位于緩和曲線（起始樁號：K214+317.03，終止樁號：K214+380.804）和直線（起始樁號：K214+380.804，終止樁號：K214+403.97）上，縱斷面縱坡-0.5%。橋面寬度左幅為18.6720.5m單箱三室截面（如圖1-1），梁高1.3m。下部結構采用圓柱式墩，肋板式橋臺，基礎為鉆孔樁；箱梁采用預應力

3、C50混凝土連續(xù)箱梁，頂面設2%橫坡，內外側懸臂為2.5m，箱梁頂板厚0.250.45m，底板厚0.220.60m，兩側腹板板厚0.450.85m。圖1-1 單箱三室橫斷面示意圖橋面寬度右幅為16.5m單箱雙室截面（如圖1-2），梁高1.3m。下部結構采用圓柱式墩，肋板式橋臺，基礎為鉆孔樁；箱梁采用預應力C50混凝土連續(xù)箱梁，頂面設2%橫坡，內外側懸臂為2.5m，箱梁頂板厚0.250.45m，底板厚0.220.60m，兩側腹板板厚0.450.85m。圖1-2 單箱雙室橫斷面示意圖2、編制依據2.1本工程施工設計圖紙；2.2公路橋涵設計通用規(guī)范(JTG D60-2004)；2.3扣件式鋼管腳手架

4、安全技術規(guī)范(JGJ30-2011)；2.4公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范(JTG D63-2007)；2.5公路橋涵施工技術規(guī)范(JTG TF50-2011)；2.6路橋施工計算手冊（人民交通出版社，2001.5）；2.7實施性施工組織設計。3、施工計劃3.1 工程起訖時間根據施工情況，K214+360.5主線上跨成資快速路中橋下部結構在1月份中旬完成，下部結構完成后立即進行地基支架處理等，截止1月底完成支架搭設及支架預壓工作，2月底完成箱梁混凝土澆筑工作，3月底完成橋面系及橋梁附屬結構。3.2 主要材料計劃3.2.1 材料的選用(1)外模、內模均采用木模（2440×1220×

5、;18mm）。(2)100×100mm 方木；150×150mm 方木；48×3.5mm鋼管。(3)支撐體系采用48×3.5mm碗扣式支架，鋼制螺絲上托及下托。材料檢驗和試驗（1）碗扣式支架鋼管符合現行國家標準直縫電焊鋼管（GB/T13793-92）中的 Q235A 級普通鋼管，其材質性能符合現行國家標準碳素結構鋼（GB/T700）的規(guī)定。（2）上碗扣、可調底座及可調托撐螺母應采用可鍛鑄鐵或鑄鋼制造，其材料機械性能符合 GB9440 中 KTH330-08 及 GB11352 中 ZG270-500 的規(guī)定。（3）下碗扣、橫桿接頭、斜桿接頭應采用碳素鑄鋼

6、制造，其材料機械性能符合GB11352 中 ZG230-450 的規(guī)定。（4）采用鋼板熱沖壓整體成形的下碗扣，鋼板符合 GB700 標準中 Q235A 級鋼的要求，板材厚度不得小于 6mm，并經 600 6500C 的時效處理。嚴禁利用廢舊銹蝕鋼板改制。（5）安全網：采用綠色密目安全網，其性能符合國家規(guī)定和沖韌試驗規(guī)定。（6）模板工程用鋼管、木方及扣件等材料的質量應符合現行國家標準的規(guī)定。材料進場應有產品質量證明文件、質量檢驗報告，并由現場材料員對材料的尺寸、表面質量和外形進行檢查驗收。鋼管、扣件、安全網等材料進場均須按照國家現行標準抽取試樣做相關性能試驗，合格后方能使用。2.2.3主要施工材

7、料需求量本工程主要結構施工材料為自拌混凝土、鋼筋、腳手架、木模、方木等，由承包人負責。根據圖紙計算，本工程所需的主要材料見表3-1。表3-1 主要材料序號材料名稱規(guī)格型號備注1立桿1.2m（48*3.5）滿堂架2橫桿0.9m（48*3.5）3橫桿0.6m（48*3.5）4方木150×150mm支撐或固定模板5方木100×100mm6普通鋼管48*3.511模板木模2440×1220×18mm模板12C50砼C503.3 施工人員配置3.3.1 組織機構主要管理人員配備表序號姓 名職務職責1曹美俊項目經理負責全面組織、協(xié)調管理工作2杜小鵬項目總工負責施工方

8、案的設計及交底3李兆奎項目副經理負責現場施工組織4蘇斌項目副總工負責現場質量控制，報驗5王輝測量負責人負責現場測量工作6張曉峰試驗負責人負責材料檢驗、試件留樣工作7吳曉志質量負責人負責質量控制8楊天龍現場技術員負責現場施工調度9朱芳再專職安全員負責現場安全10蔣靜橋梁負責人負責場地準備11曹勇橋梁負責人負責橋梁施工3.4.2 資源配置（1）人力資源配置工種人數備注混凝土運輸車司機6人模板工40人鋼筋工40人架子工40人混凝土工6人電焊工5人電工1人測量工3人張拉工6人雜工10人(2)儀器、設備配置序號儀器設備名稱規(guī)格型號單位數量備注1支架碗扣式跨42混凝土泵車三一重工輛13混凝土罐車海諾輛64

9、吊車TY220輛15挖掘機CAT320輛16裝載機ZL50G輛17壓路機20T輛18預應力張拉設備套29鋼筋加工設備套110內燃空壓機YLHDL-VF-6/7-C輛111平地機PY180A臺112自卸車紅巖金剛輛34、施工工藝4.1 技術參數沿道路橫向，橋梁分為左右兩幅，幅與幅之間通過橋面及端橫梁連接成整體，左幅采用單箱三室斷面，右幅采用單箱雙室斷面，箱梁梁高1.3米，內外側懸臂為2.5m，箱梁頂板厚0.250.45m，底板厚0.220.60m，兩側腹板跨中等板厚0.45m，起跨支點附近腹板寬度漸變?yōu)?.65米，終跨支點附近腹板寬度漸變?yōu)?.85。箱梁澆筑采用C50混凝土。預應力鋼絞線采用符合

10、國家標準預應力混凝土用鋼鉸線（GB/T5224-2003）要求的低松馳鋼絞線，公稱直徑15.2cm，公稱面積140mm2，標準強度fpk=1860MPa,彈性模量E=1.95×105MPa。支座采用GPZ（）型盆式橡膠支座，盆式橡膠支座應滿足現行交通行業(yè)標準公路橋梁盆式支座（JT/T 391-2009）的相關要求。4.2 工藝流程鋼筋在鋼筋棚內集中加工，汽車吊起吊入模，人工綁扎。混凝土采用自拌混凝土，砼罐車運輸，泵送入模，插入式振動器搗固，灑水養(yǎng)護。在混凝土強度達到設計要求后，采用預應力張拉設備進行張拉，真空壓漿機壓漿。待張拉、壓漿完畢，封錨結束后滿足要求后即可拆除模板，同時拆除碗扣

11、式支架。施工工藝流程圖見圖4-1。4.3 施工方法4.3.1 地基處理K214+360.5主線上跨成資快速路中橋地面主要為1.1m4.2m的粉質巖土，地基承載力fak=130kpa，其下為強風化泥巖fak=250kpa和中風化泥巖fak=500kpa。場地清理，初步整平：首先對表層松土進行清理，去除淤泥及松土，在清理中應注意對原土層減少破壞。然后進行回填，用挖掘機對地面初步鋪平碾壓，碾壓至標高433.745，碾壓后壓實度不小于90%。壓實后表層澆筑橫坡為1%的5cm厚C20混凝土，如圖4-2圖4-2 支架基礎處理示意圖4.3.2 支撐架搭設碗扣式支架底托坐落于200×200mm方木上

12、，頂托橫橋向上安放截面尺寸為150*150mm的木方，然后縱橋向上鋪100×100mm的方木。方木上鋪現澆箱梁底、側模。底、側模均采用酚醛樹脂板，保證箱梁外觀質量。施工準備地基處理搭設支架鋪設縱、橫方木及底模支架預壓、觀測安裝側模、底模預壓支架材料準備安裝底板、腹板鋼筋及預應力管道安裝內模的側模澆筑底板及腹板混凝土安裝預埋件、預留孔處理施工縫安裝箱梁頂板及翼緣板鋼筋安裝內模頂板及預應力管道澆筑混凝土安裝預埋件、預留孔養(yǎng)生安裝支座預留頂板天窗穿束張拉、壓漿拆除模板、支架制作壓漿試件壓混凝土試件、壓漿試件制作試件壓試件預留天窗封頂、清理橋面圖4-1 施工工藝流程圖碗扣支架立桿縱向間距梁端

13、取0.6m，跨中取0.9m，橫向間距均為0.9m，步距均取0.9m，頂、底托采用可調托撐。模板支撐架在外側周圈從底到頂連續(xù)設置豎向連續(xù)式剪刀撐，其寬度控制在4-6m內，并在豎向剪刀撐頂端、中部和掃地桿處各設置一道水平剪刀撐；水平剪刀撐寬度和縱橫向豎向剪刀撐對齊并連續(xù)。剪刀撐的斜桿與地面頂緊，夾角在45°60°之間； 剪刀撐的搭接長度不得小于100cm，并用兩個旋轉扣件分別在離桿端不小于10cm處進行固定。4.3.3 支架預壓4.3.3.1 預壓目的為保證施工安全、提高混凝土澆筑質量，在支架搭設完畢，頂板模板鋪好后，對支架進行超載預壓，預壓采用沙袋預壓。1、檢查支架的安全性，

14、確保施工安全。 2、消除支架自身非彈性變形的影響。3、測量預壓時支架產生的彈性變形，根據其測量結果對滿堂架進行預拱度調整。4.3.3.2 預壓流程見圖4-3預壓流程4.3.3.3 預壓方法1、預壓加載支架頂部鋪設方木，用以支承底模板。在支架頂部鋪縱向方木及橫向方木，上墊木模作為底模，然后安放沙袋。在模板上（按梁體兩端、中部、1/4處）位置設立觀測點（可根據情況適當加密），按箱梁自重的120%進行預壓。圖4-3 預壓流程示意圖在首次加載前先觀測一次，作為起始觀測值。以后每加載完畢一次后觀測一次，且當各測點前后兩次的支架沉降差平均值均小于2mm時，方可繼續(xù)加載。全部加載完畢后，每24小時觀測一次。

15、若連續(xù)三次各測點沉降量平均值累計小于5mm，即認為支架已經穩(wěn)定。然后根據觀測值繪制出支座預壓變化（時間/下沉量）關系曲線。2、預壓時間及卸載自加載完畢，3天以后確認支架已經穩(wěn)定，即可卸載。卸載順序與加載順序相反，后加載先卸，先加后卸，分級分批卸載。卸載6h后再次觀測一次，并繪制出支架卸載（時間/回彈）變化關系曲線。通過加載和卸載變化曲線，對比分析支架彈性變形和非彈變形量。在卸載全部完畢后，在支架頂面上予以調整支架標高，消除非彈性變形，預留彈性變形上拱度。3、預拱度設置考慮到在支架上澆筑混凝土、施工及拆架后，上部結構要發(fā)生一定的下沉，產生一定的撓度，施工時采取預留預拱度控制，預拱度主要考慮以下因

16、素：1）拆架后上部結構及荷載作用產生的豎向撓度1。2）支架在荷載作用下的彈性壓縮2。(通過預壓測量)3）支架在荷載作用下的非彈性壓縮3。(通過預壓消除)4）支架基底在荷載作用下的非彈性沉陷4。(通過預壓消除)5）混凝土收縮及溫度變化引起的5。預拱度根據上述計算之和確定最大值，設于跨中，其它各點按二次拋物線公式y(tǒng)=f撓×(L-x)/L2計算分配確定。經支架超載預壓之后，根據預拱度計算結果，（減去預應力施加后產生的上拱度后，差值為實際預拱度值）在相應的位置上設置。預拱量采用厚度分別為110mm的各種木屑在相應設計位置處；采用螺旋千斤頂時，調節(jié)千斤頂至相應預拱位置處，并固定支撐。調節(jié)預拱度

17、時，由水準儀配合，精確測量。4.3.4 模板安裝4.3.4.1模板加工模板均采用木模（2440×1220×18mm）；加工時做到表面平整光滑，邊角順直。4.3.4.2 模板安裝整體吊裝鋼模板，木模在現場拼裝。安裝后對平面位置、標高、節(jié)點聯(lián)系及穩(wěn)定性進行檢查，合格后方可澆筑混凝土。為保證現澆箱梁的外觀質量光潔度、表面平整度和線形，加快施工進度，施工時翼緣模板及外側模、端模采用定制木模，內模及底模采用組合鋼模。采用大塊鋼模板時，特殊部位模板要制作異型模板，模板排列規(guī)則有序，線條美觀，模板縫隙嚴密平整，不漏漿，支撐牢靠，滿足強度和剛度的要求。模板的全長及跨度要考慮反拱度及預留壓縮

18、量。有足夠的強度、剛度及穩(wěn)定性，能夠承受施工過程中可能產生的各項荷載及震動作用。同時確保梁體各部位結構尺寸正確及預埋件的位置準確，且具有能經多次反復使用不致產生影響梁體外形的剛度。構造和制造力求簡單，拼裝方便，提高裝、拆速度和增加周轉次數。接縫嚴實、緊密，保證在強烈振搗下不漏漿，模板表面平整、光滑。模板的安裝要結合鋼筋及預應力管道的埋設依次進行。安裝前檢查：板面是否平整、光潔、有無凹凸變形及殘余粘漿，模板接口處要清除干凈；所有模板連接端部和底腳有無碰撞而造成影響使用的缺陷或變形，振動器支架及模板焊縫處是否有開裂破損，如有均要及時補焊、整修。4.3.4.3 底模箱梁底模采用木模（2440

19、5;1220×18mm），模板加工時根據箱梁線形及寬度將模板分段，從而提高模板的使用效率。模板存放時板面不得與地面接觸，要下墊方木，邊角對齊堆放，防止雨淋，并定期檢查。采用人工為主機械配合的方式施工。底模板安裝前要考慮支架的預留拱度的設置調整、加載預壓試驗及支座板的安裝。當一跨砼澆筑完后，等強度達到80%后，便可張拉、壓漿，壓漿完成后可將底模板下的可調頂托下降，先將方木和模板脫離底板，取下模板等。圖4-4 底?？v向支撐示意圖圖4-5 底模橫向支撐示意圖4.3.4.4內模箱梁內模采用鋼模板，箱梁內模支撐采用48×3.5腳手管做排架，立柱支撐在底模頂面上，腳手管順橋向按0.9米

20、/排，每排7根，且每排均需設置水平剪刀撐撐，以增加支架的整體穩(wěn)定性，防止內模脹模，內模支架的搭設原理及方式與滿堂支架的搭設原理及方式基本相同；立柱支撐點必須與橫橋向底模下的方木位置對應，而且立柱不可直接支撐在底模頂，兩者間須墊設混凝土墊塊。澆注混凝土之后，等強度達到設計強度的60%后方可進行拆除內模。如果拆模時間過早，容易造成箱梁頂板砼下沉、開裂，甚至倒坍；如果拆模時間過晚，將增大了拆模難度，造成拆模時間長且容易損壞模板。具體拆模時間由現場技術人員視現場砼的強度增長情況把握好。內模安裝采用吊裝方式安裝內模，內模安裝完后，嚴格檢查各部位尺寸是否正確。圖4-6 內模支撐示意圖4.3.4.5 端頭模

21、板端頭模板采用木模（2440×1220×18mm）。端頭模預應力錨墊板的位置準確與否直接關系到張拉力能否準確建立，為控制端頭模的變形方便裝拆作業(yè)，盡量減少分塊數量。安裝端頭模前，先將預應力錨板安裝在端頭模上，檢查連接牢固后才能吊裝。圖4-7 橋梁端頭橫向支撐示意圖4.3.4.6 外側模和翼緣模板為確?；炷亮和庥^質量，箱梁外側模板和翼緣模板采用木模，根據箱梁線形及寬度采用現場加工；為施工方便，將外側模板和翼緣模板進行統(tǒng)一加工，以便能形成一個整體。 4.3.4.7注意事項注意檢查預留孔的位置、數量，現場焊接鋼筋時，如離木模較近，在焊點和模板之間放置鐵皮，以防燒壞木模板。4.3

22、.5 鋼筋施工4.3.5.1鋼筋加工和連接鋼筋彎鉤位置和長度嚴格按規(guī)范和施工圖要求進行。鋼筋連接要保證搭接長度、焊接質量、接頭布置等項目符合設計或規(guī)范要求。4.3.5.2鋼筋安裝將鋼筋的交叉點綁扎結實，必要時點焊焊牢。合理布置墊塊位置和數量，保證鋼筋位置準確和保護層厚度，并在澆筑混凝土之前進行檢查。底模及外模安裝調試完成后，先綁扎底板鋼筋，再綁扎腹板下部鋼筋、安放底板波紋管定位網片、安放底板波紋管、綁扎底板頂層鋼筋，綁扎齒板鋼筋，再綁扎腹板上部水平鋼筋，安裝豎向預應力鋼筋，內模支架安裝完成后綁扎頂板鋼筋及橋面系連接筋及預埋護欄筋。施工時，箱梁頂板、底板的上、下側層鋼筋及腹板的內外層鋼筋之間應采

23、用12短鋼筋（兩端用90°彎鉤）固定綁扎成整體。4.3.6 混凝土澆注澆注方案：混凝土采用自拌混凝土，輸送車運輸，泵車入模，插入式振動器配合平板振動器振搗，灑水覆蓋養(yǎng)生。頂底板采用分層澆筑如圖4-3、圖4-4，分層面選擇在腹板高度的2/3處（即30cm處）。圖4-8 單箱三室混凝土澆筑施工順序示意圖圖4-9 單箱雙室混凝土澆筑施工順序示意圖一個作業(yè)區(qū)負責兩個作業(yè)面施工時，控制好澆注的速度，既要保證混凝土的連續(xù)性，防止溫度過高或風干嚴重造成假凝，混凝土澆注盡量安排在溫度較低的時段進行。一個施工段內再分段澆筑混凝土時，施工縫應選在離支點L/5L/4之間。主梁施工縫處前一施工階段的縱向鋼筋

24、應預留滿足規(guī)范要求的搭接長度，以備與下一階段相應鋼筋連接。錨墊板下、橫梁等鋼筋密集處及波紋管下方的混凝土，要采用小型振動棒插搗，混凝土采用小石子混凝土，保證這些關鍵部位的混凝土密實性。澆筑前要注意腹板通氣孔和地板泄水孔的留設。混凝土澆注初凝后及時覆蓋麻布灑水養(yǎng)生。4.3.7 預應力施工鋼鉸線預應力鋼材及預應力錨具進場后，應分批嚴格檢驗和驗收，妥善保管。鋼鉸線采用符合國家標準預應力混凝土用鋼鉸線（GB/T5224-2003）要求的低松馳鋼絞線，公稱直徑15.2mm，公稱面積140mm2，標準強度fpk=1860MPa，彈性模量E=1.95×105 MPa。鋼絞線進場后，應按照規(guī)范進行驗

25、收，并對其強度、伸長值、彈性模量、外形尺寸進行檢查、測試。錨頭進行裂縫探查，夾片進行硬度試驗。鋼絞線下料前應先檢查有無斷絲現象。下料時要防止產生有害變形。切割禁止使用電弧焊或氣割等熱處理方式，只允許采用切斷機或砂輪鋸。鋼絞線下料時，應充分考慮孔道長度、錨夾具厚度、千斤頂長度等因素。鋼絞線下料場地必須平整，確保鋼絞線下料長度一致，且不受污染，保持清潔。單根預應力鋼束切割完成后，應將端頭用22號鐵絲綁扎或用塑料膠布纏裹，防止鋼束散開。對用于主梁上鋼束擬采用編束，一次性穿入方式。編束采用22號鉛絲（扎絲）每隔50cm將鋼絞線捆在一起，形成預應力筋束。編束要綁扎緊，鋼絞線要順，根與根之間不得相扭。編好

26、束的鋼絞線應編號掛牌存放。便于穿束時對號入座。.2波紋管鋪設波紋管采用內徑100mm塑料波紋管。安裝前要逐根進行外觀檢查，表面不得有砂眼、油污、泥土、壓痕、裂口，咬口必須牢固，不得有松動現象。波紋管的接口、切口應成直角，且接口處對接要嚴，周邊不要產生毛刺，用直徑大一級的波紋管為套管，并用塑料膠布將接口纏裹，防止接口松動拉脫或漏漿。鋪設波紋管時，先將波紋管分層、分號綁扎在導向鋼筋上。嚴格按照設計管道坐標位置固定，根據公路橋涵施工技術規(guī)范規(guī)定（以下簡稱規(guī)范），定位鋼筋在直線段按100cm間距布置，曲線段加密至50cm，確保波紋管在砼澆筑期間不產生移位。施工圖上波紋管定位采用“#”字型鋼筋定位。管道

27、安裝除嚴格按照設計坐標進行外，還應該注意以下幾點：（1）孔道應平順，端部的預埋錨墊板應垂直于孔道中心線；（2）為確保管道內無雜物，管道隱蔽口處應用泡沫或膠布封錨，嚴防雜物進入孔道；（3）施工中應注意保護波紋管；施工人員不得踩踏或用工具敲擊波紋管，不得用碰撞、別撬。焊接施工中，波紋管要遠離電焊。在現場施工中，為避免類似情況的出現，我部在砼澆筑時，采用先將鋼鉸線插入，同時在澆筑時派人抽動。頂板負彎矩鋼束管道采用穿入塑料管，砼澆筑完成后再行拔出的方法。從而避免因人員疏忽造成管道漏漿堵塞的情況發(fā)生。.3錨墊板安裝錨墊板安裝前，要檢查其幾何尺寸是否正確，注意灌漿管不得伸入喇叭管內。錨墊板要牢固地安裝在模

28、板上，定位孔螺栓要擰緊，墊板與孔道嚴格對中，并與孔道端部垂直，不得錯位。灌漿孔要采取封堵措施。在錨墊板與模板之間加一層橡膠或泡沫塑料墊，喇叭口與波紋管相接處，要用塑料膠布纏裹緊密，防止漏漿。.4預應力施工張拉時采用“雙控”即應力控制為主，伸長量控制為輔，實際伸長量與理論伸長量誤差應保持在±6%以內。（1）張拉流程工藝流程：清理錨固墊板安裝工具錨、千斤頂、工作錨張拉、記錄測量數據回油、張拉結束檢查斷絲、滑絲情況。鋼絞線張拉控制程序為：0初應力（10%k）100%k（持荷5分鐘，錨固）。1）張拉準備根據設計文件要求，當砼強度達到設計強度的80%,即可進行張拉作業(yè)，（現場施工時，必須在與梁

29、體同條件養(yǎng)護下試件強度為準），安裝錨環(huán)、夾片以及千斤頂等工作，為正式張拉作準備。2）初始張拉多根鋼絞線的張拉，為防止張拉過程中鋼絞線受力不均，可先利用單頂逐根調整鋼絞線到設計張拉噸位的5%。然后安裝千斤頂，兩端同時張拉鋼絞線到初應力（10%k）。3）正式張拉a、根據設計文件要求，為防止梁體在張拉過程中發(fā)生過大側彎，張拉順序為：50%N2100%N3100%N2100%N1。預應力孔道編號見設計圖。b、中橫梁與短束預應力為曲線布置的特點，經計算整個張拉過程中擬分成多級加載一次張拉到位方法，如下：010%k20%k100%k持荷5分鐘錨固張拉時四人一組，操作一臺千斤頂，其中1人負責開油泵，兩人安裝

30、千斤頂對稱張拉各預應力束，另一人負責填寫張拉記錄，量取鋼絞線伸長值及油表讀數。張拉前須做好千斤頂和壓力表的校驗與張拉噸位相應的數表讀數和鋼束伸長量的計算，對千斤頂和油泵進行仔細檢查，以保證各部位不漏油，并能正常工作。另應根據“檢測報告”確定預應力鋼絞線應力值和油壓表讀數關系。每級張拉時，油泵操作應使拉力均勻緩慢上升，油壓表不得有大范圍的波動。張拉到位后，千斤頂回油鎖定時也應緩慢均勻下降，不得直接回零。每級張拉時應把實際張拉噸位和實際伸長量做好記錄，并與理論伸長量作比較。張拉直至達到100%設計噸位后，鎖定鋼絞線之前，張拉應力由應力應變進行雙控，即按設計要求施加張拉應力，實測鋼絞線的伸長量和理論

31、伸長量做對比，若在±6%誤差范圍內，在張拉應力達到穩(wěn)定后鎖定鋼絞線，張拉結束。否則停止張拉，待查明原因并采取措施加以調整后繼續(xù)張拉。4）斷絲、滑絲每束鋼絞線斷絲或滑絲控制數為1根；每個斷面斷絲之和不超過該斷面鋼絲總數的1%。在規(guī)定范圍內，則用千斤頂對其補位，使之達到控制應力。如超過規(guī)定時采取如下處理措施：a、鋼絞線放松：將千斤頂按張拉狀態(tài)裝好，并將鋼絲在夾盤內楔緊。一端張拉，當鋼絲受力伸長時，錨塞銷被帶出，這時立即用鋼纖錨塞螺紋，然后主缸緩慢回油，鋼絲內縮，錨塞因被卡住而不能與鋼絲同時內縮，主缸再進油，張拉鋼絲，錨塞被帶出，再用鋼纖卡住。并使主缸回油，如此反復直至錨塞退出為止，然后抽

32、出鋼束更換新的鋼絲束和錨具。b、單根滑絲單根補位：將滑進的鋼絲楔緊在卡盤上，張拉達到應力后楔緊，人工將滑絲放松，安裝好千斤頂并楔緊各根鋼絲，在鋼絲束的一端張拉到鋼絲控制應力的仍不能拉出錨塞時，打掉千斤頂卡盤上的鋼絲楔子，迫使12根鋼絲產生抽絲，這時錨塞與錨圈的錨固力就減少了，再次張拉錨塞就較容易拉出。（5）孔道壓漿：a、設備：孔道壓漿采用真空壓漿機，可以連續(xù)以0.60.7MPa的恒壓作業(yè)，以防止?jié){內有氣孔或壓漿不密實。b、孔道清洗：壓漿前，用清水清洗管道，將松散顆粒沖洗干凈，并用無油壓縮空氣吹干管道。c、壓漿：鋼束張拉完畢，待壓力穩(wěn)定后，宜在24h內進行孔道壓漿。水泥漿應按照試驗室提供的配合比

33、進行配制C50水泥漿。所用水泥齡期不能超過一個月。壓漿前，應先將錨具周圍的鋼絲間隙和孔洞填封，以防冒漿。水泥漿稠度應控制在1418S內，水泥漿自制備到灌入孔道的延續(xù)時間視氣溫情況而定，一般不超過3045min。水泥漿在使用前和灌注過程中應經常攪動。壓漿時遵循：“由低壓往高壓，兩頭往中間壓”的原則，并且使水泥漿由最高點的排氣孔排出。直到流出的稠度達到注入稠度。為確?？椎纼人酀{飽滿，擬采用二次灌漿法，兩次壓漿時間間隔宜為3045分鐘，關閉壓漿口后應保持不小于0.5MPa的穩(wěn)壓期，不宜少于2min。壓漿過程中及壓漿后48h內，結構砼的溫度不得低于5，否則應采取保溫措施。當氣溫高于35時，壓漿宜在夜

34、間進行。壓漿應在監(jiān)理工程師在場并同意壓漿時一次完成壓漿，并做好相關記錄。并按要求取試件，作為評定水泥壓漿質量的依據。4.4 檢查驗收模板支撐體系搭設完成后，由項目部技術負責人組織技術、安全、質量等部室相關人員以及總監(jiān)理工程師進行聯(lián)合驗收，驗收不合格不得進行混凝土的澆筑。5、計算書5.1 箱梁結構及計算理念碗扣式支架底托坐落于200×200mm方木上，頂托橫橋向上安放150×150mm的方木，縱橋向上鋪100×100mm的方木，方木上鋪現澆箱梁底模。碗扣式支架立桿縱向間距梁端取0.6m，跨中取0.9m，橫向間距取0.9m，步距取0.9m，頂、底托均采用可調托撐。圖5

35、-1 支架搭設立面圖（縱向）圖5-2 支架搭設立面圖（橫向）5.2 一般截面箱身支架設計5.2.1 荷載計算根據本橋現澆梁的結構特點，在施工過程中涉及到以下荷載形式：（1）箱梁自重，新澆混凝土重力密度取26Kn/m3。G=257.86m3×26kN/m3=6704.36kn偏安全考慮，取安全系數r=1.2，假設梁體全部重量僅作用于底板區(qū)域，底板面積為310，計算單位面積壓力：q1=G/S=6704.36KN÷310m2=21.627 kn/m2b.模板及附件重統(tǒng)一取q2=1.4 kn/c.施工活荷載取q3=3 kn/d.鋼管自重：q4=（5.55×19×

36、25+15.5×7×25+18.7×8×19）×38.4/1000×310=1.015kn/其中碗扣式構件每米重38.4 N/m,查路橋施工計算手冊表13-4q=Q=K（q1+ q2+ q3+ q4）=1.2×（21.627+1.4+3+1.015）=32.4504 kn/式中：K安全系數取K=1.25.2.2 立桿強度驗算（1）立桿承受荷載強度計算S=0.9×0.9=0.81N=32.4504×0.81=26.2848kN=N/A=26284.8/489=53.752MPa=140MPa其中，A=489

37、mm2見扣件式鋼管截面特性，查路橋施工計算手冊表13-4；=140MPa見鋼管性能表，查路橋施工計算手冊表8-7。支架承重滿足要求。（2）立桿穩(wěn)定性驗算由于橫桿步距為0.9m，i為回轉半徑，長細比為=l/i=900/15.78=57.034，查路橋施工計算手冊附表3-26，得軸心受壓構件的縱向彎曲系數=0.789，則=N/（×A）=32.4504×1000÷（0.789×489）=84.1074MPaw=145MPa根據路橋施工計算手冊表8-7，查得鋼管支架彎曲容許應力w=145MPa。因此，立桿穩(wěn)定性滿足要求。5.3 梁端截面箱身支架設計5.3.1 荷

38、載計算(1)箱梁自重按最不利因素考慮，取梁高1.3m作用在單位面積上，計算單位面積壓力：q1=1.3m×1m×1m×26KN/m3=33.8 kN/b. 模板及附件重統(tǒng)一取q2=1.4 kN/c. 施工活載取q3=3 kN/d. 鋼管自重q4=1.085 kN/q=Q=K（q1+ q2+ q3+ q4）=1.2×（33.8+1.4+3+1.015）=47.058kN/式中，K安全系數取1.2.5.3.2 立桿強度驗算a. 立桿承受荷載強度計算S=0.6×0.9=0.54N=47.058×0.54=24.411kN=N/A=24411&

39、#247;489=51.965 MPa=140MPa支架承重滿足要求。b. 立桿穩(wěn)定性驗算=N/（×A）=24.411×1000÷（0.789×489）=63.2703MPaw=140MPa立桿穩(wěn)定性滿足要求。5.3.3 橫桿穩(wěn)定驗算因為荷載全部由立桿上部的頂托承擔，傳遞給立桿，所以橫向桿基本不承擔外荷載，因橫桿兩端為鉸接，水平推力為零，只在施工時承擔部分施工荷載及自身重力。q=q1+q2=1.5+0.155=1.655 kN/式中，q1為施工人群荷載，q2為鋼管自身重力，彎矩Mmax=qL2/8=1.655×0.92÷8=0.167

40、6 kN·m橫向桿的容許彎矩：M=fcW式中：fc鋼管設計抗彎強度，取205 kN/ W鋼管截面抵抗矩W=3.14×（D4-d4）/（32d） =3.14×（484-414）/（32×41）=5944.7mm3M=205×5944.7=1218663.5N·mm=1.2187kN·mMmax=0.1676 kN·mM=1.2187 kN·m因此，橫向桿抗彎強度滿足要求。5.4支架剛度（撓度）驗算max=5qL4/384EI式中：max最大撓度 E鋼管彈性模量，取E =210×103N/mm； q

41、均布荷載，取q=1.655 kN/m =1.655 N/mm I鋼管截面慣性矩，取I=1.215×105mm4max=5qL4/384EI =5×1.655×9004/（384×210×103×1.215×105） =0.76mm容許撓度=L/400=900/400=2.25mmmax=0.76mm因此，支架剛度滿足要求。5.5 支架穩(wěn)定性驗算根據實用建筑施工手冊軸心受壓構件的穩(wěn)定性計算：0.9NAfcmN軸心壓力；軸心受壓構件的穩(wěn)定系數；A構件的毛截面面積；fc鋼材的抗壓強度設計值，取205N/mm2；m材料強度附加分項系

42、數，根據有關規(guī)定當支架搭設高度小于25m時取1.35。（1）立桿長細比計算：鋼管外徑D=48mm，內徑d=41mm，壁厚3.5mm?；剞D半徑計算：i=D1-a44=8.206mm長細比計算：=L0/i=900×0.5÷8.206=54.8=150（2）由長細比可查得，軸心受壓構件的縱向彎曲系數=0.88（3）立桿穩(wěn)定性驗算： 0.9NA=0.9×24.457×1000÷0.88÷489 =51.15 N/mm2fcm=205÷1.35=152 N/mm2由以上計算可得，支架穩(wěn)定性滿足要求。綜上，碗口支架受力滿足要求。5.6

43、底模強度計算箱梁底模采用木模，板厚18mm，木模方木背肋間距為20cm，所以驗算模板強度采用寬200mm平面木模，荷載按最不利因素計算。5.6.1 模板力學性能（1）彈性模量：E=1.04×104MPa（2）截面慣性矩：I=bh3/12=20×1.83/12=9.72cm4（3）截面抵抗矩：W= bh2/6=20×1.82/6=10.8cm3（4）截面積：A=bh=20×1.8=36cm25.6.2 模板受力計算：方木布置如下圖所示：圖5-3 方木布置圖（1）底模板均布荷載：F=1.2×（F1+F2+F3+F4）=1.2×（33.8+

44、1.4+3+1.015） =47.058kN/q=F×b=47.058×0.2=9.4116 kN/m（2）跨中最大彎矩：M=ql28=9.4116×0.2×0.2÷8=0.047 kN·m（3）彎拉應力：=MW=0.047×103÷10.8×10-6=4.352MPa=11MPa得，木模彎拉應力滿足要求。（4）撓度：從板下方木背肋布置可知，木?？煽醋鳛槎嗫邕B續(xù)梁，按三等跨均布荷載作用連續(xù)梁進行計算。根據建筑施工計算手冊計算公式為：f=Kwql4100EIf撓度值；q連續(xù)梁上均布荷載；l跨度；E彈性模量；

45、I截面慣性矩；Kw撓度系數，三等跨均布荷載作用連續(xù)梁按活載最大，取0.677. f=Kwql4100EI=（0.677×9.4116×2004）÷(100×1.04×104×9.72×104) =0.101mmL/400=0.5mm因此，撓度滿足要求。5.7 橫梁強度計算橫梁為15×15方木，橫梁標準截面跨徑為0.9m，按照跨徑為0.9m進行計算，間距為0.9m。5.7.1 方木（落葉松）的力學性能落葉松容許抗彎應力=14.5MPa，彈性模量E=11×103MPa截面抵抗矩：W= bh2/6=0.15&#

46、215;0.152/6=5.63×10-4m3截面慣性矩：I= bh3/12=0.15×0.153/12=4.22×10-5m45.7.2 方木受力計算（1）作用在橫梁上的均布荷載為：q=0.9×q1+ q2+ q3+ q4=0.9×（33.8+1.4+3+1.015）=35.294kN/m（2）跨中最大彎矩： M=ql2/8=35.294×0.92/8=3.57 kN·m（3）橫梁彎拉應力：=M/W=3.57×103/5.63×10-4 =6.341MPa=14.5MPa橫梁彎拉應力滿足要求。（4）橫梁

47、撓度：f=5qL4/384EI=（5×35.294×103×0.94）÷（384×11×109×4.22×10-5）×1000 =0.65mmL/400=900/400=2.25mm橫梁彎曲撓度滿足要求。由此可得，橫梁強度滿足要求。5.8 地基承載力計算根據現場地質情況，經過壓實后，地基承載力大于130kpa。在1m2面積上地基最大承載力F為：F=a*b*q=a*b*(q1+q2+q3+q4)=1*1*(21.627+1.4+3+1.015)=27.042kpa130kpa經過地基處理后，可以滿足要求。圖

48、5-4 支架下地基處理示意圖5.9 支架抗風荷載計算支架上的荷載除以上計算外，還應考慮風荷載的作用。計算橋梁的強度和穩(wěn)定性時，應考慮作用在橋梁上的風力。在風力較大的地方應按照季節(jié)性進行風荷載計算。根據相關規(guī)范計算方法為：橫向風力為橫向風壓乘以迎風面積。橫向風壓按照下公式計算：W= K1 K2 K3 K4 W0K1=1，設計風速頻率換算系數K2=1.3，風載體形系數K3=1.0，風壓高度系數K4=1.5，地形、地理條件系數W0=0.45kN/m2，基本風壓（查全國風壓分布圖）則：W=0.878 kN/m2，縱向風壓為橫向的40%。且縱向受力面積較小，因此計算時僅考慮橫向風荷載。風荷載按中心集中力

49、加載在立桿上，立桿均按兩端鉸接計算。立桿受力穩(wěn)定性按組合風荷載計算：水平荷載計算風荷載標準值：Wk=0.7ZSWZ風壓高度變化系數，取1.1S腳手架風荷載體形系數，取1.3W腳手架擋風系數，取0.087Wk=0.7×1.1×1.3×0.087=0.087 kN/La縱桿間距0.9mh步距0.9m風荷載產生的彎矩：M=0.85×1.4×Wk×Lah2/10=0.85×1.4×0.087×0.9×0.92/10 =7.54 7N·m碗扣式支架鋼管的抵抗矩W=5.078×102N/

50、mm2立桿所受最大豎向荷載為24.457kN，截面積A=4.89×102mm2=N/A+M/W=24.457×103/4.89×10-4+7.54 7/5.078×10-6 =51.499MPa容許應力=205MPa綜上，支架抗風荷載驗算滿足要求。5.10 預拱度設置x=4x(L-x)L2式中：x距左支點x的預拱值，跨中預拱值， x，6、質量保證措施6.1 質量管理目標分項、分部、單位工程合格率100%，竣工驗收時達到優(yōu)良。6.2 質量保證體系項目經理部成立質量保證組織機構，建立健全質量保證體系，嚴格在質量保證體系下進行管理，對主要工序的施工質量進行有組

51、織的控制。配備專職的質檢工程師和質檢員，從組織措施上使保證工程質量真正落到實處。質量保證體系詳見圖6-1 質量保證體系圖。6.3 組織保證措施6.3.1 建立健全質量管理領導小組成立以項目經理為組長，副經理、項目總工程師為副組長的質量管理領導小組，由安質部具體負責質量管理工作。施工隊設專職質檢員，施工班組設兼職質檢員。質量管理領導小組見圖6-2 質量管理領導小組圖。圖6-1 工程質量保證體系圖組長：曹美俊副組長：李兆奎、杜小鵬、李樹軍、汪林彬工程技術部：蘇 斌安質環(huán)保部：吳曉志設備物資部：謝曉波計劃合同部：張 濤財 務 部：葛仲元試 驗 室：張海波測 量 室：王 輝 圖6-2 質量管理領導小組

52、圖6.3.2 成立創(chuàng)優(yōu)工作領導小組項目經理部成立以項目經理為組長、總工程師、副經理為副組長的創(chuàng)優(yōu)領導小組，安質部具體負責本工程的質量管理和創(chuàng)優(yōu)工作，工程管理部協(xié)助工作，各施工隊隊長和現場主管工程師負責各自管段項目的質量創(chuàng)優(yōu)工作；從機構、人員和制度方面形成完善、務實、高效的質量內控網絡，緊緊圍繞創(chuàng)優(yōu)目標，堅定不移地走質量效益型發(fā)展道路。瞄準創(chuàng)優(yōu)目標，高起點、高標準，切實抓好創(chuàng)優(yōu)規(guī)劃的安排和落實。6.4 技術措施1、制作模板的木方要將貼近面板的相對二面刨平，厚度一致，保證面板平整，凡鋸割的面板邊緣要刨光刨平。2、支頂板前放線工應提供模板標高控制線，支頂板后質檢員應檢查標高，確保準確無誤。3、頂板模

53、板采用硬拼，頂板與墻交接處設貼墻楞木加海棉條封嚴（海綿條距墻體水平施工縫2mm）。木模長向拼縫平行于次楞方向，保證板縫下有方木，確保木模拼縫不出現錯臺，也防止漏漿。4、待頂板模板支設好后，調節(jié)頂板中間部分可調支撐，避免板四邊起拱， 并檢查板中起拱高度。5、加強模板清理，杜絕粘?，F象，用扁鏟清理模板板面，鏟掉砼殘渣，用滾刷涂刷油質脫膜劑，用抹布將板面的附油擦凈。6、針對模板工程出現的問題及時分析原因，采取改進措施。7、所有預留洞、預埋件均需按要求留設，并在合模前與水電安裝專業(yè)配合核對。8、模板支搭完畢后，要進行預檢，經監(jiān)理簽認合格后方可進行下道工序。澆筑混凝土時，安排木工專門負責看管模板。7、施

54、工安全保證措施7.1 組織保障7.1.1 安全生產目標無重大安全事故，年度人員重傷率、負傷率分別控制在0和0.1以內，火災、爆炸事故、管線損壞事故為零，不發(fā)生（擴散）傳染病，職業(yè)病發(fā)病率為零。 7.1.2 安全管理組織機構成立以項目經理為組長，項目總工、安全總監(jiān)為副組長的安全領導小組，安全管理組織機構見圖7-1 安全管理組織機構圖。項目經理部設安全環(huán)保部，配安全工程師，具體負責本工程的全部安全監(jiān)察和管理工作。各施工隊設專職安檢員，各工班設兼職安檢員。安全技術（檢查）員必須選派工作責任心強，有多年現場安全工作經驗，經過安全管理專業(yè)技術培訓的人員擔任。組長：項目經理曹美俊副組長：書記：李樹軍副組長

55、：常務副經理：李兆奎副組長：安全總監(jiān)：杜小鵬副組長：副經理：汪林彬工程技術部：蘇 斌安質環(huán)保部：吳曉志設備物資部：謝曉波計劃合同部：張 濤財 務 部 ：葛仲元試 驗 室：張海波測 量 室：王 輝專職安全員：朱芳再、鄒浩軍、張達、楊天龍、郭志龍、彭慶輝各架子隊安全檢查員圖7-1 安全管理組織機構圖項目經理部安全管理領導小組的任務和職責：貫徹執(zhí)行上級各項安全法規(guī)規(guī)程；定期召開安全工作會議；總結和布置安全生產工作；決策重大施工安全方案；制訂本項目各項安全制度規(guī)定；落實安全責任制；組織安全教育培訓；開展安全檢查等。 建立健全項目部安全保證體系建立健全項目部安全保證體系是整個施工順利實施的保障，是確保工

56、程質量和工期的前提。安全領導小組組織領導安全施工管理工作，積極推動全面安全管理工作的深入開展。安全生產管理體系見圖7-2安全保證體系圖。安全生產管理措施7安全生產教育與培訓項目經理部經常開展安全生產宣傳教育活動，使廣大員工真正認識到安全生產的重要性、必要性，牢固樹立“安全第一，預防為主”的思想，自覺地遵守各項安全生產法令和規(guī)章制度。1、建立安全教育培訓制度。由安質部對所有參建員工進行上崗前的安全教育，并做好記錄。教育內容包括：安全技術知識、各工種操作規(guī)程、安全制度、工程特點及該工程的危險源等。參加施工的人員接受安全技術教育，熟知和遵守本工種的各項安全技術操作規(guī)程，經考核合格后，方可上崗作業(yè)，并定期進行安全技術考核。對于從事電器、焊接、機動車駕駛、張拉等特殊工種的人員，經過專業(yè)培訓，獲得安全操作合格證后，方準持證上崗。2、開工前安全教育培訓每一單項工程開工前，對全體職工進行針對工程技術措施、施工方案、方法、工藝、質量標準的教育，以及重點、難點工程的安全和技術培訓工作。安全保證體系思想保證提高全員