現(xiàn)澆箱梁滿堂支架方案計算改最新整理

1、五緣灣日圓大橋現(xiàn)澆箱梁模板及滿堂支架方案計算書一、編制依據(jù)6、參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范、混凝土工程模板與支架技術(shù)、公路橋涵施工手冊、建筑施工計算手冊。二、工程概況五緣灣日圓大橋橋長500.6m(K0+975K1+475.6)，橋梁平面位于直線上，立面位于豎曲線上。由主橋和兩側(cè)引橋共三聯(lián)組成，設計為(5×35m)預應力砼連續(xù)梁(48m+80m+48m) 預應力砼下承式連續(xù)梁拱組合(4×35m) 預應力砼連續(xù)梁。主橋為預應力砼下承式連續(xù)梁拱組合，系梁采用(48+80+48)m等截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁體系，箱梁采用單箱四室斜腹板式截面，梁頂寬32.0m，底寬2

2、5.44m，頂板厚25cm，底板厚2555cm，中腹板厚100cm，邊腹板厚4555cm，次邊腹板厚4555cm，梁高2.5m。中支點橫隔梁厚300cm，邊支點橫隔梁厚156cm，主跨中每隔4米（與吊桿對應）設置橫隔梁一道，橫隔梁厚60cm。引橋梁部采用（5×35）和（4×35）m等截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁，箱梁采用單箱雙室斜腹板式截面，梁頂寬15. 5m，底寬9. 5m，頂板厚25cm，底板厚2540cm，腹板厚3045cm，梁高1.8m；全梁在各支點處設置橫隔板，端支點橫隔板厚120cm，中支點處橫隔板厚200cm。各聯(lián)箱梁間采用牛腿連接，上牛腿寬110cm，厚110

3、cm。第二聯(lián)主橋采用滿堂支架法現(xiàn)澆施工，兩側(cè)引橋采用滿堂支架法逐孔現(xiàn)澆施工。三、支架設計要點1、支架地基處理首先對支架布設范圍內(nèi)的表土、雜物及淤泥進行清除，并將橋下范圍內(nèi)泥漿池及基坑采取抽水排干后，用建筑棄渣或砂石將泥漿池及基坑回填密實，以防止局部松軟下陷。一般地段地基處理（10#墩12#臺間）：將原地面進行整平（斜坡地段做成臺階），然后采用重型壓路機碾壓密實(壓實度90%)，達到要求后，根據(jù)地質(zhì)情況填筑建筑棄渣30cm。然后再鋪筑厚15cm的C15混凝土，養(yǎng)生后作為滿堂支架的持力層，其上搭設滿堂支架。魚塘地段地基處理：在魚塘抽排水及清除部分淤泥（1#6#墩魚塘內(nèi)清除淤泥深度約1.5m，7#1

4、0#墩魚塘內(nèi)清除淤泥深度約1.0m）后，對支架布設范圍內(nèi)的地基采取拋石擠淤、分每30cm一層換填砂夾石土約1.5m厚，然后再在其上填筑30cm厚二灰碎石土，最后再鋪筑厚15cm的C15加筋砼，養(yǎng)生后作為滿堂支架的持力層，其上搭設滿堂支架。2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡橋下地面整平并設2%的人字型橫坡排水，同時在兩側(cè)設置排水溝，防止積水使地基軟化而引起支架不均勻下沉。3、現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調(diào)底座、立桿可調(diào)托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上縱向設15×15cm方木；縱向方木上設10×10cm的橫向方

5、木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.25m（凈間距0.15m）、在跨中其他部位間距不大于0.3m（凈間距0.2m）。模板宜用厚1.5cm的優(yōu)質(zhì)竹膠合板，橫板邊角宜用4cm厚木板進行加強，防止轉(zhuǎn)角漏漿或出現(xiàn)波浪形，影響外觀。支架縱橫均按圖示設置剪刀撐，其中橫橋向斜撐每2.0m設一道，縱橋向斜撐沿橫橋向共設45道。主橋和引橋立桿的縱、橫向間距及橫桿步距等搭設要求如下：主橋48m+80m+48m現(xiàn)澆箱梁支架采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm兩種布置形式的支架結(jié)

6、構(gòu)體系，其中：墩旁兩側(cè)各8.0m范圍內(nèi)的支架采用60cm×60cm×90cm的布置形式；除墩旁兩側(cè)各8m之外的其余范圍內(nèi)的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式，但縱橫隔板梁下1.5m范圍內(nèi)的支架順橋向間距應加密至60cm(即采用60cm×60cm×120cm支架布置形式)。引橋5×35m和4×35m現(xiàn)澆箱梁支架采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×120cm和60cm×90cm×120cm兩種布置形式的支架結(jié)構(gòu)體系，其中

7、：墩旁兩側(cè)各4.0m范圍內(nèi)的支架采用60cm×60cm×120cm的布置形式；除墩旁兩側(cè)各4m之外的其余范圍內(nèi)的支架采用60cm×90cm×120cm的布置形式，但縱橫隔板梁下1.5m范圍內(nèi)的支架順橋向間距應加密至60cm(即采用60cm×60cm×120cm支架布置形式)?？奂戒摴軡M堂支架及工字鋼平臺支架體系構(gòu)造圖見附圖（一）（二）。四、現(xiàn)澆箱梁支架驗算本計算書分別以主橋系梁48m+80m+48m等截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱四室）和左幅引橋5×35m等截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁（單箱雙室）為例，對荷載進行計算及對其

8、支架體系進行檢算。、荷載計算1、荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結(jié)構(gòu)特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁內(nèi)模、底模、內(nèi)模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構(gòu)件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側(cè)板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側(cè)模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支

9、架自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm×60cm×120cm3.3860cm×60cm×120cm2.9460cm×90cm×120cm2.212、荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結(jié)構(gòu)名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側(cè)模計算3、荷載計算 箱梁自重q1計算根據(jù)五緣灣日圓大橋現(xiàn)澆箱梁結(jié)構(gòu)特點，我們?nèi)≈鳂?7截面（墩頂及橫隔板梁）、主橋44截面、主橋55截面、引橋墩頂橫梁橫斷面、引橋橫斷面、引橋

10、橫斷面等六個代表截面進行箱梁自重計算，并對六個代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。 主橋77截面（墩頂及橫隔梁）處q1計算根據(jù)橫斷面圖，則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q169.25×1.283.1kPa 注：B 箱梁底寬，取25.44m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 主橋44截面處q1計算根據(jù)橫斷面圖，則：q1 =取1.2的安全系數(shù)，則q124.24×1.229.1kPa 注：B 箱梁底寬，取25.44m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 主橋55截面處q1計算根據(jù)橫斷面圖，則：q1 =取1.2的安全系數(shù)，則q122.18&

11、#215;1.226.6kPa 注：B 箱梁底寬，取25.44m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 引橋墩頂橫梁橫斷面q1計算根據(jù)橫斷面圖，則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q153.85×1.264.62kPa 注：B 箱梁底寬，取9.5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 引橋橫斷面q1計算根據(jù)橫斷面圖，則：q1 =取1.2的安全系數(shù)，則q128.1×1.233.72kPa 注：B 箱梁底寬，取9.5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 引橋跨中橫斷面q1計算根據(jù)橫斷面圖，則：q1 =取1.2的安全系數(shù)，則q123.58×

12、1.228.3kPa 注：B 箱梁底寬，取9.5m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內(nèi)計算偏于安全。 新澆混凝土對側(cè)模的壓力q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層30cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=28控制，因此新澆混凝土對側(cè)模的最大壓力q5=K為外加劑修正稀數(shù)，取摻緩凝外加劑K=1.2當V/T=1.2/28=0.0430.035 h=1.53+3.8V/t=1.69mq5=、結(jié)構(gòu)檢算1、扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架一樣，同屬于桿式結(jié)構(gòu)，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”

13、型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側(cè)向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按48×3.5mm鋼管扣件架進行立桿內(nèi)力計算，計算結(jié)果同樣也適用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 主橋77截面處在主橋墩旁兩側(cè)各8m范圍及跨中縱、橫隔板梁1.5m范圍部位，鋼管扣件式支架體系采用60×60×90cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為90cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N35kN（參見公路橋涵施工手冊中表135）。立桿實際承受的荷載為：（

14、組合風荷載時）N35kN，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（組合風荷載時），則，N/ 主橋44橫截面處主橋邊跨跨中8m32m和中跨跨中8m64m范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用60×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135）。立桿實際承受的荷載為：（組合風荷載時）N ，強度滿足要求、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/

15、（組合風荷載時），則，N/ 主橋55橫截面處因按主橋55截面處采用60×90×120cm布置的鋼管扣件式支架體系時，立桿實際承受的荷載為：主橋55斷面q1=22.18KN<主橋44斷面q1=24.24KN故，主橋55截面處采用60×90×120cm布置的鋼管扣件式支架體系時，支架強度及穩(wěn)定性同理也符合要求。 引橋墩頂截面處在引橋墩旁兩側(cè)各4m范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用60×60×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如圖：、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N30kN（參見公路橋涵施

16、工手冊中表135）。立桿實際承受的荷載為：（組合風荷載時）N ，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/（組合風荷載時），則，N/ 引橋橋橫截面處引橋跨中8m27m范圍內(nèi)，鋼管扣件式支架體系采用60×90×120cm的布置結(jié)構(gòu)，如上圖。、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為120cm時，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N30kN（參見公路橋涵施工手冊中表135）。立桿實際承受的荷載為：（組合風荷載時）N ，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范有關模板支架立桿的穩(wěn)定

17、性計算公式：N/（組合風荷載時），則，N/ 引橋橫截面處因按主橋截面處采用60×90×120cm布置的鋼管扣件式支架體系時，立桿實際承受的荷載為：引橋斷面q1=23.58KN<引橋斷面28.1KN故，引橋截面處采用60×90×120cm布置的鋼管扣件式支架體系時，支架強度及穩(wěn)定性同理也符合要求。2、滿堂支架整體抗傾覆依據(jù)公路橋涵技術(shù)施工技術(shù)規(guī)范實施手冊第9.2.3要求支架在自重和風荷栽作用下時，傾覆穩(wěn)定系數(shù)不得小于1.3。K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=y*采用主橋中跨80m驗算支架抗傾覆能力：主橋?qū)挾?2m，長80m采用60×90×

18、120cm跨中支架來驗算全橋：支架橫向54排；支架縱向89排；高度10m；頂托TC60共需要54*89=4806個；立桿需要54*89*10=480606m;縱向橫桿需要54*10/1.2*80=36000m；橫向橫桿需要89*10/1.2*32=23733m；故：鋼管總重（48060+36000+23733）*3.84=413.925t; 頂托TC60總重為：4806*7.2=34.603t；故 =413.925*9.8+34.603*9.8=4395.57KN；穩(wěn)定力矩= y*依據(jù)以上對風荷載計算跨中80m共受力為：q=0.927*10*80=815KN；K0=穩(wěn)定力矩/傾覆力矩=7030

19、9.19/4078.8=17.23>1.3計算結(jié)果說明本方案滿堂支架滿足抗傾覆要求3、箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木橫橋向跨度在箱梁跨中截面處按L90cm進行受力計算,在墩頂橫梁截面及橫隔板梁處按L60cm進行受力計算，實際布置跨距均不超過上述兩值。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 主橋77截面（墩頂及橫隔梁）處按主橋墩頂截面處3.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(

20、q1+ q2+ q3+ q4)×B(83.1+1.0+2.5+2)×3=265.8kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×265.8×0.6211.9kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則： n= M/( W×w)=11.96/(0.000167×11000×0.9)=7.2(取整數(shù)n8根) dB/(n-1)=3/7=0.43m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.43m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.25m，則n

21、3/0.2512。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(265.8×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9) =5.54×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(265.8×0.6)/(12

22、5;0.1×0.1×0.9)=0.738 MPa=1.7MPa符合要求。 主橋跨中截面處主橋跨中按44截面（55截面較44截面處荷載?。┨庍M行計算，按24.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L90cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(29.1+1.0+2.5+2)×24=806.4kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×806.4×0.9281.648kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則： n= M/( W×w)=81.648/

23、(0.000167×11000×0.9)=49.4(取整數(shù)n50根) dB/(n-1)=24/49=0.5m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.5m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n24/0.380。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(806.4×0.94)/(80×9×106×8.33&

24、#215;10-6×0.9) =1.276×10-3ml/400=0.9/400=2.25×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(806.4×0.9)/(80×0.1×0.1×0.9)=0.504 MPa=1.7MPa符合要求。 引橋墩頂截面處按引橋墩頂截面處2.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(64.62+1.0+2.5+2)×2=138.24kN/mM(1/8)

25、 qL2=(1/8)×138.24×0.626.22kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則： n= M/( W×w)=6.22/(0.000167×11000×0.9)=3.76(取整數(shù)n4根) dB/(n-1)=2/3=0.67m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.67m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n2/0.36.7（取7根）。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.

26、33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(138.24×0.64)/(7×9×106×8.33×10-6×0.9) =4.939×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(138.24×0.6)/(7×0.1×0.1×0.9)=0.658MPa=1.7MPa符合要求。 引橋跨中截面處引橋

27、跨中按截面（截面較截面處荷載?。┨庍M行計算，按28.0m范圍內(nèi)進行受力分析，按方木橫橋向跨度L90cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(33.72+1.0+2.5+2)×28=1070.16kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×1070.16×0.92108.4kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則： n= M/( W×w)=108.4/(0.000167×11000×0.9)=65.6(取整數(shù)n66根) dB/(n-1)=28/65

28、=0.43m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。經(jīng)計算，方木間距小于0.43m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n28/0.393.3（取94根）。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4則方木最大撓度：fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(1070.16×0.94)/(94×9×106×8.33×10-6×0.9) =1.441×10-3ml/400=0.9/

29、400=2.25×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算(1/2)(qL)/(nA)=(1/2)×(1070.16×0.9)/(94×0.1×0.1×0.9)=0.56 MPa=1.7MPa符合要求。4、扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算本施工方案中WDJ多功能碗扣架頂托上順橋向采用15×15cm方木，方木在順橋向的跨距在箱梁跨中按L90cm（橫向間隔l60cm布置）進行驗算，在墩頂橫梁部位按L60cm（橫向間隔l60cm布置）進行驗算，橫橋向方木順橋向布置間距在主橋墩旁兩側(cè)8.0m和引橋墩旁兩側(cè)4.0m范圍內(nèi)均

30、按0.25m（中對中間距）布設，在箱梁跨中部位均按30cm布設，如下圖布置，將方木簡化為如圖的簡支結(jié)構(gòu)（偏于安全）。木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松、廣東松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 主橋跨中截面（按44截面受力）處 方木抗彎計算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n0.6×(29.1+1.0+2.5+2)×24/80=6.228kNMmax(a1+a2)p(0.45+0.15)×6.228=3.74kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10

31、-4m3= Mmax/ W=3.74/(5.6×10-4)=6.68MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪計算Vmax=3p/2=(3×6.228)/2= 9.342kN(3/2)Vmax /A=(3/2)×9.342/(0.15×0.15)=0.6228MPa×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4則方木最大撓度：fmax= =4.912×10-

32、50.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025×10-3m 故，撓度滿足要求 引橋跨中截面（按截面受力）處 方木抗彎計算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n0.6×(33.72+1.0+2.5+2)×28/94=6.83kNMmax(a1+a2)p(0.45+0.15)×6.83=4.098kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m3= Mmax/ W=4.063/(5.6×10-4)=7.32MPa0.9w9.9MPa（

33、符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪計算Vmax=3p/2=(3×6.83)/2= 10.25kN(3/2)Vmax /A=(3/2)×10.25/(0.15×0.15)=0.683MPa×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4則方木最大撓度：fmax= =3.63×10-40.9×L/400=0.9×0.9/400m=2.025×10-3m 故，撓度滿

34、足要求 主橋墩頂橫梁截面（77截面）處根據(jù)受力布置圖進行計算： 方木抗彎計算p=lq/nl(q1+ q2+ q3+ q4)×B/n0.6×(83.1+1.0+2.5+2)×3/12=13.29kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)×13.29=4.652kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m3= Mmax/ W=4.652/(5.6×10-4)=8.31MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪計算Vmax=3p/2=(3

35、15;13.29)/2= 19.94kN(3/2)Vmax /A=(3/2)×19.94/(0.15×0.15)=1.329MPa×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4fmax= =2.766×10-4m0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35×10-3m 故，撓度滿足要求 引橋墩頂橫梁截面處根據(jù)受力布置圖進行計算： 方木抗彎計算p=lq/nl(q1+ q2+ q3

36、+ q4)×B/n0.6×(64.62+1.0+2.5+2)×2/7=11.8kNMmax(a1+a2)p(0.3+0.05)×11.8=4.13kN·mW=(bh2)/6=(0.15×0.152)/6=5.6×10-4m3= Mmax/ W=4.13/(5.6×10-4)=7.38MPa0.9w9.9MPa（符合要求）注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 方木抗剪計算Vmax=3p/2=(3×5.9)/2= 8.85kN(3/2)Vmax /A=(3/2)×17.7/(0.15×0.1

37、5)=1.18MPa×0.9=1.7×0.9=1.53 MPa符合要求。 每根方木撓度計算方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.15×0.153)/12=4.2×10-5m4fmax= =4.2×10-4m0.9×L/400=0.9×0.6/400m=1.35×10-3m 故，撓度滿足要求5、底模板計算：箱梁底模采用竹膠板，鋪設在主橋墩旁兩側(cè)8m及中隔板梁下1.5m范圍和引橋墩旁兩側(cè)4m范圍的縱向間距0.25m的橫橋向方木上，以及主橋和引橋跨中縱向間距0.3m的橫橋向方木上，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析

38、，并對受力結(jié)構(gòu)進行簡化（偏于安全）如下圖： 通過前面計算，在引橋跨中截面和主橋墩頂截面處橫橋向方木布置間距分別為0.3m和0.25m時最不利位置，則有： 主橋墩頂及77截面處底模板計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(83.1+1.0+2.5+2)×0.25=22.15kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 引橋跨中截面處底模板計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(33.72+1.0+2.5+2)×0.3=11.466kN/

39、m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。6、側(cè)模驗算根據(jù)前面計算，分別按10×10cm方木以25cm和30cm的間距布置，以側(cè)模最不利荷載部位進行模板計算，則有： 10×10cm方木以間距30cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.3=16.41kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 10&#

40、215;10cm方木以間距25cm布置q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.25=13.675kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=根據(jù)施工經(jīng)驗，為了保證箱梁底面的平整度，通常竹膠板的厚度均采用12mm以上，因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。7、跨渠工字鋼平臺支架體系驗算：本橋施工方案中主橋80m中跨的局部跨渠部位采取工字鋼平臺支架體系，工字鋼平臺支架體系由在排污渠兩側(cè)砌筑漿砌片石基礎及砼臺帽、臺帽上鋪設I36a工字鋼（橫橋向間距0.6m）、工字鋼上橫向滿鋪15×

41、15cm方木、橫向滿鋪方木上順橋向鋪設地梁（20×25cm方木，間距0.6m，對應工字鋼位置）及搭設滿堂扣件式鋼管支架。工字鋼平臺支架體系構(gòu)造圖另見附圖。 工字鋼強度驗算驗算中將工字鋼受力體系簡化成如下圖計算模式（偏于安全）。 工字鋼間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4+ q7)×B(29.1+1.0+1.0+2+2.21)×32=1130kN/mM(1/8) qL2=(1/8)×1130×625085kN·m查橋涵計算手冊得I36b :Ix=16574cm4 =0.00016574m4 Wx=920.8cm3=0.0009208

42、m3 =30.6cm=306mm=0.306m則： n= M/( W×w)=5085/(0.0009208×145000×0.9)=42.3(取整數(shù)n43根) dB/(n-1)=32/42=0.76m 注：0.9為安全提高系數(shù)。經(jīng)計算，工字鋼間距小于0.76m均可滿足要求，實際施工時為工字鋼按間距d取0.6m，則n32/0.653.3（取54根）。 單根工字鋼強度檢算單位長度上的荷載為：q(q1+ q2+ q3+ q4+ q7)×b(29.1+1.0+1.0+2+2.21)×0.6=21.186kN/m跨中最大彎距為：Mmax=支點處最大剪力設

43、計值：Vmax=初選截面：梁所需要的截面抵抗矩為：W=查橋涵計算手冊得I36b :Ix=16574cm4 =0.00016574m4 Wx=920.8cm3=0.0009208m3 =30.6cm=306mm=0.306mI36b自重為0.66KN/m(查橋涵手冊)I36b自重產(chǎn)生彎距為：M=總彎距Mx=95.337+2.97=98.31KN·m彎距正應力為（臨時結(jié)構(gòu)，取1.3的容許應力增加值）支點處剪力為：Qx=63.56+0.66×3=65.54KN為腹板板厚度=12mmmax=Mpa<1.3×85 Mpa(1.3為容許應力增大值) 工字鋼跨中撓度驗算：

44、 I36b單位長度上的荷載標準值為：q=21.186+0.66=26.846KN/mI36b剛度滿足要求，所以采用I36b。 工字鋼上橫橋向方木及滿堂碗扣架驗算：本施工方案中工字鋼上橫橋方向滿鋪15×15cm方木及其上碗扣滿堂支架布置同前述滿堂支架，其強度及撓度經(jīng)前面計算滿足要求。8、立桿底座和地基承載力計算： 立桿承受荷載計算主橋77截面處：在主橋墩旁兩側(cè)各8m范圍及跨中縱、橫隔板梁1.5m范圍部位，間距為60×60cm布置立桿時，每根立桿上荷載為： Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6&

45、#215;(83.1+1.0+1.0+2.0+2.94)=32.4kN引橋墩頂截面處：在引橋墩旁兩側(cè)各4m范圍內(nèi)，間距為60×60cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(64.62+1.0+1.0+2.0+2.94)=25.76kN主橋44橫截面處：主橋邊跨跨中8m32m和中跨跨中8m64m范圍內(nèi)，間距為60×90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為： Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.9×(29.1+1.0+1.0+2.0+2.21)=19.1kN引橋橋橫截面處：引橋跨中8m27m范圍內(nèi)，間距為60×90cm布置立桿時，每根立桿上荷載為：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.9×(33.72+1.0+1.0+2.0+2.21)=21.56kN 立桿底托驗算立桿底托驗算： N