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1、 第九章 自然循環(huán)原理及計(jì)算第一節(jié) 自然循環(huán)的基本原理一、自然循環(huán)概述由汽包、下降管、聯(lián)箱、上升管等組成的循環(huán)回路中,上升管在爐內(nèi)受熱,管內(nèi)的水被加熱到飽和溫度并產(chǎn)生部分蒸汽;而下降管在爐外不受熱,管內(nèi)為飽和水或未飽和水。因此,上升管中汽水混合物的密度小于下降管中水的密度,在下聯(lián)箱中心兩側(cè)將產(chǎn)生液柱的重位差,此壓差推動(dòng)汽水混合物沿上升管向上流動(dòng),水沿下降管向下流動(dòng)。工質(zhì)在沿汽包、下降管、下聯(lián)箱、上升管、上聯(lián)箱、連接管道再到汽包這樣的回路中的運(yùn)動(dòng)是由其密度差造成的,而沒有任何外來推動(dòng)力。因此將這種工質(zhì)的循環(huán)流動(dòng)稱為自然循環(huán)。二、自然循環(huán)回路的總壓差畫出簡單循環(huán)回路示意圖。下聯(lián)箱中心截面A-A兩側(cè)
2、將受到不同的壓力。截面左側(cè)管內(nèi)工質(zhì)作用在截面A-A的靜壓為: ( 9-1)截面右側(cè)管內(nèi)汽水混合物作用在截面A-A的靜壓為: (9-2) 從式(9-1)和式(9-2)可以看出,由于,所以靜壓,表示截面A-A兩側(cè)所受壓力是不同的,此壓力差將推動(dòng)聯(lián)箱內(nèi)工質(zhì)由左向右移動(dòng)。循環(huán)回路中,工質(zhì)流動(dòng)時(shí)要克服磨擦阻力和局部阻力?,F(xiàn)根據(jù)流體流動(dòng)的基本原理分析,流動(dòng)狀態(tài)下聯(lián)箱中心處的壓力:1、下降管系統(tǒng)作用在聯(lián)箱中心處的壓力在流動(dòng)時(shí),下降管系統(tǒng)有流動(dòng)阻力損失,水向下流動(dòng)時(shí)在聯(lián)箱中心處的實(shí)際壓力要比靜壓小,即 (9-3)2、上升管系統(tǒng)作用在聯(lián)箱中心處的壓力由于上升管內(nèi)工質(zhì)流動(dòng)是由下向上流動(dòng),聯(lián)箱中心處的壓力P2應(yīng)能克
3、服上升管系統(tǒng)的總流動(dòng)阻力和重位壓差,才能使工質(zhì)進(jìn)入汽包,因此 (9-4)3、總壓差(1)下降管系統(tǒng)的總壓差為: (9-5)(2)上升管系統(tǒng)的總壓差為: (9-6) 在穩(wěn)定流動(dòng)時(shí),聯(lián)箱中流體只有一個(gè)壓差值(與汽包壓力的差值),所以這兩個(gè)壓差值必須相等,即 (9-7)式(9-7)是用來計(jì)算鍋爐水循環(huán)的主要依據(jù),這種方法稱為水循環(huán)計(jì)算中的壓差法。三、運(yùn)動(dòng)壓頭自然循環(huán)回路中的循環(huán)推動(dòng)力稱為運(yùn)動(dòng)壓頭,以表示 (9-8)自然循環(huán)回路中的運(yùn)動(dòng)壓頭就是回路中循環(huán)的推動(dòng)力,這一壓頭將耗用于克服下降管、上升管及汽水分離裝置的流動(dòng)阻力,即 (9-9)運(yùn)動(dòng)壓頭扣除上升管系統(tǒng)的阻力、汽水分離裝置的阻力之后,剩余部分就稱
4、為有效壓頭,以表示 (9-10)循環(huán)回路的有效壓頭是用來克服下降管阻力的。因此,自然循環(huán)回路中,工質(zhì)在穩(wěn)定流動(dòng)情況下,有效壓頭應(yīng)與下降管系統(tǒng)的阻力相等,即 (9-11)式(9-11)也可用來對(duì)鍋爐進(jìn)行水循環(huán)的計(jì)算,這種方法稱為水循環(huán)計(jì)算中的壓頭法。四、影響循環(huán)推動(dòng)力的因素運(yùn)動(dòng)壓頭的大小取決于飽和水與飽和汽的密度差、上升管中的含汽率和循環(huán)回路的高度,鍋爐的工作壓力,爐膛熱負(fù)荷,鍋爐負(fù)荷等。第二節(jié) 兩相流的流型和傳熱一、蒸發(fā)管中汽水兩相流的流型在管內(nèi)兩相流中,汽和水不是均勻分布的,它們的流速也不一樣。由于管徑、混合物中的含汽率和流速不同,兩相組成的流型也不一樣。流型不同,兩相流體的流動(dòng)阻力和傳熱機(jī)
5、理是不同的。流速的大小和傳熱的強(qiáng)弱又影響到兩相流型。用圖9-2各區(qū)域的流型和傳熱特點(diǎn)。二、蒸發(fā)管中汽水兩相流的傳熱如果熱負(fù)荷增加,則蒸干點(diǎn)會(huì)提前出現(xiàn),環(huán)狀流動(dòng)結(jié)構(gòu)會(huì)縮短甚至消失,沸騰傳熱惡化可能提前在汽泡狀流型區(qū)域發(fā)生。這時(shí)由于汽化核心密集,要管壁形成連續(xù)汽膜,將水壓向管子中部,由于汽膜導(dǎo)熱性很差,導(dǎo)致沸騰傳熱惡化。一般稱這種因管壁形成汽膜導(dǎo)致的沸騰傳熱惡化為第一類沸騰傳熱惡化,或膜態(tài)沸騰,它是由于管外局部熱負(fù)荷太高造成的。因管壁水膜被蒸干導(dǎo)致的沸騰傳熱惡化稱為第二類沸騰傳熱惡化,它是因汽水混合物中含汽率太高所致。騰傳熱惡化是一種傳熱現(xiàn)象,表現(xiàn)為管壁對(duì)吸熱工質(zhì)的放熱系數(shù)急劇下降,管壁溫度隨之迅
6、速升高,且可能超過金屬材料的極限允許溫度,致使壽命縮短,材質(zhì)惡化,甚至即刻超溫?zé)龎?。第三?jié) 兩相流的特性參數(shù)及流動(dòng)阻力一、兩相流的特性參數(shù)描述汽水兩相流流動(dòng)特性的物理量稱為汽水兩相流的特性參數(shù)。(一)兩相流的流速1、質(zhì)量流速單位時(shí)間內(nèi)流經(jīng)單位流通截面的工質(zhì)質(zhì)量稱為質(zhì)量流速,用表示,并用下式計(jì)算: (9-12) 2、循環(huán)流速循環(huán)回路中水在飽和溫度下按上升管入口截面計(jì)算的水流速度稱為循環(huán)流速,用表示,即 (9-13)式中飽和水的密度,。3、折算流速汽水混合物是由汽和水兩相組成的,兩者的流速不同。為計(jì)算方便常采用所謂折算流速。假定流過的汽水混合物中某相工質(zhì)占有管子全部截面時(shí)計(jì)算所得的流速稱為該相的折
7、算流速。顯然有蒸汽折算流速和水的折算流速之分,它們可分別用下式計(jì)算: m/s (9-14) m/s (9-15)在受熱蒸發(fā)管內(nèi),當(dāng)工質(zhì)質(zhì)量流量G一定時(shí),不同截面處的蒸汽流量是變化的,管段的平均蒸汽折算流速可根據(jù)管段入口和出口截面的蒸汽質(zhì)量流量和,用下式計(jì)算: (9-16)蒸發(fā)管段中水的平均折算流速為 (9-17)在循環(huán)回路中,根據(jù)循環(huán)流速的定義,循環(huán)水流量等于流過工質(zhì)的總流量,而工質(zhì)總流量又等于流過的水流量與蒸汽流量之和,即或即 (9-18)水和汽的折算流速實(shí)際上是不存在的,折算流速只是反映水或汽的流量,故屬于流量參數(shù)。4、混合物流速流經(jīng)管子截面的汽水混合物容積等于流過的水容積與蒸汽容積之和。
8、混合物的平均流速為 (9-19)將(9-18)式中的代入上式,得: (9-20)5、真實(shí)流速設(shè)管子截面積為A的截面上,水和汽所占管子截面的面積分別為和,即,則該截面上水的真實(shí)流速為 (9-21)而汽的真實(shí)流速為 (9-22)兩相真實(shí)流速之差稱為相對(duì)流速: 。(二)含汽率1、質(zhì)量含汽率在汽水混合物中,流過蒸汽的質(zhì)量流量D與流過工質(zhì)總的質(zhì)量流量G之比稱為質(zhì)量含汽率,用表示: (9-23)已知某截面上工質(zhì)的焓,可用下式計(jì)算該截面上的質(zhì)量含汽率: (9-24)式中截面上工質(zhì)的焓;飽和水的焓;水的汽化潛熱。若已知某管段入口水的焓,則可用下式計(jì)算任一截面上的質(zhì)量含汽率: (9-25)式中管段吸熱率,;管段
9、入口水的欠焓,。對(duì)于沿管長均勻受熱的管段,可根據(jù)入口和出口質(zhì)量含汽率和用下式計(jì)算其平均含汽率: (9-26)如將(9-23)式代入(9-20)式,則可得: (9-27)當(dāng)要求計(jì)算某一管段中混合物的平均流速時(shí),以代替公式(9-20)中的,或以代替公式(9-27)中的即可。2、容積含汽率流經(jīng)管子某一截面的蒸汽容積流量與汽水混合物總?cè)莘e流量之比稱為該截面上的容積含汽率,用表示。即: (9-28)將公式(9-23)代入,則得: (9-29)與的關(guān)系取決于壓力和(見附錄1)。低壓時(shí)由于飽和汽的密度小,即使較小時(shí)值也較大。在任何壓力下,隨的增大值的變化逐漸緩慢。3、截面含汽率截面含汽率又稱真實(shí)含汽率,用表
10、示。它是管道斷面上蒸汽所占截面與管子總截面A之比,即: (9-30)此外,由此可得: (9-31)令,則得 (9-32)在定義和時(shí),都把它們看作流量參數(shù),也就是并沒有考慮兩相之間的速度差別。實(shí)際兩相流體中,兩相間存在速度差別。例如,在上升流動(dòng)時(shí),因而,所以。即;下降流動(dòng)時(shí),及,所以,。如取汽和水的流速相等,即,則,這時(shí)。比例系數(shù)C是混合物流速與蒸汽真實(shí)流速之比,因而也就考慮到蒸汽和水的相對(duì)流速。隨壓力的升高,汽和水的相對(duì)流速減小,在接近臨界壓力時(shí)C1,而。C值是由綜合試驗(yàn)數(shù)據(jù)求得的。附錄2給出了垂直上升管中C的數(shù)值,附錄2(a)是當(dāng)、時(shí)的C值;當(dāng)時(shí),則應(yīng)用附錄2(c);當(dāng)時(shí),對(duì)于直流鍋爐值按附
11、錄2(b)查得。(三)兩相流的密度1、流量密度在汽水兩相流中,混合物的質(zhì)量流量與體積流量之比稱為流量密度,用表示。 (9-33)流量密度是由流量參數(shù)G、V得到的,沒有考慮汽水的相對(duì)滑動(dòng),故實(shí)際上流量密度是不存在的。它用于流動(dòng)阻力、動(dòng)量、質(zhì)量流速等以流量特性為基礎(chǔ)的各項(xiàng)目的計(jì)算。2、真實(shí)密度某段管段中汽水混合物實(shí)際存在的密度稱為真實(shí)密度,用表示。如汽水混合物充滿高度為、總截面積為A的管段中,水和汽所占截面分別為和,則有: 則真實(shí)密度為: (9-34)真實(shí)密度用以計(jì)算管子中兩相流的質(zhì)量、重位壓頭及必需考慮非均相流的各項(xiàng)目。在上述各特性參數(shù)中,、及是以工質(zhì)流量或每一相的流量為基礎(chǔ)來表示的參數(shù),故又稱
12、之為流量參數(shù)。流量參數(shù)可用于流體的質(zhì)量流量、容積流量等的計(jì)算。而真實(shí)流動(dòng)特性參數(shù)、及是以汽水兩相流實(shí)際流動(dòng)情況為基礎(chǔ)的流動(dòng)參數(shù),即考慮了汽、水流速不同的差異。真實(shí)流動(dòng)特性參數(shù)用于管內(nèi)兩相流的質(zhì)量、重位壓頭等的計(jì)算。二、兩相流的流動(dòng)阻力設(shè)有一任意放置的受熱管段,兩相流體流經(jīng)1-2兩個(gè)截面時(shí)(如圖9-6所示),其壓力降可用下式表示: (9-35)1、流體加速壓降某一管段中工質(zhì)的加速壓降等于管段出口截面的動(dòng)量與管段進(jìn)口截面動(dòng)量之差: (9-36)根據(jù)等截面管道中質(zhì)量流速不變的原理可知:。若分別對(duì)管子進(jìn)口截面(其干度為)和出口截面(其干度為)應(yīng)用公式(9-37),代入(9-36)式整理后,可得: (9
13、-37)2、重位壓差當(dāng)兩截面間的高度差為h時(shí),重位壓差為: (9-38)式中管段內(nèi)工質(zhì)的平均真實(shí)密度,由式(9-34)可知: (9-39)3、摩擦阻力對(duì)于均勻混合物的汽水混合物,可按混合物流速和混合物密度來計(jì)算管段中的摩擦阻力: (9-40)在穩(wěn)定流動(dòng)時(shí),由循環(huán)流速的定義可知:。將(9-27)式代入上式可得: (9-41)如將式(9-20)代入式(9-40)而不用式(9-27)則可得摩擦阻力的另一表達(dá)式: (9-42)考慮到兩相流結(jié)構(gòu)對(duì)的影響,在計(jì)算中加入一修正系數(shù)。當(dāng)管段中汽水混合物含汽率沿管長不變時(shí),摩擦阻力損失按下式計(jì)算: (9-43)式中的修正系數(shù)由附錄3(b)查取。當(dāng)管段中汽水混合物
14、的含汽率沿管長變化時(shí),按下式計(jì)算摩擦阻力損失: (9-44)管段的平均修正系數(shù)按下式計(jì)算: (9-45)、分別為管段出口、入口截面的平均修正系數(shù),由附錄3(a)查取。4、局部阻力由局部阻力所引起的壓力損失,按下式計(jì)算: (9-46)第四節(jié) 自然水循環(huán)的可靠性指標(biāo)及計(jì)算方法一、自然水循環(huán)工作的可靠性指標(biāo)1、質(zhì)量流速和循環(huán)流速質(zhì)量流速和循環(huán)流速的定義式參見(9-12)、(9-13)式。循環(huán)流速是一個(gè)流量參數(shù),雖然它能反映水流速度的快慢,能判斷水循環(huán)的安全性,但它是按上升管入口水量計(jì)算得到的。對(duì)于受熱不同的上升管,即使循環(huán)流速相同,但由于產(chǎn)汽量不同,在上升管出口處的汽水混合物中含水量就不同。對(duì)受熱強(qiáng)
15、的上升管,由于產(chǎn)汽量較多,出口水量較少,管子內(nèi)壁四周可能維持不住連續(xù)流動(dòng)的水膜。同時(shí),汽水混合物比容增大、流速提高,可能撕破很薄的水膜,造成第二類沸騰傳熱惡化,使管壁超溫。因此,循環(huán)流速不是反映水循環(huán)安全的唯一指標(biāo)。2、循環(huán)倍率K循環(huán)倍率的定義為:循環(huán)回路中,進(jìn)入上升管的循環(huán)水量G與上升管出口蒸汽量D之比,稱為循環(huán)倍率,用符號(hào)K表示,其數(shù)學(xué)表達(dá)式為 (9-47)循環(huán)倍率K的意義是上升管中每產(chǎn)生1kg蒸汽需要進(jìn)入上升管的循環(huán)水量,或1kg水全部變成蒸汽在循環(huán)回路中需要循環(huán)的次數(shù)。循環(huán)倍率K與質(zhì)量含汽率x互為倒數(shù)關(guān)系。循環(huán)倍率K愈大,含汽率x愈小,則上升管出口汽水混合物中水的份額較大,管壁水膜穩(wěn)定
16、,對(duì)管壁冷卻作用較好。所以,經(jīng)常循環(huán)倍率來評(píng)定鍋爐水循環(huán)是否安全。但K值過大,上升管產(chǎn)汽量太少,上升管內(nèi)工質(zhì)的平均密度增大,循環(huán)回路的運(yùn)動(dòng)壓頭減小,將使循環(huán)流速降低,對(duì)水循環(huán)安全不利。3、自補(bǔ)償能力和界限含汽率隨著受熱面熱負(fù)荷增大,上升管的產(chǎn)汽量增加,質(zhì)量含汽量x增大,一方面運(yùn)動(dòng)壓頭增大;另一方面上升管的流動(dòng)阻力也隨著增大。循環(huán)流速是增大還是減小取決于這兩個(gè)因素中變化較大的一個(gè)。當(dāng)x不太大時(shí),運(yùn)動(dòng)壓頭的增加大于流動(dòng)阻力的增加。因此,隨著x的增大,循環(huán)流速增大。當(dāng)x增大到一定數(shù)值后,繼續(xù)增大x,由于流動(dòng)阻力與工質(zhì)流速的平方成正比,將出現(xiàn)流動(dòng)阻力的增加大于運(yùn)動(dòng)壓頭增加的狀況,這時(shí)隨著x的增大,循環(huán)
17、流速反而下降。循環(huán)流速與上升管質(zhì)量含汽率x的關(guān)系如圖9-7所示。圖中最大循環(huán)流速所對(duì)應(yīng)的上升管質(zhì)量含汽率x,稱為界限含汽率。界限含汽率的倒數(shù)則稱為界限循環(huán)倍率。在上升管含汽率小于界限含汽率范圍內(nèi),自然循環(huán)回路上升管受熱增強(qiáng)時(shí),循環(huán)水量和循環(huán)流速也隨之增大,這種循環(huán)特性稱自補(bǔ)償性或自補(bǔ)償能力。若熱負(fù)荷太大,上升管含汽率超過界限含汽率,這時(shí)隨著受熱面吸熱增強(qiáng),循環(huán)水量和循環(huán)流速反而減小,則失去自補(bǔ)償能力。為了保證自然循環(huán)回路的工作安全,鍋爐應(yīng)始終在自補(bǔ)償范圍內(nèi)。因此,上升管的含汽率必須始終小于界限含汽率,而循環(huán)倍率則應(yīng)始終大于界限循環(huán)倍率。二、自然水循環(huán)的計(jì)算方法(一)循環(huán)回路的分段簡介(二)自然
18、循環(huán)的計(jì)算方法自然水循環(huán)的計(jì)算方法有壓差法和壓頭法兩種。我國電站鍋爐水動(dòng)力計(jì)算方法推薦用壓差法進(jìn)行計(jì)算,即下降管系統(tǒng)的總壓差等于上升管系統(tǒng)的總壓差。1、壓差法按圖9-8可寫出自汽包水位面至下聯(lián)箱中心之間的下降管系統(tǒng)總壓差和上升管系統(tǒng)總壓差分別為: (9-49) (9-50)由本章第一節(jié)分析可知,自然循環(huán)在穩(wěn)定流動(dòng)時(shí),上升管系統(tǒng)和下降管系統(tǒng)的總壓差必須相等,即。這就是壓差法的基本方程。2、壓頭法運(yùn)動(dòng)壓頭扣除上升管系統(tǒng)的阻力和汽水分離裝置的阻力之后,剩余部即為有效壓頭: 自然循環(huán)在穩(wěn)定流動(dòng)時(shí)。這就是用壓頭法計(jì)算自然循環(huán)的基本方程式。(三)循環(huán)回路的特性曲線及工作點(diǎn)自然水循環(huán)的計(jì)算過程可歸納為建立基
19、本方程式和解基本方程式?;痉匠淌降慕夥ㄓ刑匦郧€圖解法兩種。在用壓頭法計(jì)算自然循環(huán)的過程中,上升管系統(tǒng)和下降管系統(tǒng)的總壓差的計(jì)算與循環(huán)流速有關(guān)。而在水循環(huán)計(jì)算未完成之前又無法確定實(shí)際的循環(huán)流速。所以須采用試算法,即先假定一個(gè)循環(huán)流速。分別計(jì)算出下降管系統(tǒng)和上升管系統(tǒng)的總壓差。如果兩者不相等,再在原循環(huán)流速的基礎(chǔ)上增加(或減少)一個(gè)附加量,依次算下去,直到兩者相等(或達(dá)到所要求的精度)為止。下面就采用壓頭法計(jì)算自然循環(huán)的特性曲線圖解法進(jìn)行說明。1、簡單回路自然循環(huán)特性曲線圖解法2、復(fù)雜回路自然循環(huán)特性曲線圖解法(1)串聯(lián)各部分管內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量流量相同;(2)系統(tǒng)總壓差是各部分各自的特性曲線在流量相
20、同時(shí)壓差的疊加值。并聯(lián)系統(tǒng)的特點(diǎn)是:(1)并聯(lián)的各上升系統(tǒng)壓差相等;(2)總流量是在等壓差下各系統(tǒng)流量的總和。第五節(jié) 自然循環(huán)常見故障及提高安全性措施 一、自然循環(huán)的常見故障一般常見的故障有:循環(huán)停滯、循環(huán)倒流、出現(xiàn)自由水面、汽水分層等。1、循環(huán)停滯2、循環(huán)倒流3、汽水分層防止汽水分層的措施是盡可能避免布置水平或傾角小于15的沸騰管。如在結(jié)構(gòu)上不可避免時(shí),要盡可能提高管內(nèi)汽水混合物的流速。二、下降管含汽當(dāng)下降管含有蒸汽時(shí),管內(nèi)工質(zhì)平均密度減小,運(yùn)動(dòng)壓頭減小,而工質(zhì)的體積流量將增大,致使下降管的流動(dòng)阻力增加。這樣能克服的上升管阻力減小,循環(huán)流速和循環(huán)倍率降低,使得受熱弱的上升管更容易發(fā)生循環(huán)停滯
21、等故障。鍋爐下降管含汽的原因主要有:下降管受熱產(chǎn)生蒸汽;水在下降管入口自汽化;水進(jìn)入下降管時(shí)帶汽;由于鍋爐壓力突然下降引起鍋水自汽化等等。三、大型自然循環(huán)鍋爐的水循環(huán)安全問題對(duì)于高參數(shù)大容量自然循環(huán)鍋爐,由于各上升管內(nèi)工質(zhì)的含汽率增大,回路高度提高及大直徑集中下降管的采用等,循環(huán)推動(dòng)力(即運(yùn)動(dòng)壓頭)增大。因此,如采用合理的設(shè)計(jì)布置,在亞臨界壓力下仍可采用自然循環(huán)鍋爐,如國產(chǎn)DG-1000/16.8 自然循環(huán)鍋爐。對(duì)于這類鍋爐其產(chǎn)生循環(huán)停滯和倒流的可能性很小。對(duì)亞臨界壓力的自然循環(huán)鍋爐,理論計(jì)算和經(jīng)驗(yàn)證明,水冷壁安全運(yùn)行的主要任務(wù)之一是防止沸騰傳熱惡化。高參數(shù)大容量自然循環(huán)鍋爐水循環(huán)的主要危害在
22、于受熱最強(qiáng)管子的傳熱惡化。四、提高水循環(huán)安全性的措施影響水循環(huán)安全性的常見因素有:并列上升管吸熱不均勻,下降管帶汽,下降管、汽水引出管和汽包內(nèi)分離裝置阻力過大,以及壓力變化速度等。1、蒸發(fā)管吸熱不均如果吸熱有顯著差別的管子并聯(lián)在一組上升管系統(tǒng)內(nèi),則受熱弱的管內(nèi)就可能發(fā)生水循環(huán)故障。為減小并列蒸發(fā)管吸熱不均,現(xiàn)代鍋爐在結(jié)構(gòu)和布置上常用的措施有:(1)按受熱情況劃分循環(huán)回路,將每面墻的水冷壁按受熱強(qiáng)弱情況劃分為若干個(gè)獨(dú)立的循環(huán)回路,每一回路中并列管子的受熱情況與結(jié)構(gòu)尺寸差異不大。(2)改善爐膛四角管子的受熱情況,由于爐膛四角布置的管子吸熱最弱,因此四角最好不布置管子,或?qū)t膛截面切角形成八角爐膛。另外,布置在爐膛四角的一些吸熱差的管子最好劃分成單獨(dú)的獨(dú)立循環(huán)回路。(3)采用平爐頂結(jié)構(gòu)用平爐頂取代前斜壁頂柵,可使兩側(cè)墻水冷壁吸熱區(qū)段的高度基本相同,減少吸熱不勻。為減小并列管吸熱不均,在運(yùn)行方面應(yīng)注意以下幾點(diǎn):(1)保持爐膛火焰中心位置,避免火焰偏斜。(2)保持水冷壁清潔,防止局部結(jié)渣積灰。(3)避免鍋爐長時(shí)間
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