地下室局部單面支模方案

1、 烈變國際廣場地下室局部單面支模專項方案烈變國際廣場項目地下室局部外墻單面支模專項方案貴州建工魯?shù)芙ㄔO(shè)工程有限公司專項施工方案審批表工程名稱： 烈變國際廣場 建設(shè)單位： 貴州魯?shù)墚a(chǎn)業(yè)集團(tuán) 施工單位： 魯?shù)芙ㄔO(shè)有限公司 監(jiān)理單位: 貴州三力建設(shè)監(jiān)理有限責(zé)任公司 審批名目： 地下室局部單面支模專項方案 審批編號： 編制說明本方案是針對烈變國際廣場項目工程進(jìn)行編制的，從職工的生命、財產(chǎn)安全分析入手，保證工程施工全過程無事故，確保工程的安全、順利生產(chǎn)。編制人： 年 月 日項目部意見保證項目部職工的生命、財產(chǎn)安全，加強(qiáng)環(huán)境保護(hù)，確保工程施工的安全，保證施工生產(chǎn)順利！負(fù)責(zé)人： 項目部（章）： 年 月 日技

2、術(shù)部門審核意見審核人： 部門（章）： 年 月 日總工辦審批意見審核人： 部門（章）： 年 月 日備注地下室局部外墻單面支模一、工程概況烈變國際廣場項目位于貴州省貴陽市金陽新區(qū)金陽大道與南苑路東南角。本工程占地面積為18599 m2，總建筑面積93925.71平米。地下四層。主樓兩棟分別為寫字樓、酒店。本工程寫字樓共二十三層，建筑面積21730.31m2； 酒店共二十層，建筑面積20633.75m2。本工程由魯?shù)墚a(chǎn)業(yè)集團(tuán)投資興建，貴陽市建筑設(shè)計院有限公司設(shè)計，貴州三力建設(shè)監(jiān)理有限責(zé)任公司監(jiān)理，貴州建工魯?shù)芙ㄔO(shè)工程有限公司總承包。地下一層、二層、三層、四層的層高分別為3.5米、3.5米、5.6米、

3、5.3米, 外墻厚度為400 mm,350mm,300 mm不等；由于本工程14軸交AN軸、N軸交614軸、1/B軸交1214軸緊挨山體，造成該些部位剪力墻與山體間距離不能滿足雙面支模的要求，由于該墻體的厚度較厚,模板的側(cè)壓力較大,且若用止水對拉螺栓進(jìn)行加固,則對拉螺栓一端必然要固定在山體巖石上,此方法周期較長、成本過大而且外墻防水遭到破壞,故施工中不考慮用對拉螺栓進(jìn)行模板加固,只能靠單側(cè)的模板支架來承受混凝土的全部側(cè)壓力,這就為單面模板施工帶來了極大的困難。   所以,本工程支撐系統(tǒng)、模板系統(tǒng)的接茬處理成為本工程施工設(shè)計和質(zhì)量控制的關(guān)鍵。二、

4、支模方案經(jīng)項目組經(jīng)慎重考慮后決定外擋墻靠山體面采用水泥磚M7.5水泥砂漿砌筑磚胎膜，采用鋼管三角斜撐作支撐系統(tǒng), 1830*915*18mm木膠板為模板面板,50 mm×100 mm方木為次龍骨,248 mm×3.5 mm鋼管為主龍骨。其優(yōu)點是材料通用性強(qiáng),重復(fù)利用率高,有利于降低成本,對本工程的外墻適應(yīng)性強(qiáng)。三、單面支模構(gòu)造1、模板形式（1）面板采用1830*915*18mm木膠板，用釘子與次龍骨相連，主龍骨用鐵絲勾住次龍骨。（2）支撐系統(tǒng)采用48鋼管，扣件連接，地面埋設(shè)鋼筋地錨與支撐體系相連，次龍骨間距不大于200，主龍骨間距不大

5、于500。2、支撐系統(tǒng)外墻單面支模系統(tǒng)見圖1、2所示。支撐系統(tǒng)要保證模板的牢固性和穩(wěn)定性，垂直模板方向的寬度應(yīng)大于高度的1.5倍。3.1主龍骨立桿、水平桿順模板方向的主龍骨立桿間距應(yīng)為500mm，垂直于立桿方向的上下水平間距為500mm，用扣件連接牢固。3.2掃地桿距地50mm設(shè)置縱橫掃地桿，垂直于模板方向的掃地桿與主龍骨的立桿間距對應(yīng)為500mm，平行于模板方向的掃地桿間距為1000mm。掃地桿與地錨須連接牢固。3.3斜撐鋼管斜撐上連接每道主龍骨水平桿，下連接掃地桿，斜撐的角度不應(yīng)大于45°，斜撐橫向間距600mm。3.4地錨設(shè)置地錨用短鋼管埋入地下250mm，其位置從前至后共七排

6、均勻布置（橫向間距1000mm，豎向間距600mm），以便栓固主龍骨立桿和斜支撐的下部及掃地桿的端部，順模板方向，每根立桿設(shè)一個，垂直模板方向自第二根掃地桿起設(shè)置埋設(shè)。4、施工要點4.1主龍骨的水平桿與斜撐的連接，斜撐與掃地桿的連接完全靠扣件固定，為了增加扣件的抗滑性，扣件必須擰緊，模板受力最大的中下部的斜撐要加雙扣件。4.2地錨在荷載作用下產(chǎn)生水平和向上分力靠地錨拉牢，受力最大，所以主地錨與掃地桿的連接、掃地桿與主龍骨的連接是整個體系最重要的一道工序，必須確保它的穩(wěn)定性。4.3砼的側(cè)壓力與砼的澆注高度和速度有關(guān)，所以砼澆注時須分層澆注，控制砼的澆注速度。5、實際應(yīng)用5.1根據(jù)要求，斜撐越往上

7、越長，它的整體剛度越弱，因此，斜撐用鋼管拉通相連來增加它的剛度（如圖）。5.2由于架子密集，又有整體的滿堂腳手架相連接，實際施工時主龍骨受力較小的中上部水平桿的斜撐可改為間隔支撐。5.3由于底部側(cè)壓力較大，在底板上翻部位預(yù)埋14對拉螺栓進(jìn)行固定。（見下圖） 側(cè)墻單面支模結(jié)構(gòu)計算書材料的力學(xué)性能:木枋 E=9000 N/mm2 f 順紋抗剪=1.4 N/mm2 =13 N/mm2普通膠合板 E=6000 N/mm2 f 順紋抗剪=1.5 N/mm2 =13 N/mm2鋼管(48×3.5) E=2.06×105 N/mm2 =205N/mm2w=5.08cm3 I=12.19c

8、m4模板及其支架設(shè)計主要參考書：1、建筑施工手冊（第四版）2、建筑施工腳手架實用手冊3、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范側(cè)墻采用單邊支模，墻模采用18mm 厚普通膠合板，豎向小楞用木枋50*100間距300，標(biāo)高600、1200、1800、2400、3000（底板面相對標(biāo)高±0.000）處分別采用248 鋼管作水平外橫楞。因不能使用對拉螺桿施工，標(biāo)高600、1200、1800、2400 、3000處水平向間距600 采用鋼管斜撐支撐，標(biāo)高1200、1800、2400處采用鋼管間距600 水平對撐，（1）荷載設(shè)計值：1）、墻側(cè)模板荷載設(shè)計值：、新澆筑砼對模板的側(cè)壓力：按建筑施工手冊（

9、第四版）縮印版第514頁，公式計算，并應(yīng)取其中的較小值： （8-6） （8-7）式中： F新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kN/m2）； 混凝土的重力密度（kN/m3）；t0新澆混凝土的初凝時間（h），可按實測確定；當(dāng)缺乏試驗資料時可采用t0200/（T+15）計算，T為混凝土的溫度（）；b1外加劑影響修正系數(shù)，不摻外加劑時取1.0；摻具有緩凝作用的外加劑時取1.2b2混凝土坍落度影響修正系數(shù)：當(dāng)坍落度在30mm時,取0.85; 坍落度在50mm90mm時,取1.0；坍落度在110mm150mm時,取1.15；V混凝土澆筑高度（厚度）與澆筑時間的比值，即澆筑速度（m/h）；H混凝土側(cè)壓力計算位

10、置處至新澆筑混凝土頂面的總高度（m）；混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖A.0.4所示；圖中。=32.79KN/m2=74.4KN/ 其中：t0=200/（T+15）=200/（35+15）=4hV=1m/h新澆筑砼總高度可達(dá)3.5m,但實際墻高3.1m。.計算參數(shù)的確定： C=24KN/m3 （砼重力密度） t0=4h （砼初凝時間） V=1.5m/h (砼澆筑速度) 1=1.2 (外加劑影響修正系數(shù)) 2=1.15 (砼坍落度影響修正系數(shù))砼側(cè)壓力的計算高度取3.1 米。=74.4KN/ 取兩者較小值即F1=32.79KN/m2其有效壓頭高度h=F/ rc=32.79/24=1.37m，計算簡

11、圖如下：、混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：F=F1*分項系數(shù)*折減系數(shù)=F1*1.2*0.9=35.413kN/m22）、傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的水平荷載：查表8-66傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載Q=4kN/荷載設(shè)計值=Q*1.4*0.9=5.04kN/m23）按表8-69進(jìn)行荷載組合F，=35.413+5.04=40.453 kN/m2（2)、驗算:取1 米寬板帶作為計算對象,化為線荷載:q1=40.453*1=40.453KN/m按三跨連續(xù)梁計算，其計算簡圖如下： 面板計算簡圖Mmax=1/10ql2= Mmax /Wfm式中：q作用在模板上的側(cè)壓力(N/mm)； L內(nèi)楞的間距(mm)； 模板承受的應(yīng)力(N/mm

12、)； W模板的截面抵抗矩(mm3)； F木材的抗彎強(qiáng)設(shè)計值,采用松木板取13N/mm2；按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： = M/W< f其中， -面板承受的應(yīng)力(N/mm2)； M -面板計算最大彎矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 600×18.0×18.0/6=3.24×104 mm3； f -面板截面的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大應(yīng)力計算值： = M/W = 1.19×105 / 3.24×104 = 3.7N/mm2；Mmax=1/10ql

13、2=0.1ql2=0.1×40.453×0.22=0.162KN.m=M/W=0.162×106/3.24×104=5 N/mm2<fm=13 N/mm2經(jīng)檢驗，抗彎強(qiáng)度符合要求。3）、抗剪強(qiáng)度驗算：計算公式如下:V=0.6ql其中，V-面板計算最大剪力(N)； l-計算跨度(次楞間距): l =200.0mm；V=0.6ql=0.6×40.453×0.2=4.85KN截面抗剪強(qiáng)度必須滿足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪應(yīng)力(N/mm2)； V-面板計算最大剪力(N)：V = 7.25KN； b-構(gòu)件的截

14、面寬度(mm)：b = 600mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；=3V/2bh=（3×4.85×103）/（2*600*18）=0.674N/mm2<fv=1.5N/mm2經(jīng)檢驗，抗剪強(qiáng)度符合要求。4）、剛度驗算：根據(jù)建筑施工手冊，剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。撓度計算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載: q = 40.453×0.6 =24.271N/mm； l-計算跨度(次楞間距)

15、: l = 200mm； E-面板的彈性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面慣性矩: I = 600×183/12=29.16cm4；面板的最大允許撓度值: = 0.8mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677×24.271×2004/(100×6000×29.16×105) = 0.1503 mm；面板的最大撓度計算值: =0.1503mm 小于等于面板的最大允許撓度值 =0.8mm，滿足要求！2、內(nèi)豎楞的驗算：內(nèi)楞采用50*100 方木。1）、抗彎強(qiáng)度驗算:化為線荷載:q1=40.453*0.2=8.091KN/

16、m其各跨受荷簡圖如下： 內(nèi)楞計算簡圖Mmax=ql2/10=8.091×0.62/10=0.291KN.m= Mmax /W=0.291×106/（50×1002/6）=3.49N/mm2<fm=13N/mm2經(jīng)檢驗，抗彎強(qiáng)度符合要求。2）、抗剪強(qiáng)度驗算：Vmax =0.625ql=0.625×8.091×0.6=3.034KN=3 V2max /2bh=3*3.034*103/2*50*100=0.91N/mm2<fc=1.4N/mm2經(jīng)檢驗，抗剪強(qiáng)度符合要求。3）、剛度驗算：用于計算撓度的標(biāo)準(zhǔn)線荷載為：q1=40.453*0.2

17、=8.09KN/m=0.677ql4/(100EI)=0.677×8.09×0.64/100×9000×50×1003/12=1.892mm次楞的最大容許撓度值: = 2.4mm；次楞的最大撓度計算值 =1.892mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =2.4mm，滿足要求！3、外橫楞的驗算：外橫楞采用248 鋼管，水平方向間距600 用鋼管斜撐支承。1）、抗彎強(qiáng)度驗算:按均布荷載考慮，化為線荷載:q1=40.453*0.6=24.27KN/m按四跨連續(xù)梁計算，其計算如下：q1=24.27KN/mM1=0.1q1l2=0.1×24.27×0.62=0.874KN.m= M1/W=0.874*106/2×5.08*103=86.02N/mm2<fm=205N/mm2經(jīng)檢驗，抗彎強(qiáng)度符合要求。2）、剛度驗算：用于計算撓度的標(biāo)準(zhǔn)線荷載為：q2=40.453×0.6=24.27KN/mw=0.677q3l4/100EI=0.677×24.27×6004/100×2.06×105×2×12.19×104=0.424 mm<w經(jīng)檢驗，剛度符合要求。4、鋼管斜撐驗算：鋼管斜撐間距600，下面四道