S10李家灣大橋左線荷載試驗(yàn)20090808

1、 檢 測(cè) 報(bào) 告注 意 事 項(xiàng)1. 本報(bào)告每頁都應(yīng)蓋有“檢測(cè)專用章”或檢測(cè)騎縫章，否則 視為無效。2. 復(fù)制報(bào)告未重新加蓋“檢測(cè)專用章”或檢測(cè)單位公章無效。3. 報(bào)告無檢測(cè)、審核、批準(zhǔn)人簽字無效。4. 報(bào)告涂改無效，部分提供和部分復(fù)制檢測(cè)報(bào)告無效。5. 對(duì)檢測(cè)報(bào)告若有異議，應(yīng)于本報(bào)告發(fā)出之日起十五天內(nèi)向本中心提出，逾期不予受理。6. 對(duì)于送樣檢測(cè)，僅對(duì)來樣的檢測(cè)數(shù)據(jù)負(fù)責(zé)，不對(duì)來樣所代表的批量產(chǎn)品的質(zhì)量負(fù)責(zé)。重慶市繞城高速公路南段荷載試驗(yàn)項(xiàng)目S10標(biāo)李家灣右線大橋荷載試驗(yàn)報(bào)告項(xiàng)目負(fù)責(zé)： 參加人員： 報(bào)告執(zhí)筆： 報(bào)告審核：報(bào)告批準(zhǔn)：交通部公路工程檢測(cè)中心2009年8月8日交通部公路工程檢測(cè)中心檢

2、測(cè) 報(bào) 告編號(hào)：（橋檢）字2009067 共 3 頁 第 1 頁產(chǎn)品名稱重慶市繞城高速公路南段S10李家灣右線大橋規(guī)格型號(hào)上部結(jié)構(gòu)為9×20m跨預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁委托單位重慶市公路工程質(zhì)量檢測(cè)中心檢測(cè)類別委托檢測(cè)生產(chǎn)單位/生產(chǎn)日期2009年建成樣品狀態(tài)已鋪裝6cm瀝青鋪裝層還有4cm未施工樣品數(shù)量南彭側(cè)邊跨檢測(cè)日期2009年5月3日檢測(cè)項(xiàng)目靜荷載試驗(yàn)檢測(cè)依據(jù)1、大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法（1982年10月發(fā)布）2、公路舊橋承載能力鑒定方法（88）公路技字11號(hào)）3、公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）4、公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004

3、）5、公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范（JTG H112004）6、本橋荷載試驗(yàn)相關(guān)技術(shù)資料及文件檢測(cè)環(huán)境橋梁現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)用主要儀器和設(shè)備序號(hào)名 稱型 號(hào)設(shè)備編號(hào)1智能數(shù)碼位移計(jì)JML-6105A7-412自動(dòng)化綜合測(cè)試系統(tǒng)JMZX-256型7-513裂縫測(cè)寬儀DJCK-27-794裂縫測(cè)深儀DJCS-057-465/6/編號(hào)：（橋檢）字2009067 共 3頁，第 2 頁檢 測(cè)結(jié) 論一、報(bào)告結(jié)論通過對(duì)該橋測(cè)試跨靜荷載試驗(yàn)的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，得出以下結(jié)論：1、本次荷載試驗(yàn)的荷載效率分別為0.99和0.96，在合理范圍內(nèi)，試驗(yàn)結(jié)果能夠反映結(jié)構(gòu)現(xiàn)有的技術(shù)狀態(tài)；2、試驗(yàn)前對(duì)測(cè)試截面及其附近位置進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)J1測(cè)試截面

4、在4#T梁肋板側(cè)面出現(xiàn)順橋向水平裂縫，在試驗(yàn)過程中裂縫寬度無明顯增大，裂縫在長度上無發(fā)展，也未發(fā)現(xiàn)有新裂縫產(chǎn)生。3、在試驗(yàn)荷載作用下，跨中控制截面實(shí)測(cè)應(yīng)變值均在正常范圍內(nèi)，絕大多數(shù)測(cè)點(diǎn)殘余應(yīng)變較小，試驗(yàn)荷載主要作用范圍內(nèi)的T梁控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)在0.450.66之間，在正常范圍內(nèi)，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)活載要求；4、在試驗(yàn)荷載作用下，跨中控制截面實(shí)測(cè)撓度值均在正常范圍內(nèi)，絕大多數(shù)測(cè)點(diǎn)殘余變形較小，試驗(yàn)荷載主要作用范圍內(nèi)的T梁控制截面撓度校驗(yàn)系數(shù)在0.410.60之間，在正常范圍內(nèi)，結(jié)構(gòu)剛度滿足設(shè)計(jì)活載要求；5、實(shí)測(cè)的橋梁橫向分布系數(shù)比剛接板梁法計(jì)算的橫向分布系數(shù)均勻。綜上所述，李家灣右線大橋測(cè)試跨

5、承載能力符合設(shè)計(jì)活載標(biāo)準(zhǔn)（公路-級(jí)）的要求。 編號(hào)：（橋檢）字2009067 共 3頁，第 3 頁檢 測(cè)結(jié) 論二、問題及建議1、荷載試驗(yàn)前，對(duì)測(cè)試截面及附近梁體進(jìn)行檢測(cè)時(shí)，發(fā)現(xiàn)墩臺(tái)蓋梁上有砂石等建筑垃圾堆積、個(gè)別T梁肋板馬蹄表面有縱向裂縫現(xiàn)象。2、建議進(jìn)一步清理墩臺(tái)上的砂石等雜物，查明并分析T梁縱向裂縫產(chǎn)生的原因，并采取裂縫灌漿或封閉等其他有效措施進(jìn)行處治，同時(shí)對(duì)非測(cè)試跨T梁進(jìn)行普查，發(fā)現(xiàn)類似問題一并處治。3、嚴(yán)格按照現(xiàn)行公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范（JTG H11-2004）的要求，加強(qiáng)日常養(yǎng)護(hù)管理工作。交通部公路工程檢測(cè)中心2009年 8 月 8 日備注本次檢測(cè)的詳細(xì)情況見報(bào)告附件，附件一共17頁，附

6、件二共2頁。重慶市繞城高速公路南段S10李家灣右線大橋荷載試驗(yàn)報(bào)告附件一 第 17 頁，共17頁1前言 為科學(xué)評(píng)定重慶市繞城高速公路南段S10標(biāo)段李家灣右線大橋的工程質(zhì)量，受重慶市公路工程質(zhì)量檢測(cè)中心的委托，交通部公路工程檢測(cè)中心（交通部公路科學(xué)研究所）于2009年5月3日對(duì)該橋右線南彭側(cè)邊跨進(jìn)行了靜載試驗(yàn)。現(xiàn)將試驗(yàn)的有關(guān)情況及試驗(yàn)結(jié)果報(bào)告如下。2工程概況2.1概況李家灣大橋上跨馬宗至百節(jié)公路。機(jī)耕道寬4.5米。上部左線采用8×20m預(yù)應(yīng)力混凝土組合T梁，右線采用9×20m預(yù)應(yīng)力混凝土組合T梁，簡(jiǎn)支結(jié)構(gòu)；下部為肋板式橋臺(tái)配鉆孔樁基礎(chǔ)以及重力式U型橋臺(tái)配擴(kuò)大基礎(chǔ)；橋墩為雙樁柱

7、式橋墩、鉆孔樁基礎(chǔ)。該橋平面位于直線內(nèi)；縱面位于i1=-0.5%，i2-2.0%的凸形豎曲線及直線段內(nèi)。全橋分為兩聯(lián)，在兩岸臺(tái)口處設(shè)伸縮縫，支座采用GJZF4橡膠支座，其余墩頂上為現(xiàn)澆連續(xù)段，其中左線橋在3、7號(hào)墩頂、右線橋在2、7號(hào)墩頂采用GPZ1.25MN(GD)盆式橡膠支座，其余墩頂采用GPZ1.25MN(DX)盆式橡膠。全橋支座+墊石+調(diào)平鋼板共厚29cm。橋面鋪裝采用10cm瀝青混凝土+8cmC40號(hào)混凝土，兩層之間設(shè)FYT-1型防水劑、防水層。該橋立面布置圖如圖2.1-1所示，橫斷面布置圖見圖2.1-2所示，T跨中截面如圖2.1-3所示。圖2.1-1 李家灣右線大橋立面布置圖（單位

8、：cm）圖2.1-2 李家灣大橋橫斷面布置圖（單位：cm）圖2.1-3 20m T梁立面圖圖2.1-4 20mT梁斷面圖圖2.1-5 20mT梁預(yù)應(yīng)力斷面布置圖2.1主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)(1) 荷載等級(jí)：公路-I級(jí)。(2) 車道數(shù)（單幅）：三車道。(3) 橋面寬度：0.5m防撞護(hù)欄+凈15.75m橋面+0.5m防撞護(hù)欄=16.75m。(4) 設(shè)計(jì)車速：100公里/小時(shí)。(5) 地震：橋位區(qū)地震動(dòng)峰值加速度為0.05g；地震動(dòng)反應(yīng)譜特征周期為0.35s。3試驗(yàn)?zāi)康耐ǔ?，?duì)建成后的公路橋梁均宜進(jìn)行荷載試驗(yàn)，并將試驗(yàn)結(jié)果作為對(duì)橋梁承載能力、技術(shù)狀況與工程質(zhì)量進(jìn)行綜合評(píng)價(jià)的重要依據(jù)。本次試驗(yàn)的目的主要包括：(

9、1) 檢驗(yàn)橋跨結(jié)構(gòu)的實(shí)際承載能力、結(jié)構(gòu)變形及抗裂性能是否滿足有關(guān)技術(shù)規(guī)范要求，并結(jié)合理論計(jì)算分析結(jié)果，科學(xué)評(píng)定橋梁結(jié)構(gòu)目前的技術(shù)狀態(tài)是否滿足設(shè)計(jì)要求，能否交付正常使用；(2) 尋求橋梁整體結(jié)構(gòu)的變形規(guī)律，了解結(jié)構(gòu)的實(shí)際受力狀況和工作狀況，為日后橋梁運(yùn)營、養(yǎng)護(hù)及管理提供科學(xué)依據(jù)。4試驗(yàn)依據(jù)本次荷載試驗(yàn)的依據(jù)主要有：(1) 大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法（1982年10月發(fā)布）；(2) 公路舊橋承載能力鑒定方法（88）公路技字11號(hào)）；(3) 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）；(4) 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D62-2004）；(5) 公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范(JTG

10、 H112004) (6) 本橋荷載試驗(yàn)相關(guān)技術(shù)資料及文件。5試驗(yàn)內(nèi)容根據(jù)該橋的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，通過有關(guān)方面共同確定了本次荷載試驗(yàn)選擇的試驗(yàn)跨位及測(cè)試截面。5.1測(cè)試跨及測(cè)試截面本次靜載試驗(yàn)測(cè)試跨位和測(cè)試截面選擇如下：選擇李家灣右線大橋南彭側(cè)邊跨作為測(cè)試跨，選擇跨中控制截面作為測(cè)試截面（距3#臺(tái)10.00m，為J1測(cè)試截面）。測(cè)試跨、測(cè)試截面位置和截面編號(hào)詳見圖5.1-1。圖5.1-1 李家灣右線大橋測(cè)試截面位置以及編號(hào)示意圖（單位：cm）5.2試驗(yàn)項(xiàng)目(1) 對(duì)測(cè)試截面附近的梁體進(jìn)行外觀質(zhì)量檢查；(2) J1截面在相應(yīng)加載工況下的應(yīng)力（應(yīng)變）測(cè)試；(3) J1截面在相應(yīng)加載工況下的撓度測(cè)試。6測(cè)試

11、跨橋梁外觀檢查結(jié)果對(duì)進(jìn)行測(cè)試的右線南彭側(cè)邊跨對(duì)應(yīng)的主要控制截面（第3跨跨中斷面、第2#墩墩頂斷面、3#臺(tái)臺(tái)頂斷面）進(jìn)行了詳細(xì)的外觀檢查，檢查發(fā)現(xiàn)：(1) 右線9#臺(tái)臺(tái)頂斷面：臺(tái)帽有少量砂石堆積，部分支座位置被砂石填塞；(2) 右線第9跨跨中斷面：第4#梁肋板馬蹄形外表面，距梁底為12cm處發(fā)現(xiàn)有1條順橋向水平裂縫，裂縫從跨中位置向兩邊延伸，長約5m，裂縫寬度小于0.05mm；(3) 右線第8#墩墩頂斷面：未見明顯病害。7試驗(yàn)荷載該橋設(shè)計(jì)為10cm厚瀝青混凝土橋面鋪裝，本次荷載試驗(yàn)時(shí)，瀝青混凝土橋面鋪裝已鋪裝了6cm，但還有4cm尚未施工，故本次試驗(yàn)的控制荷載取為公路-I級(jí)+4cm瀝青混凝土鋪裝

12、恒載。各測(cè)試截面有關(guān)工況的靜載試驗(yàn)荷載效率見表7-1。 靜載試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試加載工況表 表7-1截面號(hào)及工況控制荷載內(nèi)力（kN×m）試驗(yàn)荷載內(nèi)力（kN×m）荷載效率備注J1工況1 正彎矩中載1365.81352.10.99荷載效率為各工況最大用車量的試驗(yàn)活載內(nèi)力與控制荷載內(nèi)力的比值J1工況2 正彎矩偏載1468.81410.00.96注：活載跨中橫向分布系數(shù)理論計(jì)算值按照剛接板梁法計(jì)算，采用三車道和兩車道的較大值作為計(jì)算控制內(nèi)力的參數(shù)。以汽車活載+4cm瀝青混凝土鋪裝恒載作為控制荷載，并按公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）考慮了車道折減系數(shù)和汽車沖擊系數(shù)，按最不利

13、原則計(jì)算控制荷載內(nèi)力。試驗(yàn)荷載內(nèi)力通過內(nèi)力影響線布載，并采用實(shí)際加載時(shí)的理論橫向分布系數(shù)計(jì)算值作為計(jì)算參數(shù)。實(shí)際布置時(shí)，對(duì)稱加載采用三列車布置，中梁控制，對(duì)應(yīng)的活載橫向分布系數(shù)為0.650；偏心加載采用二列車，邊梁控制，對(duì)應(yīng)的活載橫向分布系數(shù)為0.650。詳細(xì)情況見8.3荷載布置。本次試驗(yàn)選擇行車方向右側(cè)為偏載側(cè)。根據(jù)設(shè)計(jì)荷載等級(jí)，按等效荷載的原則布載，選取汽車作為試驗(yàn)荷載。試驗(yàn)共用350kN級(jí)載重汽車6輛，各車有關(guān)參數(shù)見表7-2。 加載車輛技術(shù)參數(shù)表 表7-2車輛編號(hào)前軸重（kN）軸重（kN）軸距（m）輪距（m）中軸后軸前-中軸中-后軸SYC168.60140.10140.103.201.3

14、51.80SYC270.00141.10141.103.301.451.80SYC370.50138.10138.103.201.351.80SYC773.80138.80138.803.201.351.80SYC870.10139.90139.903.201.351.80SYC969.50141.25141.253.201.351.80試驗(yàn)采用分級(jí)加載方式進(jìn)行，各級(jí)荷載大致按總試驗(yàn)荷載的50%、80%、100%逐級(jí)施加，也可視具體情況采用其它分級(jí)方式進(jìn)行加載。8試驗(yàn)綜述本次荷載試驗(yàn)所選取的有關(guān)控制截面見前“試驗(yàn)內(nèi)容”所述。試驗(yàn)時(shí)，利用設(shè)置在各測(cè)試截面由測(cè)量?jī)x器儀表和與其配套的檢測(cè)組件所組成的

15、檢測(cè)系統(tǒng)，測(cè)試出在試驗(yàn)荷載作用下各測(cè)試對(duì)象的信號(hào)輸出，再通過分析、整理或換算，得出各測(cè)試截面所需的評(píng)價(jià)參數(shù)，完成截面各項(xiàng)測(cè)試項(xiàng)目。同時(shí)參照理論分析計(jì)算資料，按“大跨徑混凝土橋梁的試驗(yàn)方法”及“公路舊橋承載能力鑒定方法”規(guī)定的評(píng)價(jià)指標(biāo)和有關(guān)技術(shù)資料對(duì)試驗(yàn)觀測(cè)結(jié)果進(jìn)行分析評(píng)定。有關(guān)本次荷載試驗(yàn)的具體內(nèi)容綜述如下：8.1檢測(cè)系統(tǒng)根據(jù)本橋荷載試驗(yàn)的內(nèi)容和目的，選配符合測(cè)試精度及要求的檢測(cè)系統(tǒng)如下：1、應(yīng)變計(jì)：JMZX-212A混凝土表面智能弦式數(shù)碼應(yīng)變計(jì)，分辨率0.1；2、位移計(jì)：JML-6105A智能弦式數(shù)碼位移計(jì)（設(shè)備編號(hào)：7-41），分辨率0.01mm；3、應(yīng)變測(cè)試儀器：JMZX-256型自動(dòng)化

16、綜合測(cè)試系統(tǒng)（設(shè)備編號(hào)：7-51），分辨率0.1；4、撓度測(cè)試儀器：JMZX-256型自動(dòng)化綜合測(cè)試系統(tǒng)（設(shè)備編號(hào)：7-51），分辨率0.01mm；5、裂縫觀測(cè)儀器：DJCK-02型裂縫測(cè)寬儀（設(shè)備編號(hào)7-79），分辨率：0.01mm；DJCS-05裂縫測(cè)深儀（設(shè)備編號(hào)7-46），精度5%-10%。JMZX-212A應(yīng)變計(jì)JML-6105A位移計(jì)JMZX-256型自動(dòng)化綜合測(cè)試系統(tǒng)數(shù)據(jù)采集存儲(chǔ)圖8.1-1 靜態(tài)應(yīng)變和撓度自動(dòng)測(cè)試系統(tǒng)框圖8.2測(cè)點(diǎn)布置8.2.1撓度測(cè)點(diǎn)布置由于橋下凈空變化較大，采用搭設(shè)支架平臺(tái)安裝撓度傳感器。在J1測(cè)試截面每片T底底面各布置一個(gè)撓度測(cè)點(diǎn)（橫斷面布置如圖8.2-1

17、所示，平面布置如圖8.2-2所示）；支座變位測(cè)點(diǎn)以臺(tái)帽和蓋梁作為基樁點(diǎn)，在4號(hào)T支點(diǎn)處布置支點(diǎn)變位測(cè)點(diǎn)。8.2.2應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置在J1測(cè)試截面，在每片T底面各布置1個(gè)應(yīng)力測(cè)點(diǎn)，應(yīng)變計(jì)安裝在T底面中心，方向順橋向（橫斷面布置如圖8.2-1所示，平面布置如圖8.2-2所示）。圖8.2-1 J1測(cè)試截面撓度和應(yīng)變測(cè)點(diǎn)橫斷面布置圖8.2-2 J1測(cè)試截面T底面應(yīng)變和撓度測(cè)點(diǎn)平面布置8.3荷載布置依據(jù)設(shè)計(jì)資料，通過計(jì)算分析，各控制測(cè)試截面、各加載工況的荷載布置見圖8.3-1圖8.3-4所示。圖8.3-1 J1測(cè)試截面正彎矩（中載）布載立面圖（單位：cm）圖8.3-2 J1測(cè)試截面正彎矩（偏載）布載立面圖（

18、單位：cm）圖8.3-3 J1測(cè)試截面中載試驗(yàn)車輛橫橋向布置示意圖（單位：cm）圖8.3-4 J1測(cè)試截面偏載試驗(yàn)車輛橫橋向布置示意圖（單位：cm）8.4試驗(yàn)程序本次試驗(yàn)對(duì)J1測(cè)試截面進(jìn)行對(duì)稱和偏心加載，J1測(cè)試截面加載工況具體布載情況及對(duì)應(yīng)的試驗(yàn)程序和測(cè)試項(xiàng)目見表8.4-1，現(xiàn)場(chǎng)測(cè)試按預(yù)定的試驗(yàn)順序進(jìn)行。表中各符號(hào)說明如下：YB1：J1測(cè)試截面靜載應(yīng)力（應(yīng)變）測(cè)試；ND1：J1測(cè)試截面靜載撓度測(cè)試。 各加載工況具體布載情況表 表8.4-1工況編號(hào)工況名稱分級(jí)說明車輛布置說明測(cè)試項(xiàng)目1J1測(cè)試截面正彎矩正載工況1-0 無車無YB1、ND1工況1-1 三列一排3車SYC7SYC9YB1、ND1工

19、況1-2 三列二排6車SYC1SYC3SYC7SYC9YB1、ND1工況1-3 全部卸載無YB1、ND12J1測(cè)試截面正彎矩偏載工況2-0 無車無YB1、ND1工況2-1 二列一排2車SYC3、SYC7YB1、ND1工況2-2 二列三排6車SYC1SYC3SYC7SYC9YB1、ND1工況2-3 全部卸載無YB1、ND19試驗(yàn)結(jié)果及分析9.1裂縫觀測(cè)結(jié)果及分析試驗(yàn)前對(duì)測(cè)試截面及其附近位置進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)J1測(cè)試截面在4#T梁肋板側(cè)面出現(xiàn)順橋向水平裂縫，在試驗(yàn)過程中裂縫寬度無明顯增大，裂縫在長度上無發(fā)展，也未發(fā)現(xiàn)有新裂縫產(chǎn)生。9.2應(yīng)變測(cè)試結(jié)果及分析各加載工況作用下，各測(cè)試截面應(yīng)變測(cè)試結(jié)果見附件二

20、的附表1系列所示。應(yīng)變測(cè)試結(jié)果表明：在試驗(yàn)荷載作用下，各測(cè)試截面應(yīng)變實(shí)測(cè)值均在正常范圍內(nèi)，對(duì)稱和偏心加載工況下，試驗(yàn)荷載主要作用范圍內(nèi)的T梁跨中截面的應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)在0.450.66范圍內(nèi)，大部分T梁的殘余應(yīng)變均小于20%，測(cè)試跨結(jié)構(gòu)的應(yīng)力狀態(tài)正常。9.3撓度測(cè)試結(jié)果及分析各加載工況作用下，各測(cè)點(diǎn)撓度測(cè)試結(jié)果見附件二的附表2系列所示。撓度測(cè)試結(jié)果表明：在試驗(yàn)荷載作用下，各測(cè)試截面撓度實(shí)測(cè)值均在正常范圍內(nèi)，對(duì)稱和偏心加載工況下，試驗(yàn)荷載主要作用范圍內(nèi)的T梁跨中截面的撓度校驗(yàn)系數(shù)在0.410.60范圍內(nèi)，大部分T梁的殘余變形均小于20%，測(cè)試跨結(jié)構(gòu)變形規(guī)律正常。9.4測(cè)試結(jié)果綜合分析（1）J1測(cè)試斷

21、面測(cè)試結(jié)果綜合分析將前述各項(xiàng)測(cè)試結(jié)果進(jìn)行綜合分析，其成果如表9.4-1和表9.4-2所示。靜載試驗(yàn)撓度測(cè)試結(jié)果綜合分析成果表（J1測(cè)試斷面） 表9.4-1加載工況J1測(cè)試截面正彎矩6車正載J1測(cè)試截面T編號(hào)1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁5號(hào)梁6號(hào)梁7號(hào)梁8號(hào)梁撓度彈性變形1.63 3.09 3.98 4.36 4.54 4.03 2.77 1.50 殘余變形0.03 0.09 0.02 0.04 0.05 0.05 0.09 0.11 相對(duì)殘余變形（%）1.8 2.9 0.5 0.9 1.1 1.2 3.2 7.3 計(jì)算值0.684.628.3810.4810.488.384.620.68彈性變形/

22、計(jì)算值2.40 0.67 0.47 0.42 0.43 0.48 0.60 2.21 加載工況J1測(cè)試截面正彎矩6車偏載J1測(cè)試截面T編號(hào)1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁5號(hào)梁6號(hào)梁7號(hào)梁8號(hào)梁撓度彈性變形4.66 3.96 3.31 2.31 1.51 0.75 0.06 -0.25 殘余變形0.07 0.13 0.12 0.06 0.05 0.01 0.00 -0.05 相對(duì)殘余變形（%）1.5 3.3 3.6 2.6 3.3 1.3 0.0 20.0 計(jì)算值10.699.747.54.071.330.07-0.25-0.25彈性變形/計(jì)算值0.44 0.41 0.44 0.57 1.14 10.

23、71 -0.24 1.00 根據(jù)上表中各測(cè)試截面各測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)撓度值與理論計(jì)算值，繪制T梁在各工況作用下的撓度橫向分布曲線對(duì)比圖。圖中撓度向下為正（單位：mm），橫向編號(hào)為T梁編號(hào)。 圖9.4-1 工況1和工況2實(shí)測(cè)撓度值與計(jì)算值對(duì)比圖靜載試驗(yàn)應(yīng)變（應(yīng)力）測(cè)試結(jié)果綜合分析成果表（J1測(cè)試斷面） 表9.4-2加載工況J1測(cè)試截面正彎矩6車正載J1測(cè)試截面T編號(hào)1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁5號(hào)梁6號(hào)梁7號(hào)梁8號(hào)梁應(yīng)變彈性應(yīng)變46 77 98 120 121 97 71 48 殘余應(yīng)變5 3 8 2 9 6 0 3 相對(duì)殘余應(yīng)變（%）10.9 3.9 8.2 1.7 7.4 6.2 0.0 6.3 計(jì)算值

24、1811921526926921511918彈性應(yīng)變/計(jì)算值2.56 0.65 0.46 0.45 0.45 0.45 0.60 2.67 加載工況J1測(cè)試截面正彎矩6車偏載J1測(cè)試截面T編號(hào)1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁5號(hào)梁6號(hào)梁7號(hào)梁8號(hào)梁應(yīng)變彈性應(yīng)變148 109 91 67 43 13 4 -11 殘余應(yīng)變6 4 3 5 2 2 1 0 相對(duì)殘余應(yīng)變（%）4.1 3.7 3.3 7.5 4.7 15.4 25.0 0.0 計(jì)算值265241186101332-6-6彈性應(yīng)變/計(jì)算值0.56 0.45 0.49 0.66 1.30 6.50 -0.67 1.83 說明：應(yīng)變符號(hào)定義：正值（+

25、）表示拉應(yīng)變，負(fù)值（-）表示壓應(yīng)變（下同）；撓度符號(hào)定義：下?lián)蠟椋?），上拱為（-）（下同）；C50混凝土的彈性模量取=3.45×104MPa（下同）。根據(jù)上表中各測(cè)試截面各測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性應(yīng)變值與理論計(jì)算值，繪制T梁在各工況作用下的應(yīng)變橫向分布曲線對(duì)比圖，見圖9.4-2。圖中拉應(yīng)變?yōu)檎▎挝唬?#181;），橫向編號(hào)為T梁編號(hào)。圖9.4-2 工況1和工況2實(shí)測(cè)應(yīng)變值與計(jì)算值對(duì)比圖（2）J1測(cè)試截面活載橫向分布系數(shù)實(shí)測(cè)計(jì)算值與理論計(jì)算值的比較根據(jù)上表中J1測(cè)試截面各測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)彈性應(yīng)變值和實(shí)測(cè)撓度值計(jì)算得到李家灣大橋各片T的實(shí)測(cè)活載橫向分布系數(shù)，見表9.4-3。根據(jù)撓度和應(yīng)變實(shí)測(cè)值計(jì)算J

26、1測(cè)試截面的活載橫向分布系數(shù) 表9.4-3加載方式計(jì)算方法1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁5號(hào)梁6號(hào)梁7號(hào)梁8號(hào)梁對(duì)稱加載以撓度計(jì)算0.189 0.358 0.461 0.505 0.526 0.467 0.321 0.174 以應(yīng)變計(jì)算0.204 0.341 0.434 0.531 0.535 0.429 0.314 0.212 偏心加載以撓度計(jì)算0.571 0.486 0.406 0.283 0.185 0.092 0.007 -0.031 以應(yīng)變計(jì)算0.638 0.470 0.392 0.289 0.185 0.056 0.017 -0.047 在實(shí)際加載車布置時(shí)，采用剛接板梁法計(jì)算T梁的試驗(yàn)荷

27、載作用下的計(jì)算橫向分布系數(shù)，結(jié)果見表9.4-4。實(shí)際加載作用下活載橫向分布系數(shù)理論計(jì)算結(jié)果 表9.4-4梁號(hào)1號(hào)梁2號(hào)梁3號(hào)梁4號(hào)梁5號(hào)梁6號(hào)梁7號(hào)梁8號(hào)梁對(duì)稱加載（三列車）0.042 0.287 0.520 0.650 0.650 0.520 0.287 0.042 偏心加載（兩列車）0.650 0.592 0.456 0.247 0.081 0.005 -0.015 -0.015 從表9.4-3和表9.4-4可以看出，對(duì)稱加載時(shí)，27號(hào)梁的活載橫向分布系數(shù)實(shí)測(cè)計(jì)算值較理論計(jì)算值小或相當(dāng)，邊梁（1號(hào)梁和8號(hào)梁）的活載橫向分布系數(shù)實(shí)測(cè)計(jì)算值較理論計(jì)算值大，造成邊梁（1號(hào)梁和8號(hào)梁）的撓度校驗(yàn)系

28、數(shù)大于1；偏心加載時(shí)，13號(hào)梁的活載橫向分布系數(shù)實(shí)測(cè)計(jì)算值較理論計(jì)算值小，48號(hào)梁的活載橫向分布系數(shù)實(shí)測(cè)計(jì)算值較理論計(jì)算值大。前述表中的實(shí)測(cè)值，越遠(yuǎn)離加載位置，大部分撓度校驗(yàn)系數(shù)越大，其中偏心加載時(shí)5號(hào)梁的撓度校驗(yàn)系數(shù)大于1。由此說明，根據(jù)撓度和應(yīng)變實(shí)測(cè)值計(jì)算的活載橫向分布系數(shù)比實(shí)際加載作用下活載橫向分布系數(shù)理論計(jì)算結(jié)果更均勻，即實(shí)測(cè)的橋梁橫向分布系數(shù)比剛接板梁法計(jì)算的橫向分布系數(shù)均勻。（3）測(cè)試結(jié)果綜合分析結(jié)構(gòu)抗裂性能滿足設(shè)計(jì)活載要求；應(yīng)力（應(yīng)變）實(shí)測(cè)值均在正常范圍內(nèi)；撓度實(shí)測(cè)值均在正常范圍內(nèi)；實(shí)測(cè)的橋梁橫向分布系數(shù)比剛接板梁法計(jì)算的橫向分布系數(shù)均勻。10靜荷載試驗(yàn)結(jié)論與建議1、靜荷載試驗(yàn)結(jié)

29、論通過對(duì)該橋測(cè)試跨靜荷載試驗(yàn)的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，得出以下結(jié)論：（1）本次荷載試驗(yàn)的荷載效率分別為0.99和0.96，在合理范圍內(nèi)，試驗(yàn)結(jié)果能夠反映結(jié)構(gòu)現(xiàn)有的技術(shù)狀態(tài)；（2）試驗(yàn)前對(duì)測(cè)試截面及其附近位置進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)J1測(cè)試截面在4#T梁肋板側(cè)面出現(xiàn)順橋向水平裂縫，在試驗(yàn)過程中裂縫寬度無明顯增大，裂縫在長度上無發(fā)展，也未發(fā)現(xiàn)有新裂縫產(chǎn)生。（3）在試驗(yàn)荷載作用下，跨中控制截面實(shí)測(cè)應(yīng)變值均在正常范圍內(nèi)，絕大多數(shù)測(cè)點(diǎn)殘余應(yīng)變較小，試驗(yàn)荷載主要作用范圍內(nèi)的T梁控制截面應(yīng)變校驗(yàn)系數(shù)在0.450.66之間，在正常范圍內(nèi)，結(jié)構(gòu)強(qiáng)度滿足設(shè)計(jì)活載要求；（4）在試驗(yàn)荷載作用下，跨中控制截面實(shí)測(cè)撓度值均在正常范圍內(nèi)，

30、絕大多數(shù)測(cè)點(diǎn)殘余變形較小，試驗(yàn)荷載主要作用范圍內(nèi)的T梁控制截面撓度校驗(yàn)系數(shù)在0.410.60之間，在正常范圍內(nèi)，結(jié)構(gòu)剛度滿足設(shè)計(jì)活載要求；（5）實(shí)測(cè)的橋梁橫向分布系數(shù)比剛接板梁法計(jì)算的橫向分布系數(shù)均勻。綜上所述，李家灣右線大橋測(cè)試跨承載能力符合設(shè)計(jì)活載標(biāo)準(zhǔn)（公路-級(jí)）的要求。2、建議荷載試驗(yàn)前，對(duì)測(cè)試截面及附近梁體進(jìn)行檢測(cè)時(shí)，發(fā)現(xiàn)墩臺(tái)蓋梁上有砂石等建筑垃圾堆積、個(gè)別T梁肋板馬蹄表面有縱向裂縫現(xiàn)象。建議進(jìn)一步清理墩臺(tái)上的砂石等雜物，查明并分析T梁縱向裂縫產(chǎn)生的原因，并采取裂縫灌漿或封閉等其他有效措施進(jìn)行處治，同時(shí)對(duì)非測(cè)試跨T梁進(jìn)行普查，發(fā)現(xiàn)類似問題一并處治。并嚴(yán)格按照現(xiàn)行公路橋涵養(yǎng)護(hù)規(guī)范（JTG

31、 H11-2004）的要求，加強(qiáng)日常養(yǎng)護(hù)管理工作。重慶市繞城高速公路南段S10標(biāo)李家灣右線大橋荷載試驗(yàn)報(bào)告附件二 第 2 頁，共2頁李家灣右線大橋J1截面應(yīng)變測(cè)試成果表 (單位:u) 附表1-1點(diǎn)位置J1截面正彎矩6車正載測(cè)點(diǎn)編號(hào)實(shí)測(cè)應(yīng)變彈性應(yīng)變殘余應(yīng)變相對(duì)殘余(%)J1截面1#梁底混凝土00167 67 0 0.0J1截面1#梁底混凝土00168 68 0 0.0J1截面2#梁底混凝土00287 87 0 0.0J1截面3#梁底混凝土003108 108 0 0.0J1截面4#梁底混凝土004123 122 1 0.8J1截面4#梁底混凝土004123 121 2 1.6J1截面5#梁底混凝

32、土005132 127 5 3.8J1截面6#梁底混凝土006105 105 0 0.0J1截面7#梁底混凝土00792 92 0 0.0J1截面8#梁底混凝土00856 53 3 5.4J1截面1#梁底側(cè)上部混凝土009-1 -1 0 0.0J1截面1#梁底側(cè)中部混凝土0104 4 0 0.0J1截面1#梁底側(cè)中部混凝土01121 21 0 0.0J1截面1#梁底側(cè)下部混凝土01241 40 1 2.4李家灣右線大橋J1截面應(yīng)變測(cè)試成果表 (單位:u) 附表1-2測(cè)點(diǎn)位置J1截面正彎矩6車偏載測(cè)點(diǎn)編號(hào)實(shí)測(cè)應(yīng)變彈性應(yīng)變殘余應(yīng)變相對(duì)殘余(%)J1截面1#梁底混凝土001174 173 1 0.6J1截面1#梁底混凝土001172 171 1 0.6J1截面2#梁底混凝土002140 138 2 1.4J1截面3#梁底混凝土003106 106 1 0.9J1截面4#梁底混凝土00470 65 5 7.1J1截面4#梁底混凝土00468 66 1 1.5J1截面5#梁底混凝土00553 48 6 11.3J1截面6#梁底混凝土00629 25 3 10.3J1截面7#梁底混凝土0078 7 1 12.5J1截面8#梁底混凝土008-14 -12 -2 14.3J1截面1#梁底側(cè)上部混凝土009-5