軸承座加工工藝及夾具設(shè)計解析

1、軸承座加工工工藝及夾具設(shè)計學生姓名：學生學號：院（系）:年級專業(yè)：指導教師：二0一三年十二月摘要摘要本次設(shè)計是對軸承座的加工工藝規(guī)程及一些工序的專用夾具設(shè) 計。軸承座零件的主要加工表面是端面，孔，螺紋及梢加工。由加工 工藝原則可知，為了保證零件的精度，同時節(jié)約成本縮短加工周期提 高生產(chǎn)效率。那么一個良好的工藝安排以及專用夾具的設(shè)計必不可 少。在工藝的安排下不緊考慮合理的加工要求， 還要考慮操作者及加 工機械的安全。同時夾具的設(shè)計也要考慮拆卸的方便及安全。 設(shè)計一 個良好的工藝工裝安排路線必須對加工件的詳細分析及周密考慮后 才能得出。所以分析問題是解決問題的關(guān)鍵。同時還要反復的調(diào)整。 來尋求一個

2、最好的方案。這樣才能保證工件的加工精度及生產(chǎn)節(jié)拍。關(guān)鍵詞軸承座，加工工藝，專用夾具IABSTRACTABSTRACTThis design is the design of special fixture for machining the bearing seat and some work. The main processing surface of the bearing seat parts of the face, hole , thread and arc processing. By the principle known processing, in order to ens

3、ure the accuracy of the parts, at the same time, save cost and shorten the processing cycle to improve production efficiency. So the design of a good process arrangement and special fixture is essential. In the process of arrangement is not tight reasonable processing requirements, but also consider

4、 the operator and processing machinery safety. At the same time, the fixture design also consider removing the convenience and safety. The design of a good tooling arrangement route must have to process a detailed analysis and careful consideration can reach. So the analysis of the problem is the ke

5、y to solve the problem. At the same time, repeat adjustment. To seek a better solution. In order to guarantee the processing precision of the workpiece and the production rhythm.Key words : shaft block, Process the craft,special fixtureII目錄目錄摘要.ABSTRACT I.l.目錄1.1緒論1.2軸承座加工工藝規(guī)程設(shè)計3.2.1 零件的分析32.1.1 零件的

6、作用31.1.2零件的工藝分析32.2 工藝過程設(shè)計所應采取的相應措施 42.3 軸承座加工定位基準的選擇 42.3.1 確定毛坯的制造形式 42.3.2 粗基準白選擇42.3.3 精基準白選擇52.4 工藝路線的制定 52.4.1 工藝方案一 52.4.2 工藝方案二 52.4.3 工藝方案的比較與分析 62.5 機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定 62.6 確定切削用量及基本工時（機動時間） 82.7 時間定額計算及生產(chǎn)安排 172.8 本章小結(jié)193軸承座銃？80開口槽夾具設(shè)計 203.1 軸承座銃？80開口槽夾具設(shè)計 203.2 定位方案的分析和定位基準的選擇 203.3 銃削力與

7、夾緊力計算 193.4 本體和定位銷及定位檔銷的設(shè)計 213.5 夾具精度分析233.6 本章小結(jié)24結(jié)論24參考文獻25致謝2621緒論1 緒論機械的加工工藝及夾具設(shè)計是在完成了大學的全部課程之后，進行的一次理論聯(lián)系實際的綜合運用，使我對專業(yè)知識、技能有了進一步的提高，為以后從事 專業(yè)技術(shù)的工作打下基礎(chǔ)。機械加工工藝是實現(xiàn)產(chǎn)品設(shè)計，保證產(chǎn)品質(zhì)量、節(jié)約 能源、降低成本的重要手段，是企業(yè)進行生產(chǎn)準備，計劃調(diào)度、加工操作、生產(chǎn) 安全、技術(shù)檢測和健全勞動組織的重要依據(jù)， 也是企業(yè)上品種、上質(zhì)量、上水平, 加速產(chǎn)品更新，提高經(jīng)濟效益的技術(shù)保證。然而夾具又是制造系統(tǒng)的重要組成部 分，不論是傳統(tǒng)制造，還是

8、現(xiàn)代制造系統(tǒng)，夾具都是十分重要的。因此，好的火 具設(shè)計可以提高產(chǎn)品勞動生產(chǎn)率， 保證和提高加工精度，降低生產(chǎn)成本等，還可 以擴大機床的使用范圍，從而使產(chǎn)品在保證精度的前提下提高效率、降低成本。 當今激烈的市場競爭和企業(yè)信息化的要求，企業(yè)對夾具的設(shè)計及制造提出了更高 的要求。所以對機械的加工工藝及夾具設(shè)計具有十分重要的意義。夾具從產(chǎn)生到現(xiàn)在，大約可以分為三個階段：第一個階段主要表現(xiàn)在夾具與 人的結(jié)合上，這是夾具主要是作為人的單純的輔助工具， 是加工過程加速和趨于 完善；第二階段，夾具成為人與機床之間的橋梁，夾具的機能發(fā)生變化，它主要 用于工件的定位和夾緊。人們越來越認識到，夾具與操作人員改進工作

9、及機床性 能的提高有著密切的關(guān)系，所以對夾具引起了重視；第三階段表現(xiàn)為夾具與機床 的結(jié)合，夾具作為機床的一部分，成為機械加工中不可缺少的工藝裝備。在夾具設(shè)計過程中，對于被加工零件的定位、夾緊等主要問題 ，設(shè)計人員一 般都會考慮的比較周全，但是，夾具設(shè)計還經(jīng)常會遇到一些小問題， 這些小問題 如果處理不好，也會給夾具的使用造成許多不便，甚至會影響到工件的加工精度。 我們把多年來在夾具設(shè)計中遇到的一些小問題歸納如下：清根問題在設(shè)計端面和 內(nèi)孔定位的夾具時，會遇到夾具體定位端面和定位外圓交界處清根問題。端面和 定位外圓分為兩體時無此問題，。夾具要不要清根，應根據(jù)工件的結(jié)構(gòu)而定。如 果零件定位內(nèi)孔孔口倒

10、角較小或無倒角 ,則必須清根,如果零件定位孔孔口倒角 較大或孔口是空位，則不需要清根，而且交界處可以倒為圓角R。端面與外圓定位時，與上述相同。讓刀問題在設(shè)計圓盤類刀具（如銃刀、砂輪等）加工的夾具時， 會存在讓刀問題。設(shè)計這類夾具時，應考慮銃刀或砂輪完成切削或磨削后， 銃刀 或砂輪的退刀位置，其位置大小應根據(jù)所使用的銃刀或砂輪的直徑大小，留出超過刀具半徑的尺寸位置即可。更換問題在設(shè)計加工結(jié)構(gòu)相同或相似， 尺寸不同的 系列產(chǎn)品零件夾具時，為了降低生產(chǎn)成本，提高夾具的利用率，往往會把夾具設(shè) 計為只更換某一個或幾個零件的通用型夾具。隨著機械工業(yè)的迅速發(fā)展，對產(chǎn)品的品種和生產(chǎn)率提出了愈來愈高的要求，使多

11、品種，中小批生產(chǎn)作為機械生產(chǎn)的主流，為了適應機械生產(chǎn)的這種發(fā)展趨勢， 必然對機床夾具提出更高的要求。 在今后的發(fā)展過程中，應大力推廣使用組合夾 具、半組合夾具、可調(diào)夾具，尤其是成組夾具。在機床技術(shù)向高速、高效、精密、 復合、智能、環(huán)保方向發(fā)展的帶動下，夾具技術(shù)正朝著高精高效模塊組合通用經(jīng) 濟方向發(fā)展。22軸承座加工工藝規(guī)程設(shè)計232軸承座加工工藝規(guī)程設(shè)計2.1 零件的分析2.1.1 零件的作用題目給出的零件是軸承座。主要作用是用來支撐軸承的，固定軸承的外圈，僅僅 讓內(nèi)圈轉(zhuǎn)動，外圈保持不動，始終與傳動的方向保持一致（比如電機運轉(zhuǎn)方向）， 并且保持平衡。M切"一圖2.1零件圖2.1.2

12、零件的工藝分析由軸承座零件圖知可將其分為四組加工表面。它們相互間有一定的位置要求?，F(xiàn)分析如下：（1）以軸承座？280上下端面為主要加工表面的加工面。這一組加工表面包括：130等，表面粗糙度要求為 Ra 12.5.2）以軸承座？280圓柱內(nèi)孔為主要加工表面的加工面。 這一組加工表面包 括：？280等，表面粗糙度要求為 Ra 3.2.3）以軸承座開口槽內(nèi)外側(cè)端面為主要加工表面的加工面。這一組加工表 面包括：80H11 20等，表面粗糙度要求為 Ra 12.5.(4)以軸承座？280圓上下端面的螺紋孔及端面的臺階孔為主要加工表面的 加工面，這一組加工表面包括：12-M16, 2-?35/65等。表面

13、粗糙度要求為 Ra 3.2。2.2 工藝過程設(shè)計所應采取的相應措施由以上分析可知。該零件的主要加工表面是平面及孔系。 一般來說，保證平 面的加工精度要比保證孔系的加工精度容易。 因此，對于該零件來說，加工過程 中的主要問題是保證平面的尺寸精度以及孔的尺寸精度及位置精度， 處理好孔和 平面之間的相互關(guān)系。該類零件的加工應遵循先面后孔的原則： 即先加工零件的基準平面，以基準 平面定位加工其他平面。然后再加工孔系。軸承座的加工自然應遵循這個原則。這是因為平面的面積大，用平面定位可以確保定位可靠夾緊牢固，因而容易保證 孔的加工精度。其次，先加工平面可以先切去鑄件表面的凹凸不平。 為提高孔的 加工精度創(chuàng)

14、造條件，便于對刀及調(diào)整，也有利于保護刀具。軸承座加工工藝應遵循粗精加工分開的原則，將孔與平面的加工明確劃分成 粗加工和精加工階段以保證孔系加工精度。由于軸承座的生產(chǎn)量很大。怎樣滿足后生產(chǎn)率要求也是過程中的主要考慮因 素。2.3 軸承座加工定位基準的選擇2.3.1 確定毛坯的制造形式零件材料為ZG230-450。由于產(chǎn)量已達到大批生產(chǎn)的水平， 而且零件的輪廓 尺寸不大，故可以采用鑄造成型，這對提高生產(chǎn)效率，保證加工質(zhì)量也是有利的。 2.3.2粗基準的選擇粗基準選擇應當滿足以下要求：(1)粗基準的選擇應以加工表面為粗基準。目的是為了保證加工面與不加 工面的相互位置關(guān)系精度。如果工件上表面上有好幾個

15、不需加工的表面，則應選 擇其中與加工表面的相互位置精度要求較高的表面作為粗基準。以求壁厚均勻、 外形對稱、少裝夾等。(2)選擇加工余量要求均勻的重要表面作為粗基準。例如：機床床身導軌 面是其余量要求均勻的重要表面。因而在加工時選擇導軌面作為粗基準， 加工床 身的底面，再以底面作為精基準加工導軌面。這樣就能保證均勻地去掉較少的余 量，使表層保留而細致的組織，以增加耐磨性。(3)應選擇加工余量最小的表面作為粗基準。這樣可以保證該面有足夠的加工余量。(4)應盡可能選擇平整、光潔、面積足夠大的表面作為粗基準，以保證定 位準確火緊可靠。有澆口、冒口、飛邊、毛刺的表面不宜選作粗基準，必要時需 經(jīng)初加工。(

16、5)粗基準應避免重復使用，因為粗基準的表面大多數(shù)是粗糙不規(guī)則的。 多次使用難以保證表面間的位置精度。2.3.3精基準的選擇精基準的選擇主要考慮基準重合的問題，當設(shè)計基準與工序基準不重合時, 應當進行尺寸換算。2.4 工藝路線的制定由于生產(chǎn)類型為大批生產(chǎn)，應盡量使工序集中來提高生產(chǎn)率，除此之外，還應降低生產(chǎn)成本。2.4.1 工藝方案一表2.1 工藝方案一表工序10:備料，鑄造毛坯工序20:人工時效處理工序30:車?280上端面，工序40車?280下端面,工序50:粗，精車？280內(nèi)孔工序60:側(cè)80H11開口槽工序70:銃另一側(cè)80H11開口槽工序80:物一側(cè)？65孑L,鉆？38孔工序90:物另

17、一側(cè)？65孑L,鉆？38孔工序100鉆頂向6-M16底孔，攻 M16工序110:鉆底向6-M16底孔，攻M16工序120:手工倒角，去毛刺工序130檢查外觀缺陷2.4.2 工藝方案二表2.2工藝方案二表工序10:備料，鑄造毛坯工序20:時效處理工序30:粗，精車？280內(nèi)孔工序40物一側(cè)？65孑L,鉆？38孔工序50:物另一側(cè)？65孑L,鉆？38孔工序60:鉆頂向6-M16底孔，攻 M16工序70:鉆底向6-M16底孔，攻M16工序80:側(cè)80H11開口槽工序90:銃另一側(cè)80H11開口槽工序100車?280上端面，工序110:車?280下端面,工序120:手工倒角，去毛刺工序130檢查外觀缺

18、陷2.4.3 工藝方案的比較與分析上述兩個工藝方案的特點在于：方案一是先加工軸承座上下面，然后再以此 為基面加工內(nèi)圓，在在以內(nèi)圓和端面為基準加工軸承座開口槽， 這樣保證了孔和 開口槽的位置度。則與方案二相反，先加工開口槽，再加工孔，最后加工上下端 面。經(jīng)比較可見，先加工端面和孔，以后位置度和尺寸較易保證，并且定位及裝 火都較方便，但方案二中先加工孔，不符合先面后孔的加工原則，加工余量更大， 所用加工時間更多，這樣加工路線就不合理第一套方案工序相對集中，而第二套方案工序相對分散。第一套方案有如下 優(yōu)點；有利于采用高生產(chǎn)率的專用設(shè)備和工藝裝備，可以大大提高生存率。減少 工序數(shù)目?？s短工藝路線，從而

19、簡化生產(chǎn)計劃和組織工作。減少設(shè)備的數(shù)目，從 而減少了生產(chǎn)面積。減少工件的安裝次數(shù)，不僅縮短了輔助時間，而且由于安裝 加工多個表面，容易保證這些表面的相對位置的精度綜上所述，所以合理加工藝應選方案一。2.5 機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定“軸承座”零件材料為ZG230-450,生產(chǎn)類型為大批量生產(chǎn)，采用鑄造毛坯。根據(jù)上述原始資料及加工工藝，分別確定各加工表面的機械加工余量， 工序 尺寸及毛坯尺寸如下：(1)車？280上端面，考慮其加工平面最高表面粗糙度要求為Ra12.5,先粗車，根據(jù)機械加工工藝手冊表2.3-5 ,取2Z=5足要求(2)車?280下端面,考慮其加工平面最高表面粗糙度要求為

20、Ra12.5根據(jù)機械加工工藝手冊表2.3-5 ,取Z=5mm已能滿足要求。(3)粗，精車？280內(nèi)孔考慮其加工平面最高表面粗糙度要求為Ra3.2可以先粗鏈后精鏈，根據(jù)機械加工工藝手冊表2.3-5 ,取2Z=5mm已能滿足要求。(4)銃一側(cè)80H11開口槽考慮其加工平面最高表面粗糙度要求為Ra12.5uni可以直接銃。根據(jù)機械加工工藝手冊表2.3-5 ,取Z=2.5mm已能滿足要求。(5)銃另一側(cè)80H11開口槽考慮其加工平面最高表面粗糙度要求為Ra12.5uni可以直接銃。根據(jù)機械加工工藝手冊表2.3-5 ,取Z=2.5mm已能滿足要求。(6)物一側(cè)？65孑L,鉆？38孑L考慮其加工平面最高表

21、面粗糙度要求為 3.2um,可以直接物及鉆。根據(jù)機 械加工工藝手冊表2.3-5 ,鉆？38孔：2Z=5mm已能滿足要求。車忽?65孔：2Z=27mm已能滿足要求。(7)物另一側(cè)?65孔,鉆？38孔考慮其加工平面最高表面粗糙度要求為 3.2um,可以直接物及鉆。根據(jù)機 械加工工藝手冊表2.3-5 ,鉆？38孔：2Z=5mm已能滿足要求。車忽?65孔：2Z=27mm已能滿足要求(8)鉆頂面6-M16底孔,攻M16考慮其加工平面最高表面粗糙度要求為Ra12.5,可以直接鉆底孔，攻絲。根據(jù)機械加2工工藝手冊表2.3-5 ,鉆M16底孔：2Z=14.5mm已能滿足要求。攻M16 2Z=1.5mm已能滿足

22、要求(9)鉆底面6-M16底孔，攻M16考慮其加工平面最高表面粗糙度要求為Ra12.5,可以直接鉆底孔，攻絲。根據(jù)機械加2工工藝手冊表2.3-5 ,鉆M16底孔：2Z=14.5 mm已能滿足要求攻M16 2Z=1.5mm已能滿足要求2.6確定切削用量及基本工時（機動時間）工序30:車？280上端面，機床：C6140刀具：硬質(zhì)合金端面車刀（25X25）走到次數(shù)1車削根據(jù)機械加工工藝手冊表 2.49切削速度V=5.26m/s根據(jù)機床主軸轉(zhuǎn)速n： n照Vd。1000 5.26 60264.5r/min ,取3.14 380n 250r/mindon 3.14 380 250，實際車削速度V : V

23、4.97m/s1000100060進給量f1fn0.7 2502.92mm/s60l1 (380 280)/250mml2 4mml3 0mmL 50+4=54mmtf0.31min故本工序的機加工時間為0.7 250tj=tj1=(314+7+2)/240=0.31min工序40:車？280下端面,機床：C6140刀具：硬質(zhì)合金端面車刀（25X25）走到次數(shù)1車削根據(jù)機械加工工藝手冊表2.49 切削速度 V=5.26m/s1000V1000 5.26 60根據(jù)機床主軸轉(zhuǎn)速 n： n 264.5r/min ,取d03.14 380n 250r/mind0n 3.14 380 250 C ,實際

24、車削速度V : V 4.97m/s10001000 60進給量f1fn0.7 250602.92mm/sI1 (380 280)/250mmI2 4mm 13 0mmL 50+4=54mmtf541 0.31min0.7 250故本工序的機加工時間為 tj = tji=（314+7+2）/240=0.31min工序50:粗，精車？280內(nèi)孔機床：C61401.粗車？280內(nèi)孔刀具：硬質(zhì)合金內(nèi)圓車刀（。40）走到次數(shù)1車削根據(jù)機械加工工藝手冊表2.49 切削速度 V=5.26m/s根據(jù)機床主軸轉(zhuǎn)速n： n照Vd。1000 5.26 60 358.96r/min , 取3.14 279100010

25、00 60進給量f1fn0.7 350604.08mm/ s11 130mm12 4mm13 0mmL 130+4=54mmtj11341 0.55min0.7 3502.精車？280內(nèi)孔刀具：硬質(zhì)合金內(nèi)圓車刀（。40）走到次數(shù)1車削根據(jù)機械加工工藝手冊表2.49 切削速度 V=5.26m/s根據(jù)機床主軸轉(zhuǎn)速n： n 1000Vd。1000 4.26 60290.71 r / min ,取3.14 280n 350r / mind0n 3.14 279 350) ,實際車削速度V : V 5.1m/sn 250r/min實際車削速度V : V 010003.14 280 250 3.67m/s

26、1000 60進給量flfn0.7 2502.91mm/s60li 130mmI2 4mm l3 0mmL 130+4=54mmtj21341 0.76min0.7 250故本工序的機加工時間為 tj = tji + tj2=0.55+0.76=1.31min工序60:銃一側(cè)80H11開口槽機床：立式銃床X62 W刀具：YT15 75o端面銃刀D=50mm Z=3厚度為20mm銃削深度aw : aw=2.5mm每齒進給量af :根據(jù)機械加工工藝師手冊表 30-13,取af 0.08mm/Z 銃削速度V :參照機械加工工藝師手冊表30-23,取V （55120）m/min , 機床主軸轉(zhuǎn)速n :

27、 n 1000V 式（2-1 ）d0取V =100, d0=50代入公式（2-1）得：1000 1003.14 50656.94r/min根據(jù)機械加工工藝師手冊表11-4,取 n實際銃削速度Vd0n 3.14 50 60010001000600r/min94.2m/ min工作臺每分進給量fm： fmfzznw式（2-2）取 fz = af 0.08, Z 5, nw = n 300 代入公式（2-2）得:fm 0.08 5 600 240mm/min 取 fm 240mm/ min根據(jù)機械加工工藝手冊被切削層長度l :由毛坯尺寸可知l=370+（80-20x2）=410mm刀具切入長度11：

28、 1尸7刀具切出長度I2: I2 2mm走刀次數(shù)為1機動時間功 : 0 1 11 12 式（2-3） fm取 l=410, l1=7 I2 2, fm 240 代入公式（2-3）得：故本工序的機加工時間為 t j =tj1=（410+7+2）/240=1.74min工序70:銃另一側(cè)80H11開口槽機床：立式銃床X62 W刀具：YT15 75o端面銃刀D=50mm Z=3厚度為20mm銃削深度aw : aw=2.5mm每齒進給量af :根據(jù)機械加工工藝師手冊表 30-13,取af 0.08mm/Z 銃削速度V ：參照機械加工工藝師手冊表30-23,取V （55120）m/min , 機床主軸轉(zhuǎn)

29、速n : n"吧 式（2-1 ）d0取V =100, d0=50代入公式（2-1）得：1000 100 n 656.94r/min3.14 50根據(jù)機械加工工藝師手冊表 11-4,取n 600r/mind0n 3.14 50 600頭際銃削速度V : V 94.2m/ min10001000工作臺每分進給量fm： fm fzznw 式（2-2）取 fz = af 0.08, Z 5, nw = n 300 代入公式（2-2）得：fm 0.08 5 600 240mm/min取 fm 240mm/ min根據(jù)機械加工工藝手冊被切削層長度l :由毛坯尺寸可知l=370+（80-20x2）

30、=410mm刀具切入長度l" 1i=7刀具切出長度l2 2 2mm走刀次數(shù)為1機動時間 tj1 : tj1 l l1 l2 式（2-3） fm取 l=410, l1=7 l2 2, fm 240 代入公式（2-3）得：故本工序的機加工時間為 t j =tj1=（410+7+2）/240=1.74min工序80:鋼一側(cè)？65孔，鉆？38孔機床：立式鉆床=（410+7+2）/240=1.74min（1）鉆？38孔刀具：直柄？38麻花鉆1）進給量f :根據(jù)3表2.4-39,其取值范圍為f 0.23 0.25mm/r ,取f 0.25mm/ r2)切削速度V :參照3表2.4-41,取V 0

31、.86m/s1000V1000 0.86 603) 機床主軸轉(zhuǎn)速 n : n 432.45r/min , 取dW3.14 38n 420r / minV切削速度dw鉆頭直徑實際切削速度 V: VWWn 3.14 38 420 50.11m/min100010004)被切削層長度l : l 50mmD38刀具切入長度 11： 11 一ctgkr (1 2) 一ctg 1201 11.9mm22刀具切出長度： l2 2走刀次數(shù)為1機動時間tj： L1,50 11.9 2420 0.250.61min(2)物?65孔刀具：直柄？65麻花鉆1)進給量f :根據(jù)3表2.4-39,其取值范圍為f 0.23

32、 0.25mm/r ,取f 0.25mm/ r2)切削速度V :參照3表2.4-41,取V 0.86m/s1000V1000 0.86 603) 機床主軸轉(zhuǎn)速 n : n 252.8r/min , 取dW3.14 65n 250r / minV切削速度dw鉆頭直徑實際切削速度 V : V-dWn 3.14 65 250 51.03m/min100010004)被切削層長度l : l 5mmD5刀具切入長度 1i ： 1i 一ctgkr (1 2) - ctg 1201 2.65mm22刀具切出長度： l2 0走刀次數(shù)為1機動時間tjtj2l I l2fn5 2.65250 0.250.12mi

33、n故本工序的機加工時間為 tj = tj1 + tj2=0.61+0.12=0.73min工序90:物一側(cè)?65孔,鉆?38孔機床：立式鉆床=(410+7+2)/240=1.74min(1)鉆？38孔刀具：直柄？38麻花鉆1)進給量f :根據(jù)3表2.4-39,其取值范圍為f 0.23 0.25mm/r ,取f 0.25mm/r2)切削速度V :參照3表2.4-41,取V 0.86m/s1000V1000 0.86 603) 機床主軸轉(zhuǎn)速 n : n 432.45r/min , 取dW 3.14 38n 420r / minV切削速度dw鉆頭直徑實際切削速度 V : V -dWn 3.14 38

34、 420 50.11m/min100010004)被切削層長度l : l 50mmD38刀具切入長度 l1 ： l1 -ctgkr (1 2) 一ctg 1201 11.9mm22刀具切出長度l2： l2 2走刀次數(shù)為1l l1 l250 11.9 2機動時間 tj: tj1 0.61minj j fn 420 0.25(2)物?65孔刀具：直柄？65麻花鉆1)進給量f :根據(jù)3表2.4-39,其取值范圍為f 0.23 0.25mm/r ,取 f 0.25mm/ r2)切削速度V :參照3表2.4-41,取V 0.86m/s1000V1000 0.86 603) 機床主軸轉(zhuǎn)速 n : n 25

35、2.8r/min , 取dW3.14 65n 250r / minV切削速度dw鉆頭直徑實際切削速度V : Vdwn10003.14 65 250100051.03m/min4)被切削層長度l : l 5mmD5刀具切入長度 I1 ： 11 ctgkr (1 2) ctg120 221 2.65mm刀具切出長度12： 12 0走刀次數(shù)為1機動時間tjtj2l l1 l2fn5 2.65250 0.250.12min故本工序的機加工時間為 tj = tj1 + tj2=0.61+0.12=0.73min工序100:鉆頂面6-M16底孔，攻 M16機床：立式鉆床(1)鉆6-M16底孔刀具：直柄？1

36、4.5麻花鉆1)進給量f :根據(jù)3表2.4-39,其取值范圍為f 0.23 0.25mm/r ,取f 0.25mm/ r2)切削速度V :參照3表2.4-41,取V 0.86m/s1000V1000 0.86 603) 機床主軸轉(zhuǎn)速 n: n 1133.3r/min , 取dW 3.14 14.5n 1100r / minV切削速度dw鉆頭直徑dw n 3.14 14.5 1100實際切削速度V : V 50.08m/min100010001 5.2mm4)被切削層長度1 : 1 24mm刀具切入長度 I1： I1 -ctgkr (12) ctg120 22刀具切出長度%： 12 2走刀次數(shù)為

37、1機動時間tj : tjil li I2一1一2x6fn24 5.2 2 x61100 0.250.68min(2)鉆6-M16螺紋孔刀具：直柄M16絲錐1)進給量f ,因為螺距為1.5mm,取f 1.5mm/r2)切削速度V :參照3表2.4-41,取V 0.86m/s1000V1000 0.86 603) 機床主軸轉(zhuǎn)速 n : n 1027r/min , 取dW 3.14 16n 1000r / minV切削速度dw鉆頭直徑實際切削速度 V : V -dWn 3.14 16 1000 50.24m/min100010004)被切削層長度l : l 24mm刀具切入長度 1i : l1 ct

38、gkr (1 2) ctg120 1 6.7mm22刀具切出長度12： I2 0走刀次數(shù)為1機動時間 tj : tj3 -11-l x6 -24-67-x6 0.22minjfn 1000 1.5故本工序的機加工時間為 tj = tj1 + tj2=0.68+0.22=0.9min工序110:鉆底面6-M16底孔，攻M16機床：立式鉆床(1)鉆6-M16底孔刀具：直柄？14.5麻花鉆1)進給量f :根據(jù)3表2.4-39,其取值范圍為f 0.23 0.25mm/r ,取 f 0.25mm/ r2)切削速度V :參照3表2.4-41,取V 0.86m/s1000V1000 0.86 603) 機床

39、主軸轉(zhuǎn)速 n: n 1133.3r/min , 取dW 3.14 14.5n 1100r / minV切削速度dw鉆頭直徑dw n 3.14 14.5 110010001000實際切削速度V : V 50.08m/min4)被切削層長度l : l 24mmD14.5刀具切入長度 l1 ： 11 ctgkr (1 2)ctg120 1 5.2mm22刀具切出長度%： 12 2走刀次數(shù)為1機動時間 L： tj1 1-U2x6 24 5.2 2 x6 0.68min j j fn1100 0.25(2)鉆6-M16螺紋孔刀具：直柄M16絲錐1)進給量f ,因為螺距為1.5mm,取f 1.5mm/r2

40、)切削速度V :參照3表2.4-41,取V 0.86m/s3）機床主軸轉(zhuǎn)速n :1000VdW10003.14 16n 1000r / minV切削速度dw鉆頭直徑10001000實際切削速度 V : V -dWn 3.14 16 1000 50.24m/min4)被切削層長度l : l 24mm刀具切入長度 卜：1i ctgkr (1 2) 16 ctg120 1 6.7mm22刀具切出長度： l2 0走刀次數(shù)為1機動時間 tj tj3 "l1-l x6 -24-67-x6 0.22min jj fn1000 1.5故本工序的機加工時間為 tj = tj1 + tj2=0.68+0

41、.22=0.9min2.7時間定額計算及生產(chǎn)安排參照機械加工工藝手冊表2.5-2 ,機械加工單件(生產(chǎn)類型：中批以上)時間定額的計算公式為：(大量生產(chǎn)時tzz/N 0)td (tj tf )(1 k%) tzz/N因此在大批量生產(chǎn)時單件時間定額計算公式為:td (tj tf )(1 k%) 式(2-5)其中：td一單件時間定額tj 一基本時間(機動時間)tf 輔助時間。用于某工序加工每個工件時都要進行的各種輔助動 作所消耗的時間，包括裝卸工件時間和有關(guān)工步輔助時間k一布置工作地、休息和生理需要時間占操作時間的百分比值工序30:車？280上端面機動時間tj : tj 0.31min輔助時間tf

42、:參照機械加工工藝手冊表 2.5-45 ,取工步輔助時間為 0.41min。由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間很短，所以取裝卸工件時間為0.6min。則 tf 0.41 0.6 1.01mink：根據(jù)機械加工工藝手冊表 2.5-48 , k 13取tj 0.31 , tf 1.01 , k=0.13 代入公式(2-5)得單間時間定額td :td (tj tf )(1 k%) (0.31 1.01)(1 13%) 1.49 min工序40:車？280下端面機動時間tj : tj 0.31min輔助時間tf :參照機械加工工藝手冊表 2.5-45 ,取工步輔助時間為 0.41min。由于在生產(chǎn)線上裝卸工件

43、時間很短，所以取裝卸工件時間為0.6min。則 tf 0.41 0.6 1.01mink：根據(jù)機械加工工藝手冊表 2.5-48 , k 13取tj 0.31 , tf 1.01 , k=0.13 代入公式(2-5)得單間時間定額td :td (tj tf )(1 k%) (0.31 1.01)(1 13%) 1.49 min工序50:粗，精車？280內(nèi)孔機動時間tj : tj 1.31min輔助時間tf :參照機械加工工藝手冊表 2.5-45 ,取工步輔助時間為 0.41min。由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間，所以取裝卸工件時間為0.6min 。則tf 0.41 0.6 1.01mink：根據(jù)機械

44、加工工藝手冊表 2.5-48 , k 13取tj 1.31, tf 1.01, k=0.13 代入公式(2-5)得單間時間定額td :td (tj tf )(1 k%) (1.31 1.01)(1 13%) 2.62min工序60:銃一側(cè)80H11開口槽機動時間tj : tj 1.74 min輔助時間tf :參照機械加工工藝手冊表 2.5-45 ,取工步輔助時間為 0.41min。由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間，所以取裝卸工件時間為0.6min。則tf 0.41 0.6 1.01mink：根據(jù)機械加工工藝手冊表 2.5-48 , k 13取tj 1.74, tf 1.01, k=0.13 代入公式

45、(2-5)得單間時間定額td :td (tj tf )(1 k%) (1.74 1.01)(1 13%) 3.11min工序70:銃另一側(cè)80H11開口槽機動時間tj : tj 1.74 min輔助時間tf :參照機械加工工藝手冊表 2.5-45 ,取工步輔助時間為 0.41min。由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間，所以取裝卸工件時間為0.6min。則tf 0.41 0.6 1.01mink：根據(jù)機械加工工藝手冊表 2.5-48 , k 13取tj 1.74, tf 1.01, k=0.13 代入公式(2-5)得單間時間定額td :td (tj tf )(1 k%) (1.74 1.01)(1 13

46、%) 3.11min工序80:鋼一側(cè)？65孔，鉆？38孔機動時間tj ： tj 0.73min輔助時間tf :參照機械加工工藝手冊表 2.5-45 ,取工步輔助時間為 0.41min。由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間，所以取裝卸工件時間為0.6min。則tf 0.41 0.6 1.01mink：根據(jù)機械加工工藝手冊表 2.5-48 , k 13取 tj 0.73, tf 1.01, k=0.13 代入公式(2-5)得單間時間定額td :td (tj tf )(1 k%) (0.73 1.01)(1 13%) 1.97 min工序90:物另一側(cè)?65孔,鉆？38孔機動時間tj : tj 0.73min

47、輔助時間tf :參照機械加工工藝手冊表 2.5-45 ,取工步輔助時間為 0.41min。由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間，所以取裝卸工件時間為0.6min。則tf 0.41 0.6 1.01mink：根據(jù)機械加工工藝手冊表 2.5-48 , k 13取 tj 0.73, tf 1.01, k=0.13 代入公式(2-5)得單間時間定額td :td (tj tf )(1 k%) (0.73 1.01)(1 13%) 1.97 min工序100:鉆頂面6-M16底孔，攻 M16機動時間tj : tj 0.9 min輔助時間tf :參照機械加工工藝手冊表 2.5-45 ,取工步輔助時間為 0.41min

48、。由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間，所以取裝卸工件時間為 0.6min。則 tf 0.41 0.6 1.01mink：根據(jù)機械加工工藝手冊表 2.5-48 , k 13取 tj 0.9, tf 1.01, k=0.13 代入公式(2-5)得單間時間定額td :td (tj tf)(1 k%) (0.9 1.01)(1 13%) 2.15min工序110:鉆底面6-M16底孔，攻M16機動時間tj : tj 0.9 min輔助時間tf :參照機械加工工藝手冊表 2.5-45 ,取工步輔助時間為 0.41min。由于在生產(chǎn)線上裝卸工件時間，所以取裝卸工件時間為 0.6min。則 tf 0.41 0.6

49、1.01mink：根據(jù)機械加工工藝手冊表 2.5-48 , k 13取 tj 0.9, tf 1.01, k=0.13 代入公式(2-5)得單間時間定額td :td (tj tf)(1 k%) (0.9 1.01)(1 13%) 2.15min2.8本章小結(jié)本章主要是對軸承座的加工工藝進行設(shè)計。先要明確零件的作用，本次設(shè)計的主要作用是確定了零件的機械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸后，就可以對零件 的工藝路線進行分析，制定出幾套工藝方案，然后對這幾套方案進行分析比較， 選擇最優(yōu)方案，最后進行時間定額計算及生產(chǎn)安排。優(yōu)良的加工工藝是能否生產(chǎn) 出合格，優(yōu)質(zhì)零件的必要前提，所以對加工工藝的設(shè)計十分重要，

50、 設(shè)計時要反復 比較，選擇最優(yōu)方案。3.1 軸承座銃？80開口梢夾具本夾具主要用來銃 本道卜序為軸承座的第?80開口槽，需保證？80H11及表面粗糙度的要求即可。60道工序，本道工序加工時主要應考慮如何保證其尺寸精度要求和位置度要求,3.2 定位方案的分析和定位基準的選擇 由零件圖可知，保證其尺寸精度要求和以及如何提高勞動生產(chǎn)率，降低勞動強度。置度要求，在選1HRC60-6445HRC38-42T10AHRC60-6445HRC28-3245HRC38-42舉加工該道工序的加工定位基準時，應盡量選擇圖紙之的設(shè)計基準作為加工的定位基準。件?280內(nèi)孔為基準。其中端面限制了檔銷限制了一個沿Z軸轉(zhuǎn)動

51、的自由度。實現(xiàn)完仝由零3圖可F口，底面的基準為軸承座的 自由度，內(nèi)孔限制2個自由度, 定位。采用2個壓塊壓緊。3rT10AT10AHRC60-64T10AHRC60.64圖3.1定位分析圖243軸承座銃？80開口槽夾具3.3切削力的計算與夾緊力分析根據(jù)機械加工工藝手冊可查得：根據(jù)機械加工工藝手冊可查得：銃削力計算公式為圓周分力 Fz 9.81 54.5aP9a0.74a1.0Zd01.0kFz查表可得：d0 50mm Z 3 a 24mm af 0.08mm/za2.5mm kFz 1.06p z代入得 Fz 9.81 54.5 2.50.9 0.080.74 48 3 50 1.0 1.06

52、= 279.12N查表可得銃削水平分力、垂直分力、軸向分力與圓周分力的比值為：Fl/Fe 0.8FV/FE 0.6Fx/ FE 0.53FL 0.8FE 0.8 279.12 223.29NFv 0.6Fe 0.6 279.12 167.47NFx 0.53Fe 0.53 279.12 147.9N銃削加工產(chǎn)生的水平分力應由火緊力產(chǎn)生的摩擦力平衡。即：FLF計算出的理論夾緊力（0.M表可得）F,223.29-774.3N0.3F再乘以安全系數(shù)k既為實際所需夾緊力F即： F' kF 取 k=2F' 2 774.3 1488.6N3.4 本體和定位銷設(shè)計本體的主要連接夾具與機床的底座度。本體設(shè)計如圖同時還起到固定的作用。保證了位置29圖3-2本體圖定位銷主要限制X軸和Y