整體式雙向板交梁樓蓋

1、1 鋼筋混凝土平面樓蓋的形式鋼筋混凝土平面樓蓋的形式 整體式單向板交梁樓蓋整體式單向板交梁樓蓋 整體式雙向板交梁樓蓋整體式雙向板交梁樓蓋 雙重井式樓蓋雙重井式樓蓋 無梁樓蓋無梁樓蓋 裝配式鋼筋混凝土樓蓋裝配式鋼筋混凝土樓蓋 鋼筋混凝土樓梯、雨蓬、過梁鋼筋混凝土樓梯、雨蓬、過梁2一、整體式雙向板交梁樓蓋概述一、整體式雙向板交梁樓蓋概述 二、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的二、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的彈性內(nèi)力計算方法彈性內(nèi)力計算方法 三、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的三、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的塑性內(nèi)力計算方法塑性內(nèi)力計算方法四、雙向板的截面設計和構(gòu)造四、雙向板的截面設計和構(gòu)造五、雙向板

2、支承梁的設計五、雙向板支承梁的設計 3四邊支承雙向板彈性工作階段的受力特點四邊支承雙向板彈性工作階段的受力特點兩個相鄰板帶的豎兩個相鄰板帶的豎向位移不相等向位移不相等此方向兩個相鄰板帶的此方向兩個相鄰板帶的豎向位移同樣不相等豎向位移同樣不相等由于相鄰板帶的豎向位移由于相鄰板帶的豎向位移不相等不相等扭矩的存在減少了按獨立扭矩的存在減少了按獨立板帶計算的彎矩值板帶計算的彎矩值這種豎向剪力構(gòu)成了扭矩這種豎向剪力構(gòu)成了扭矩導致相鄰板帶間存在著豎導致相鄰板帶間存在著豎向剪力向剪力4四邊簡支正方形、矩形板雙向板的試驗四邊簡支正方形、矩形板雙向板的試驗結(jié)果結(jié)果 開裂前彈性工作，板四角有翹起趨勢。開裂前彈性工

3、作，板四角有翹起趨勢。 裂縫的產(chǎn)生及發(fā)展。裂縫的產(chǎn)生及發(fā)展。 沿板長方向和沿對角線配相同鋼筋時，沿板長方沿板長方向和沿對角線配相同鋼筋時，沿板長方向配筋的抗裂度高，兩種配筋的破壞荷載基本相同。向配筋的抗裂度高，兩種配筋的破壞荷載基本相同。 鋼筋的配置，兩邊疏、中間密，比等數(shù)量但均勻鋼筋的配置，兩邊疏、中間密，比等數(shù)量但均勻布置的更有效。布置的更有效。 5板、梁截面尺寸的確定板、梁截面尺寸的確定 板：單跨板：單跨 hl/45 多跨連續(xù)多跨連續(xù) hl/50 l為短跨跨度。為短跨跨度。 次、主梁截面尺寸選定同單向板交梁樓蓋。次、主梁截面尺寸選定同單向板交梁樓蓋。 6一、整體式雙向板交梁樓蓋概述一、整

4、體式雙向板交梁樓蓋概述 二、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的二、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的彈性內(nèi)力計算方法彈性內(nèi)力計算方法 三、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的三、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的塑性內(nèi)力計算方法塑性內(nèi)力計算方法四、雙向板的截面設計和構(gòu)造四、雙向板的截面設計和構(gòu)造五、雙向板支承梁的設計五、雙向板支承梁的設計 7 六種不同邊界條件矩形板的彎矩六種不同邊界條件矩形板的彎矩系數(shù)可查表得出，其單位寬度內(nèi)彎系數(shù)可查表得出，其單位寬度內(nèi)彎矩為：矩為：m= =系數(shù)系數(shù)( (g+q)l2 表格按表格按=0編制，當編制，當0時時 跨中彎矩跨中彎矩 對鋼筋砼，可取對鋼筋砼，可取=1/6或或0.2。

5、以薄板為基礎，通常采用彎矩系數(shù)表法。以薄板為基礎，通常采用彎矩系數(shù)表法。 單跨雙向板的實用計算方法單跨雙向板的實用計算方法 122211mmmmmm8多跨連續(xù)雙向板的實用計算方法多跨連續(xù)雙向板的實用計算方法 假定：假定：(1)(1)支承梁的抗扭剛度很小，可自由支承梁的抗扭剛度很小，可自由轉(zhuǎn)動；轉(zhuǎn)動； (2)(2)支承梁的抗彎剛度很大，其垂直支承梁的抗彎剛度很大，其垂直位移可忽略不計。位移可忽略不計。 由以上假定可將梁視為雙向板的不動鉸由以上假定可將梁視為雙向板的不動鉸支座。支座。9活荷載的最不利布置可簡化為活荷載的最不利布置可簡化為 求跨中最不利求跨中最不利正彎矩，活載正彎矩，活載棋盤式布置。

6、棋盤式布置。 求支座最不利求支座最不利負彎矩，各區(qū)負彎矩，各區(qū)格布滿活載。格布滿活載。活載活載恒載恒載恒載恒載活載活載10活載活載恒載恒載求支座最不利負彎矩求支座最不利負彎矩各區(qū)格均布滿恒載和活載各區(qū)格均布滿恒載和活載外支座按實際外支座按實際 內(nèi)支座按固定內(nèi)支座按固定按單跨板計算按單跨板計算板的形式板的形式 5 5 5 5 4 6 6 6 6 6 6 4 4 6 611求跨中最不利正彎矩求跨中最不利正彎矩活載棋盤式布置活載棋盤式布置 活載活載恒載恒載恒載恒載0.50.5活載活載0.50.5活載活載+ +恒載恒載 + + 0.50.5活載活載正負反向的正負反向的 0.50.5活載活載12求跨中最

7、不利正彎矩求跨中最不利正彎矩活載棋盤式布置活載棋盤式布置 活載活載恒載恒載恒載恒載0.50.5活載活載0.50.5活載活載+ +恒載恒載 + + 0.50.5活載活載隔跨布正負反向的隔跨布正負反向的 0.50.5活載活載正向的正向的 0.50.5活載活載反向的反向的 0.50.5活載活載這兩種荷載這兩種荷載布置情況分布置情況分別計算后疊別計算后疊加可得跨中加可得跨中最不利彎矩最不利彎矩13活載活載恒載恒載恒載恒載0.50.5活載活載恒載恒載 + + 0.50.5活載情況的計算活載情況的計算和計算支座彎和計算支座彎矩時相同，取矩時相同，取單塊板來計算，單塊板來計算，不同的是此時不同的是此時計算的

8、是跨中計算的是跨中彎矩。彎矩。內(nèi)支座按固定內(nèi)支座按固定外支座按實際外支座按實際 5 5 5 5 4 6 6 6 6 6 6 6 6 4 414活載活載恒載恒載恒載恒載0.50.5活載活載內(nèi)支座按簡支內(nèi)支座按簡支外支座按實際外支座按實際 隔 跨 布 正隔 跨 布 正負 反 向 的負 反 向 的 0.50.5活載情活載情況的計算況的計算 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 115一、整體式雙向板交梁樓蓋概述一、整體式雙向板交梁樓蓋概述 二、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的二、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的彈性內(nèi)力計算方法彈性內(nèi)力計算方法 三、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的三、整體

9、式雙向板交梁樓蓋中雙向板的塑性內(nèi)力計算方法塑性內(nèi)力計算方法四、雙向板的截面設計和構(gòu)造四、雙向板的截面設計和構(gòu)造五、雙向板支承梁的設計五、雙向板支承梁的設計 16 沿塑性鉸線單位長度上的彎矩為常數(shù)，等于相應板沿塑性鉸線單位長度上的彎矩為常數(shù)，等于相應板配筋的極限彎矩；配筋的極限彎矩； 形成破壞機構(gòu)之前，整塊板僅考慮塑性鉸線上的彎形成破壞機構(gòu)之前，整塊板僅考慮塑性鉸線上的彎曲轉(zhuǎn)動變形。曲轉(zhuǎn)動變形。目前最常用方法之一是塑性鉸線法目前最常用方法之一是塑性鉸線法 。 塑性鉸線法的基本假定塑性鉸線法的基本假定 17破壞機構(gòu)的確定原則破壞機構(gòu)的確定原則 破壞機構(gòu)的確定，就是確定塑性鉸線的位置。其確破壞機構(gòu)的

10、確定，就是確定塑性鉸線的位置。其確定原則為：定原則為： 對稱結(jié)構(gòu)具有對稱的塑性鉸線分布（圖對稱結(jié)構(gòu)具有對稱的塑性鉸線分布（圖a）；）； 正彎矩部位出現(xiàn)正塑性鉸線，負塑性鉸線則出現(xiàn)在正彎矩部位出現(xiàn)正塑性鉸線，負塑性鉸線則出現(xiàn)在負彎矩區(qū)域（圖負彎矩區(qū)域（圖b）；）； 塑性鉸線應滿足轉(zhuǎn)動的要求。即塑性鉸線必須通過塑性鉸線應滿足轉(zhuǎn)動的要求。即塑性鉸線必須通過相鄰板塊轉(zhuǎn)動軸的交點；相鄰板塊轉(zhuǎn)動軸的交點； 塑性鉸線的數(shù)量應使整塊板成為幾何可變體。塑性鉸線的數(shù)量應使整塊板成為幾何可變體。18基基 本本 原原 理理 根據(jù)虛功原理，外力所作的功應等于內(nèi)力所作的功根據(jù)虛功原理，外力所作的功應等于內(nèi)力所作的功 內(nèi)功

11、等于各條塑性鉸線上彎矩向量與轉(zhuǎn)角向量相乘內(nèi)功等于各條塑性鉸線上彎矩向量與轉(zhuǎn)角向量相乘的總和的總和 外功等于微元上的外力大小與該處豎向位移的積分外功等于微元上的外力大小與該處豎向位移的積分 對于均布荷載，對于均布荷載，p可提到積分號外，可提到積分號外， 為板為板發(fā)生位移后倒角錐體體積（發(fā)生位移后倒角錐體體積（V） 虛功方程為虛功方程為mlUspwWdpVW sw dpVml19近似取斜向塑性鉸線近似取斜向塑性鉸線與板邊的夾角為與板邊的夾角為四邊固支矩形板的極限承載力四邊固支矩形板的極限承載力設設e，f 發(fā)生單位發(fā)生單位豎向位移豎向位移m,1m, ,1m,2m, ,2m45單位長正塑性鉸線單位長正

12、塑性鉸線的受彎承載力的受彎承載力單位長負塑性鉸線單位長負塑性鉸線的受彎承載力的受彎承載力可計算各條塑性鉸可計算各條塑性鉸線的轉(zhuǎn)角分量及鉸線的轉(zhuǎn)角分量及鉸線在線在x x，y y方向的投方向的投影長度。影長度。20鉸線鉸線1（共（共4條）條）11012/xyl1101/2xylll單位位移單位位移轉(zhuǎn)角轉(zhuǎn)角012/l投影長度投影長度01/2l鉸線鉸線2（共（共1條）條）2014/xl20yl20y20201xlll轉(zhuǎn)角轉(zhuǎn)角014/l投影長度投影長度0201ll21鉸線鉸線2 20, 0,/42010222012yxyxlllll34012/xxl2/,/201110111llllyxyx鉸線鉸線1（

13、共（共4條）條）鉸線鉸線3、4單位位移單位位移轉(zhuǎn)角轉(zhuǎn)角012/l3402xxlll340yy340yyll鉸線鉸線5、65656010,2/xxyyl5656010,xxyylllll內(nèi)功內(nèi)功U 22鉸線鉸線2 20, 0,/42010222012yxyxlllll34012/xxl2/,/201110111llllyxyx鉸線鉸線1（共（共4條）條）鉸線鉸線3、43402xxlll340yy340yyll鉸線鉸線5、65656010,2/xxyyl5656010,xxyylllll內(nèi)功內(nèi)功U 1 112 114()xxyymlm l長跨方向長跨方向長跨方向長跨方向23鉸線鉸線2 20, 0,

14、/42010222012yxyxlllll34012/xxl鉸線鉸線3、43402xxlll340yy340yyll鉸線鉸線5、65656010,2/xxyyl5656010,xxyylllll內(nèi)功內(nèi)功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml2434012/xxl鉸線鉸線3、43402xxlll340yy340yyll鉸線鉸線5、65656010,2/xxyyl5656010,xxyylllll內(nèi)功內(nèi)功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml25鉸線鉸線5、65656010,2/xxyyl5656010,xxyyll

15、lll內(nèi)功內(nèi)功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l26內(nèi)功內(nèi)功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l將前面計算所得的各變量代入上式將前面計算所得的各變量代入上式27內(nèi)功內(nèi)功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l鉸線鉸線111012/xyl1101/2xylll0101120101224()22llmml

16、l124()mm28內(nèi)功內(nèi)功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l鉸線鉸線210201014()m lll124()mm2014/xl20201xlll29內(nèi)功內(nèi)功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l鉸線鉸線3、410201014()m lll124()mm34012/xxl3402xxlll1 02012,m ll2 02012,mll302 02012,mll2 01012,m ll內(nèi)功內(nèi)功U

17、1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l鉸線鉸線5、610201014()m lll124()mm1 02012,m ll1 02012,mll56012/yyl5601yylll312 02012,mll2 01012,m ll內(nèi)功內(nèi)功U 1 112 114()xxyymlm l1 22xxml1 33,xxm l1 44,xxml2 66,yyml2 55,yym l10201014()m lll124()mm1 02012,m ll1 02012,mll322 02012,mll2 01012,m

18、 ll內(nèi)功內(nèi)功U 10201014()m lll124()mm1 02012,m ll1 02012,mll021110144()lmmml332 02012,mll2 01012,m ll內(nèi)功內(nèi)功U 10201014()m lll124()mm1 02012,m ll1 02012,mll021110144()lmmml24m34內(nèi)功內(nèi)功U 2 02012,mll2 01012,m ll1 02012,m ll1 02012,mll021110144()lmmml24m35內(nèi)功內(nèi)功U 2 02012,mll2 01012,m ll1 02012,m ll1 02012,mll02111014

19、4()lmmml24m021012014()l ml ml021021012,()l ml ml012012012,()l ml ml36內(nèi)功內(nèi)功U 021012014()l ml ml021021012,()l ml ml012012012,()l ml ml021012021021012012011,4()2()2()l ml ml ml ml ml ml1uM2,uM2uM1,uM1,uM2,uM37內(nèi)功內(nèi)功U 021012021021012012011,4()2()2()l ml ml ml ml ml ml1uM2,uM2uM1,uM1,uM2,uM121122012,22uuuuu

20、uMMMMMMl38)3(623122201020101010201lllpllllpWuu外功外功39)3(623122201020101010201lllpllllpWuu外功外功內(nèi)功內(nèi)功121122012,22uuuuuuUMMMMMMl由虛功方程，內(nèi)功等于外功由虛功方程，內(nèi)功等于外功UW得連續(xù)雙向板按塑性鉸線法計算的基本公式得連續(xù)雙向板按塑性鉸線法計算的基本公式2011211220201,22(3)12uuuuuuup lMMMMMMll40設設 計計 公公 式式 用均布荷載設計值用均布荷載設計值p代替極限均布荷載代替極限均布荷載pu 用相應的彎矩設計值代替各截面總的受彎承載力用相應的

21、彎矩設計值代替各截面總的受彎承載力 一個方程無法同時確定一個方程無法同時確定6個變量，需補充附加條件個變量，需補充附加條件令令22221111120102, , ,mmmmmmmmmmlln)3(12, , ,220102201221121lllpMMMMMMuuuuuuu正截面受彎承載力總值可用正截面受彎承載力總值可用 來表示：來表示：1,mn41設設 計計 公公 式式22221111120102, , ,mmmmmmmmmmlln)3(12, , ,220102201221121lllpMMMMMMuuuuuuu正截面受彎承載力總值可用正截面受彎承載力總值可用 來表示：來表示：1,mn01

22、1012220110122011021110110211, , ,lmlmMMlmlmMlmnlmMMlnmlmMuuuuuuuuuuuuuu可得可得nnnlpmuu)3/1(8201142 設計雙向板時，令荷載設計值設計雙向板時，令荷載設計值p=pu； 長短跨比長短跨比n為已知；只需選定為已知；只需選定 和和 值，即可按下式求值，即可按下式求得得m1u； 再由選定的再由選定的 和和 值，求出其余的值，求出其余的正截面受彎承載力正截面受彎承載力m2u，m1u，m2u； 考慮到應盡量使按塑性鉸線法求出的兩個方向跨中正考慮到應盡量使按塑性鉸線法求出的兩個方向跨中正彎矩的比值與彈性法求出的比值相接近

23、，以使在使用彎矩的比值與彈性法求出的比值相接近，以使在使用階段兩個方向的截面應力較接近，宜取階段兩個方向的截面應力較接近，宜取 =1/n2； 同時考慮到節(jié)省鋼材及配筋方便，根據(jù)經(jīng)驗，宜取同時考慮到節(jié)省鋼材及配筋方便，根據(jù)經(jīng)驗，宜取 =1.52.5，通常取，通常取 =2。設計公式的應用設計公式的應用nnnlpmuu)3/1(8201143 為了合理利用鋼筋，參考彈性法的結(jié)果，通常將兩個為了合理利用鋼筋，參考彈性法的結(jié)果，通常將兩個方向的正彎矩鋼筋在距支座方向的正彎矩鋼筋在距支座 處彎起處彎起50%，彎起鋼筋，彎起鋼筋可承擔部分支座負彎矩?？沙袚糠种ё搹澗亍？缰袖摻钤谥ё浇鼜澠饡r的設計公式跨

24、中鋼筋在支座附近彎起時的設計公式201l 距支座距支座 以內(nèi)的正塑性鉸線上單位板寬的極限彎矩以內(nèi)的正塑性鉸線上單位板寬的極限彎矩值分別為值分別為 和和 ；此時兩個方向的跨中正彎矩為；此時兩個方向的跨中正彎矩為 支座上負鋼筋仍各自沿全長布置，即各負塑性鉸線上的支座上負鋼筋仍各自沿全長布置，即各負塑性鉸線上的總負彎矩值沒有變化總負彎矩值沒有變化4/201l4/1m4/2m011012012201101101021143222)41(22)2(lmlmlmMlnmlmllmMuuuuuuuu0110122201102111, , ,lmlmMMlmnlmMMuuuuuuuu44 將上述兩方向的跨中正

25、彎矩鋼筋在距支座將上述兩方向的跨中正彎矩鋼筋在距支座 處處彎起彎起50%的跨中正彎矩和支座彎矩值的表達式代入的跨中正彎矩和支座彎矩值的表達式代入連續(xù)雙向板按塑性鉸線法計算的基本公式，可得連續(xù)雙向板按塑性鉸線法計算的基本公式，可得)3(12, , ,220102201221121lllpMMMMMMuuuuuuu4/3)4/1()3/1(82011nnnlpmuu 上式為四邊連續(xù)雙向板在距支座上式為四邊連續(xù)雙向板在距支座 處將跨中鋼筋處將跨中鋼筋彎起彎起50%時短跨方向每米正截面承載力設計值時短跨方向每米正截面承載力設計值 的的計算公式。計算公式。4/201l4/201lum145 只需將不同情

26、況下的。支座彎矩和跨中彎矩代入下只需將不同情況下的。支座彎矩和跨中彎矩代入下式，即可得相應的設計公式。式，即可得相應的設計公式。具有簡支邊的連續(xù)雙向板的設計公式具有簡支邊的連續(xù)雙向板的設計公式（1 1）三邊連續(xù)、一長邊簡支）三邊連續(xù)、一長邊簡支 此時簡支邊的支座彎矩為零，其余支座彎矩和長邊此時簡支邊的支座彎矩為零，其余支座彎矩和長邊跨中彎矩不變，而短跨因簡支邊不需要彎起部分跨中跨中彎矩不變，而短跨因簡支邊不需要彎起部分跨中鋼筋，跨中彎矩為鋼筋，跨中彎矩為)3(12, , ,220102201221121lllpMMMMMMuuuuuuu0110111)81()41(21lmnlmnnMuuu4

27、6（2 2）三邊連續(xù)、一短邊簡支）三邊連續(xù)、一短邊簡支 此時簡支邊的支座彎矩為零，其余支座彎矩和短邊此時簡支邊的支座彎矩為零，其余支座彎矩和短邊跨中彎矩不變，而長跨跨中彎矩為跨中彎矩不變，而長跨跨中彎矩為0110112874321lmlmMuuu（3 3）兩相鄰邊連續(xù)、另兩相鄰邊簡支）兩相鄰邊連續(xù)、另兩相鄰邊簡支 此時的兩個方向的跨中彎矩分別取此時的兩個方向的跨中彎矩分別?。?）、（）、（2）兩兩種情況的彎矩值。種情況的彎矩值。0110111)81()41(21lmnlmnnMuuu0110112874321lmlmMuuu47雙向板的冪式破壞機構(gòu)雙向板的冪式破壞機構(gòu)（1 1）雙向板向下的冪式

28、破壞機構(gòu)雙向板向下的冪式破壞機構(gòu) 當部分跨中鋼筋彎起后，彎起處正彎矩的承載力下當部分跨中鋼筋彎起后，彎起處正彎矩的承載力下降，有可能在該處先于跨度中央出現(xiàn)塑性鉸線，形成降，有可能在該處先于跨度中央出現(xiàn)塑性鉸線，形成圖示的圖示的向下的冪式破壞機構(gòu)。應按向下的冪式破壞機構(gòu)。應按圖示圖示破壞機構(gòu)進行破壞機構(gòu)進行驗算。驗算。48（2 2）雙向板向上的冪式破壞機構(gòu)雙向板向上的冪式破壞機構(gòu) 如雙向板承受的活荷載相對較大，當棋盤形布置活荷如雙向板承受的活荷載相對較大，當棋盤形布置活荷載時，無活荷載的區(qū)格板也有可能發(fā)生載時，無活荷載的區(qū)格板也有可能發(fā)生圖示的圖示的向上的冪向上的冪式破壞機構(gòu)。圖中斜向虛線代表負

29、式破壞機構(gòu)。圖中斜向虛線代表負塑性鉸線，而矩形框塑性鉸線，而矩形框線僅為破裂線，非線僅為破裂線，非負負塑性鉸線。由于此處無塑性鉸線。由于此處無負負鋼筋承受鋼筋承受彎矩。彎矩。 這種這種破壞機構(gòu)破壞機構(gòu)通常發(fā)生在通常發(fā)生在支座支座負負鋼筋伸出長度鋼筋伸出長度不足的情況。當不足的情況。當支座支座負負鋼筋伸出鋼筋伸出長度長度 時，時，一般可避免這種一般可避免這種破壞。破壞。4/01l49三三 K K 系系 數(shù)數(shù) 法法 yyyyyyyyyyxxxxxxxxxxxyxyyxxyMMmmMMmmMMmmMMmmMMmmllmm, , , , , , ,)3(12, , ,220102201221121ll

30、lpMMMMMMuuuuuuu)3(12, , ,222xyxuyxyxyxlllpMMMMMM22221111120102, , ,mmmmmmmmmmlln50zfAMzfAMzfAMysxxysyyysxx,上述彎矩用下式表示上述彎矩用下式表示)3(12, , ,222xyxuyxyxyxlllpMMMMMMxxxxxxyxyyxxyMMmmMMmmllmm,yyyyyyyyyyxxxxxMMmmMMmmMMmm, , , , , , ,Z Z：板的內(nèi)力臂長度，近似?。喊宓膬?nèi)力臂長度，近似取09 . 0 hz zfAMzfAMzfAMysyyysxxysyy, , , , , 假定以上系

31、數(shù)假定以上系數(shù) ，將支座和跨中彎矩轉(zhuǎn)，將支座和跨中彎矩轉(zhuǎn)換為相應于的配筋換為相應于的配筋Asx，并代入極限平衡方程，可求出，并代入極限平衡方程，可求出配筋。配筋。 yyxx ,51 將計算的過程和配筋編成表格，采用表格系數(shù)設將計算的過程和配筋編成表格，采用表格系數(shù)設計的方法稱為三計的方法稱為三K系數(shù)法。系數(shù)法。 三三K系數(shù)法的計算步驟系數(shù)法的計算步驟 根據(jù)主次梁的布置，劃分樓板成若干板單元；根據(jù)主次梁的布置，劃分樓板成若干板單元； 求出作用于板塊上的總荷載求出作用于板塊上的總荷載 ； 求出每一板塊單元的長短邊之比求出每一板塊單元的長短邊之比 ； 求短跨方向布置的鋼筋求短跨方向布置的鋼筋 的的

32、，可取，可取 畫出每一板塊單元的單獨計算簡圖，判斷其邊界條畫出每一板塊單元的單獨計算簡圖，判斷其邊界條件（共有件（共有9種）；種）； 查三查三K系數(shù)表，求對應邊界中的系數(shù)表，求對應邊界中的 ；21kN/mqgqqGxglln sxAxh0mm200 hhKKKFii,52三三K K系數(shù)法的計算步驟（續(xù)）系數(shù)法的計算步驟（續(xù)） 并從中間區(qū)格開始計算，由并從中間區(qū)格開始計算，由 及支承情況，查及支承情況，查表得表得 。短跨。短跨 跨中鋼筋跨中鋼筋 長跨長跨 跨中、沿跨中、沿 邊上支座、沿邊上支座、沿 邊上支座每米鋼筋邊上支座每米鋼筋面積面積 為為 ； 當某支座的鋼筋面積為已知，該邊支座按簡支考慮，

33、當某支座的鋼筋面積為已知，該邊支座按簡支考慮，查出相應的查出相應的 ； 按下式求短跨按下式求短跨 中鋼筋面積中鋼筋面積 xllniK,xlm/mm:,203sxxixsxAhKqlA ylylxlsysxsyAAA ,sysysxsxsxsyAAAAAA,xlKKAAnhKqlAFisysxxixsx02KKKFii,53一、整體式雙向板交梁樓蓋概述一、整體式雙向板交梁樓蓋概述 二、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的二、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的彈性內(nèi)力計算方法彈性內(nèi)力計算方法 三、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的三、整體式雙向板交梁樓蓋中雙向板的塑性內(nèi)力計算方法塑性內(nèi)力計算方法四、雙向板的截面

34、設計和構(gòu)造四、雙向板的截面設計和構(gòu)造五、雙向板支承梁的設計五、雙向板支承梁的設計 54 由于整塊板存在著穹頂與薄膜作用，分析內(nèi)力由于整塊板存在著穹頂與薄膜作用，分析內(nèi)力小于板實際的承受能力。小于板實際的承受能力。 即周邊梁對板產(chǎn)生水平推力，減少板的跨中即周邊梁對板產(chǎn)生水平推力，減少板的跨中彎矩，提高承載力對周邊與梁整體連接的板，采彎矩，提高承載力對周邊與梁整體連接的板，采用以下折減系數(shù)以考慮此有利影響。用以下折減系數(shù)以考慮此有利影響。 雙向板計算跨中鋼筋時所取的有效高度雙向板計算跨中鋼筋時所取的有效高度短向鋼筋短向鋼筋 ，長向鋼筋，長向鋼筋截面設計的特點截面設計的特點mm200 hhxmm300 hhy55折減系數(shù)的取法折減系數(shù)的取法 連續(xù)板中間區(qū)格連續(xù)板中間區(qū)格的跨中和中間支座，取的跨中和中間支座，取0.8； 邊區(qū)格邊區(qū)格的跨中和自樓板邊緣算起的第二支座截面的跨中和自樓板邊緣算起的第二支座截面 當當 時，