公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范-JTG-D60-2004資料

1、1 總則1.0.1 為使公路橋涵的設(shè)計符合技術(shù)先進、安全可靠、耐久適用、經(jīng)濟合理的要求，制定本規(guī)范。1.0.2 本規(guī)范適用于公路橋涵的一般鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計，不適用于輕骨料混凝土及其他特種混凝土橋涵結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計。1.0.3本規(guī)范按照國家標準公路工程結(jié)構(gòu)可靠度設(shè)計統(tǒng)一標準 GB/T50283 規(guī)定的設(shè)計原則編制?；拘g(shù)語、符號按照國家標準工程結(jié)構(gòu)設(shè)計基本術(shù)語和通用符號 GBJ 132和國家標準道路工程術(shù)語標準GBJ 124的規(guī)定采用。1.0.4 本規(guī)范采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法，按分項系數(shù)的設(shè)計表達式進行設(shè)計。本規(guī)范采用的設(shè)計基準期為 100 年。1.0.5公路

2、橋涵應(yīng)進行以下兩類極限狀態(tài)設(shè)計：1 承載能力極限狀態(tài)：對應(yīng)于橋涵及其構(gòu)件達到最大承載能力或出現(xiàn)不適于繼續(xù)承載的變形或變位的狀態(tài)；2 正常使用極限狀態(tài)：對應(yīng)于橋涵及其構(gòu)件達到正常使用或耐久性的某項限值的狀態(tài)。1.0.6公路橋涵應(yīng)考慮以下三種設(shè)計狀況及其相應(yīng)的極限狀態(tài)設(shè)計：1 持久狀況：橋涵建成后承受自重、車輛荷載等持續(xù)時間很長的狀況。該狀況橋涵應(yīng)作承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)設(shè)計；2 短暫狀況：橋涵施工過程中承受臨時性作用（或荷載）的狀況。該狀況橋涵應(yīng)作承載 能力極限狀態(tài)設(shè)計，必要時才作正常使用極限狀態(tài)設(shè)計；3 偶然狀況：在橋涵使用過程中偶然出現(xiàn)的如罕遇地震的狀況。該狀況橋涵僅作承載能 力

3、極限狀態(tài)設(shè)計。4 .0.7公路橋涵應(yīng)根據(jù)其所處環(huán)境條件進行耐久性設(shè)計。結(jié)構(gòu)混凝土耐久性的基本要求應(yīng)符合表1.0.7 的規(guī)定。表 1.0.7 結(jié)構(gòu)混凝土耐久性的基本要求環(huán)境類別環(huán)境條件最大水灰比最小水泥用量最低混凝土強度等級最大氯離子含量（%）最大堿含量I溫暖或寒冷地區(qū)的大氣環(huán)境；與無侵蝕性的水或土接觸的環(huán)境0.55275C25 0.30 3.01嚴寒地區(qū)的大氣環(huán)境、使用除冰鹽環(huán)境；濱海環(huán)境 0.50 300C30 0.15 3.0H 海水環(huán)境 0.45 300C35 0.10 3.0IV受侵蝕性物質(zhì)影響的環(huán)境 0.40 325C35 0.10 3.0注： 1 有關(guān)現(xiàn)行規(guī)范對海水環(huán)境結(jié)構(gòu)混凝土中

4、最大水灰比和最小水泥用量有 更詳細規(guī)定時，可參照執(zhí)行；2 表中氯離子含量系指其與水泥用量的百分率；3當有實際工程經(jīng)驗時，處于I類環(huán)境中結(jié)構(gòu)混凝土的最低強度等級可比表 中降低一個等級；4 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的最大氯離子含量為0.06%，最小水泥用量為350kg/m3,最低混凝土強度等級為C40或按表中規(guī)定I類環(huán)境提高三個等級， 其他環(huán)境類別提高二個等級； 5 特大橋和大橋混凝土中的最大堿含量宜降至1.8kg/m3,當處于田類、IV類或使用除冰鹽和濱海環(huán)境時，宜使用非堿活性骨料。特大橋、大橋的含義見本規(guī)范表5.1.2注說明。1.0.8位處田類或IV類環(huán)境的橋梁，當耐久性確實需要時，其主要受拉鋼筋

5、宜采用環(huán)氧樹脂涂層鋼筋；預(yù)應(yīng)力鋼筋、錨具及連接器應(yīng)采取專門防護措施。1.0.9水位變動區(qū)有抗凍要求的結(jié)構(gòu)混凝土，其抗凍等級不應(yīng)低于表1.0.9 的規(guī)定。表 1.0.9水位變動區(qū)混凝土抗凍等級選用標準橋梁所在地區(qū)海水環(huán)境淡水環(huán)境嚴重受凍地區(qū)（最冷月月平均氣溫低于-8 ） F350F250受凍地區(qū)（最冷月月平均氣溫在-4-8C之間）F300F200微凍地區(qū)（最冷月月平均氣溫在0-4C之間）F250F150注： 1 混凝土抗凍性試驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行標準公路工程水泥混凝土試驗規(guī)程JTJ05期規(guī)定；2 墩、臺身混凝土應(yīng)選用比表列值高一級的抗凍等級。抗凍混凝土應(yīng)摻入適量引氣劑，其伴合物的含氣量按現(xiàn)行的公路橋

6、涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ04概定的采用。1.0.10有抗?jié)B要求的結(jié)構(gòu)混凝土，其抗?jié)B等級應(yīng)符合表1.0.10的規(guī)定。表 1.0.10結(jié)構(gòu)混凝土抗?jié)B等級選用標準最大作用水頭與混凝土壁厚之比抗?jié)B等級<551011 1516 20>20注：混凝土抗?jié)B試驗方法應(yīng)符合現(xiàn)行標準公路工程水泥混凝土試驗規(guī)程 JTJ053。1.1 .11 橋梁結(jié)構(gòu)的設(shè)計和施工質(zhì)量應(yīng)分階段實行嚴格管理和控制；橋梁的使用應(yīng)符合設(shè)計給定的使用條件，禁止超限車輛通行；使用過程中必須進行定期檢查和維護。1.2 .12 按本規(guī)范進行設(shè)計時，有關(guān)作用（或荷載）及其組合應(yīng)符合公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTG D6必規(guī)定；材料和工程質(zhì)量應(yīng)符合公

7、路工程質(zhì)量檢驗評定標準 JTJ071、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ041的要求；結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計應(yīng)符合公 路工程抗震設(shè)計規(guī)范JTJ004勺規(guī)定。2 術(shù)語和符號2.1 術(shù)語2.1.1 極限狀態(tài) limit states整體結(jié)構(gòu)或結(jié)構(gòu)的一部分超過某一特定狀態(tài)就不能滿足設(shè)計規(guī)定的某一功能要求時，此特定狀態(tài)為該功能的極限狀態(tài)。2.1.2 可靠度 degree of reliability結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時間內(nèi)，在規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的概率。2.1.3 設(shè)計基準期 design reference period在進行結(jié)構(gòu)可靠性分析時，考慮持久設(shè)計狀況下各項基本變量與時間關(guān)系所采用的基準時間參數(shù)。2.1.4

8、設(shè)計狀況 design situation結(jié)構(gòu)從施工到使用的全過程中，代表一定時段的一組物理條件，設(shè)計時必須做到使結(jié)構(gòu)在該時段內(nèi)不超越有關(guān)的極限狀態(tài)。2.1.5 材料強度標準值characteristic value of material strength設(shè)計結(jié)構(gòu)或構(gòu)件時采用的材料強度的基本代表值。該值可根據(jù)符合規(guī)定標準的材料，其強度概率分布的 0.05分位值確定。2.1.6 材料強度設(shè)計值design value of material strength材料強度標準值除以材料強度分項系數(shù)后的值。2.1.7 作用 action施加在結(jié)構(gòu)上的集中力或分布力如汽車、結(jié)構(gòu)自重等，或引起結(jié)構(gòu)外加變形

9、或約束變形的原因如地震、基礎(chǔ)不均勻沉降、溫度變化等，統(tǒng)稱為作用。前者為直接作用，也可稱為荷載；后者為間接作用（不宜稱為荷載）。2.1.8 作用效應(yīng) effects of actions結(jié)構(gòu)對所受作用的反應(yīng)，稱為作用效應(yīng)。如由作用產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的軸向力、彎矩、剪力、應(yīng)力、裂縫、變形等。2.1.9 作用標準值characteristic value of an action作用的主要代表值。其值可根據(jù)設(shè)計基準期內(nèi)最大值概率分布的某一分位值確定。2.1.10 作用設(shè)計值design value of actions作用標準值乘以作用分項系數(shù)后的值。結(jié)構(gòu)上幾種作用分別產(chǎn)生的效應(yīng)的隨機疊加。2.1.1

10、2 安全等級 safety classes為使橋涵具有合理的安全性，根據(jù)橋涵結(jié)構(gòu)破壞所產(chǎn)生后果的嚴重程度而劃分的設(shè)計等級。2.1.13 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)coefficient for importance of structure對不同安全等級的結(jié)構(gòu)，為使其具有規(guī)定的可靠度而采用的作用效應(yīng)附加的分項系數(shù)。2.1.14 幾何參數(shù)標準值nominal value of geometrical parameter設(shè)計結(jié)構(gòu)或構(gòu)件時采用的幾何參數(shù)的基本代表值。其值可按設(shè)計文件規(guī)定值確定。2.1.15 承載力設(shè)計值design value of ultimate bearing capacity結(jié)構(gòu)或構(gòu)件按

11、承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時，用材料強度設(shè)計值計算的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件極限承載能力。結(jié)構(gòu)或構(gòu)件按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，永久作用效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)的組合。結(jié)構(gòu)或構(gòu)件按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，永久作用效應(yīng)與可變作用準永久值效應(yīng)的組合。2.1.19 開裂彎矩 cracking moment構(gòu)件出現(xiàn)裂縫時的理論臨界彎矩。2.1.20 作用頻遇值frequent value of an action結(jié)構(gòu)或構(gòu)件按正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)組合設(shè)計時，采用的一種可變作用代表值，其值可根據(jù)任意時點（截口）作用概率分布的 0.95分位值確定。2.1.21 分項系數(shù) partial safety factor為保證所設(shè)計

12、的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件具有規(guī)定的可靠度，在結(jié)構(gòu)極限狀態(tài)設(shè)計表達式中采用的系數(shù)。分為作用分項系數(shù)和材料分項系數(shù)等。2.1.22 施工荷載 site load按短暫狀況設(shè)計時，施工階段施加在結(jié)構(gòu)或構(gòu)件上的臨時荷載。包括結(jié)構(gòu)自重、附著在結(jié)構(gòu)和構(gòu)件上的模板、材料機具等。2.2 符號2.2.1 材料性能有關(guān)符號C30表示立方體強度標準值為的混凝土強度等級； 邊長為的混凝土 xx 抗壓強度； 邊長為的施工階段混凝土立方體抗壓強度； 邊長為的混凝土立方體抗壓強度標準值；、 混凝土軸心抗壓強度標準值、設(shè)計值；、 混凝土軸心抗拉強度標準值、設(shè)計值；、 短暫狀況施工階段的混凝土軸心抗壓、抗拉強度標準值；、 普通鋼筋抗拉強度

13、標準值、設(shè)計值；、 預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度標準值、設(shè)計值；、 普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋抗壓強度設(shè)計值； 承臺計算中撐桿混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值； 混凝土彈性模量； 混凝土剪變模量；、 普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量； .2.2 作用和作用效應(yīng)有關(guān)符號 彎矩組合設(shè)計值；、 按作用短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合計算的彎矩值； 彎矩組合標準值； 受彎構(gòu)件正截面的開裂彎矩值； 組合式受彎構(gòu)件第一階段結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值； 組合式受彎構(gòu)件第二階段結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值； 組合式受彎構(gòu)件第一階段結(jié)構(gòu)自重外的荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值； 組合式受彎構(gòu)件第二階段結(jié)構(gòu)自重外的可變作用產(chǎn)生的彎矩設(shè)計值；軸向力組合設(shè)計值； 后

14、張法構(gòu)件預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力； 構(gòu)件混凝土法向應(yīng)力等于零時預(yù)應(yīng)力鋼筋和普通鋼筋的合力；、 集中反力或局部壓力標準值、設(shè)計值； 第 i 根樁單樁豎向力設(shè)計值； 基樁承臺撐桿壓力設(shè)計值； 扭矩組合設(shè)計值或基樁承臺系桿拉力設(shè)計值； 剪力組合設(shè)計值； 構(gòu)件斜截面內(nèi)混凝土和箍筋共同的抗剪承載力設(shè)計值； 與構(gòu)件斜截面相交的普通彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計值； 與構(gòu)件斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋抗剪承載力設(shè)計值；、 正截面承載力計算中縱向普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力或應(yīng)力增量；、 截面受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點處混凝土法向應(yīng)力等于零時預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力； 由預(yù)加力產(chǎn)生的混凝土法向預(yù)壓應(yīng)力；、 截面受拉區(qū)、

15、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的有效預(yù)應(yīng)力；、 在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合、長期效應(yīng)組合下，構(gòu)件抗裂邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；、 ?構(gòu)件混凝土中的主拉應(yīng)力、主壓應(yīng)力；由作用短期效應(yīng)組合產(chǎn)生的開裂截面縱向受拉鋼筋的應(yīng)力；、 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉控制應(yīng)力；、 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋相應(yīng)階段的預(yù)應(yīng)力損失；構(gòu)件混凝土的剪應(yīng)力；由預(yù)加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土 xx 應(yīng)力；、 由作用（或荷載）標準值產(chǎn)生的混凝土法向壓應(yīng)力、拉應(yīng)力；構(gòu)件開裂截面按使用階段計算的混凝土法向壓應(yīng)力；計算的受彎構(gòu)件特征裂縫寬度。 .2.3 幾何參數(shù)有關(guān)符號、 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至截面近邊的距離；、 構(gòu)件受

16、拉區(qū)普通鋼筋合力點、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至受拉區(qū)邊緣的距離；、構(gòu)件受壓區(qū)普通鋼筋合力點、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至受壓區(qū)邊緣的距離；矩形截面寬度， T 形或 I 形截面腹板寬度；、T 形或I形截面受拉區(qū)、受壓區(qū)的翼緣寬度；、T 形或I形截面受拉區(qū)、受壓區(qū)的翼緣厚度；鋼筋直徑或圓形板式橡膠支座的直徑；構(gòu)件截面的核芯直徑；混凝土保護層厚度；圓形截面半徑；軸向力對截面重心軸的偏心距；、 軸向力作用點至受拉區(qū)縱向鋼筋合力點、受壓區(qū)縱向鋼筋合力點的距離；、 軸向力作用點至受拉區(qū)縱向普通鋼筋合力點、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點的距離；、 軸向力作用點至受壓區(qū)縱向普通鋼筋合力點、預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點的距離；、 預(yù)應(yīng)力鋼筋與普通鋼筋的合

17、力對換算截面、凈截面重心軸的偏心距；受壓構(gòu)件的計算長度；受彎構(gòu)件的計算跨徑或受壓構(gòu)件節(jié)點間的長度；受彎構(gòu)件的凈跨徑；箍筋或豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋的間距；截面受壓區(qū)高度；內(nèi)力臂，即縱向受拉鋼筋合力點至混凝土受壓區(qū)合力點之間的距離;、構(gòu)件換算截面重心、凈截面重心至截面計算纖維處的距離；、構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至換算截面重心軸的距離；、構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼筋合力點至凈截面重心軸的距離；、 構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋重心至換算截面重心軸的距離；、 構(gòu)件受拉 區(qū)、受壓區(qū)普通鋼筋重心至凈截面重心軸的距離；、構(gòu)件換算截面面積、凈截面面積； 構(gòu)件 xx 截面面積；、構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向普通鋼筋的截

18、面面積；、 ?構(gòu)件受拉區(qū)、受壓區(qū)縱向預(yù)應(yīng)力鋼筋的截面面積；、同一彎起平面內(nèi)普通彎起鋼筋、預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積； 同一截面內(nèi)箍筋各肢的總截面面積；鋼筋網(wǎng)、螺旋筋或箍筋范圍以內(nèi)的混凝土核芯面積；、 混凝土局部受壓面積、局部受壓凈面積；開裂截面換算截面面積；xx 截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；、 換算截面、凈截面受拉邊緣的彈性抵抗矩；換算截面、凈截面計算纖維以上（或以下）部分面積對截面重心軸的面積矩； xx 截面慣性矩；、 換算截面、凈截面的慣性矩； 開裂截面換算截面慣性矩； 開裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度； 全截面換算截面的抗彎剛度； 開裂截面換算截面的抗彎剛度。2.2.4 計算系數(shù)及其他有關(guān)符號 橋

19、梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)； 軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)； 偏心受壓構(gòu)件軸向力偏心距增大系數(shù)； 箱形截面抗扭承載力計算時有效壁厚折減系數(shù)； 剪扭構(gòu)件混凝土抗扭 xx 降低系數(shù)； 配置間接鋼筋時局部承壓承載力提高系數(shù)； 受 xx 混凝土塑性影響系數(shù)； 構(gòu)件撓度長期增長系數(shù)；、 普通鋼筋彈性模量、預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比p SV-晶筋配筋率； 創(chuàng)向受拉鋼筋配筋率。3 材料3.1 混凝土3.1.1 混凝土強度等級應(yīng)按邊長為150mm立方體試件的抗壓強度標準值確定?？箟簭姸葮藴手迪抵冈嚰脴藴史椒ㄖ谱?、養(yǎng)護至 28 天齡期，以標準試驗方法測得的具有95%呆證率的抗壓強度（以 MPa計）。注：1混凝土強

20、度等級用150mr 150mrm 150mm立方體抗壓強度標準值并 冠以C表示，如C30表示30級混凝土；2 本規(guī)范的混凝土強度等級與公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范 JTJ023 85 的混凝土標號和兩者各項設(shè)計指標的關(guān)系，可按附錄 A 的規(guī)定 采用。3.1.2 公路橋涵受力構(gòu)件的混凝土強度等級應(yīng)按下列規(guī)定采用：1鋼筋混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于C2Q當用HRB400、KL400級鋼筋配筋時，不應(yīng)低于C25；3.1.3 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件不應(yīng)低于C40；3.1.4 混凝土軸心抗壓強度標準值和軸心抗拉強度標準值應(yīng)按表3.1.3采用。表 3.1.3混凝土強度標準值（）強度種類強度等級C15C20C2

21、5C3013 / 143C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80 10.013.416.720.123.426.829.632.435.538.541.544.5# / 14347.450.2 1.271.541.782.012.202.402.512.652.742.852.933.003.053.103.1.4采用。3.1.5 混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值和軸心抗拉強度設(shè)計值應(yīng)按表表 3.1.4 混凝土強度設(shè)計值（）強度種類強度等級C15C2015 / 143C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80 6.99.211.513.816.118.

22、420.522.424.426.517 / 14328.530.532.434.6 0.881.061.231.391.521.651.741.831.891.962.022.072.102.14注：計算現(xiàn)澆鋼筋混凝土軸心受壓和偏心受壓構(gòu)件時，如截面的長邊或直徑小于300mm,表中數(shù)值應(yīng)乘以系數(shù)0.8;當構(gòu)件質(zhì)量（混凝土成型、截面和軸線 尺寸等）確有保證時，可不受此限。3.1.6 混凝土受壓或受拉時的彈性模量應(yīng)按表3.1.5采用。表 3.1.5混凝土的彈性模量（）混凝土強度等級C15C20C25C30C35C40C45C50C55C60C65C70C75C80 2.201042.551042.

23、801043.001043.25 X 1043.35 X 1043.45 X 1043.55 X 1043.60 X 1043.65 X 1043.70 X 1043.75 X 1043.80 X 104注：當采用引氣劑及較高砂率的泵送混凝土且無實測數(shù)據(jù)時，表中C5卜C80的值應(yīng)乘折減系數(shù)0.95。3.1.6 混凝土的剪變模量可按本規(guī)范表3.1.5數(shù)值的 0.4倍采用，混凝土的泊松比可采用0.2。3.2 鋼筋3.2.1 公路混凝土橋涵的鋼筋應(yīng)按下列規(guī)定采用：1 鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的普通鋼筋宜選用熱軋R235、 HRB335、HRB400及KL400鋼筋，預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的箍筋應(yīng)選

24、用其中的帶肋鋼筋；按構(gòu)造要求配置的鋼筋網(wǎng)可采用冷軋帶肋鋼筋；19 / 1432 預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)選用鋼絞線、鋼絲；中、小型構(gòu)件或 豎、橫向預(yù)應(yīng)力鋼筋，也可選用精軋螺紋鋼筋。注： 1 本條所述 “鋼筋 ”系普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的統(tǒng)稱， “普通鋼筋 ”系指鋼 筋混凝土構(gòu)件中鋼筋和預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件中的非預(yù)應(yīng)力鋼筋；2R235鋼筋系指國家標準鋼筋混凝土用熱軋光圓鋼筋GB13013-1991中的I級鋼筋；HRB335、HRB400鋼筋摘自國家標準鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋GB1499-1998、相當于原國家標準 GB1499-91中的II級鋼筋、田級鋼筋；KL400鋼筋 系指國家標準鋼筋混

25、凝土用余熱處理鋼筋GB13014-1991中的田級鋼筋；冷軋帶肋鋼筋取自國家標準冷軋帶肋鋼筋 GB 13788-1992。3預(yù)應(yīng)力鋼絲系指國家標準預(yù)應(yīng)力混凝土用鋼絲GB/T5223-1995及其第一號修改單中消除應(yīng)力的三面刻痕鋼絲、螺旋肋鋼絲和光面鋼絲；3.2.2 鋼筋的抗拉強度標準值應(yīng)具有不小于95%的保證率。普通鋼筋的抗拉強度標準值和預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強度標準值，應(yīng)分別按表3.2.2-1 和表 3.2.2-2采用。表 3.2.2-1 普通鋼筋抗拉強度標準值（MPa）鋼筋種類符號235335400400注：表中 d 系指國家標準中的鋼筋公稱直徑。表 3.2.2-2預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉強度標準值（ M

26、Pa）鋼筋種類符號鋼絞線1X2（二股） d=8.0、 10.0d=12.01470、 1570、1720、 18601470、 1570、 17201 x 3（三股） d=8.6、 10.8d=12.91470、 1570、1720、 18601470、 1570、 17201 x 7（七股） d=9.5、 11.1 、 12.71720、 1860消除應(yīng)力鋼絲光面螺旋肋 d=4 、 5d=6d=7、 8、 91470、 1570、1670、 17701570、 16701470、 1570刻痕 d=5、 71470、 1570精軋螺紋鋼筋 d=40d?=18 、 25、 32JL 54054

27、0、 785、 930注：表中 d 系指國家標準中鋼絞線、鋼絲的公稱直徑和精軋螺紋鋼筋的公稱直d=15.2186023 / 1433.2.3普通鋼筋的抗拉強度設(shè)計值和抗壓強度設(shè)計值應(yīng)按表3.2.3-1 采用；預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強度設(shè)計值和抗壓強度設(shè)計值應(yīng)按表3.2.3-2采用。表 3.2.3-1 普通鋼筋抗拉、抗壓強度設(shè)計值（MPa）鋼筋種類195280330330注： 1 鋼筋混凝土軸心受拉和小偏心受拉構(gòu)件的鋼筋抗拉強度設(shè)計值大于330MPa時，仍應(yīng)按330MPa取用；2 構(gòu)件中配有不同種類的鋼筋時，每種鋼筋應(yīng)采用各自的強度設(shè)計值。表 3.2.3-2預(yù)應(yīng)力鋼筋抗拉、抗壓強度設(shè)計值（MPa）鋼筋

28、種類鋼絞線1 X2（二股）10701X3（三股）11701 X7（七股）1260消除應(yīng)力光面鋼絲和螺旋肋鋼絲107011401200消除應(yīng)力刻痕鋼絲1070精軋螺紋鋼筋4504006507703.2.4 采用。3.2.4 普通鋼筋的彈性模量和預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量應(yīng)按表表 3.2.4 鋼筋的彈性模量（MPa）鋼筋種類或R235HRB335、 HRB400、 KL400、精軋螺紋鋼筋消除應(yīng)力光面鋼絲、螺旋肋鋼絲、刻痕鋼絲鋼絞線4 橋梁計算的一般規(guī)定4.1 板的計算4.1.1 四邊支承的板，當長邊長度與短邊長度之比等于或大于 2 時，可按短邊計算跨徑的單向板計算；若該比值小于 2 時，則應(yīng)按雙向板計

29、算。4.1.2 簡支板的計算跨徑應(yīng)為兩支承中心之間的距離。與梁肋整體連接的板，計算彎矩時其計算跨徑可取為兩肋間的凈距加板厚，但不大于兩肋中心之間的距離。此時，彎矩可按以下簡化方法計算：1 支點彎矩(4.1.2-1)2 跨中彎矩1 )板厚與梁肋高度比等于或大于時(4.1.2-2)2)板厚與梁肋高度比小于時(4.1.2-3)式中 與計算跨徑相同的簡支板跨中彎矩。與梁肋整體連接的板，其計算剪力時的計算跨徑可取兩肋間凈距，剪力按該計算跨徑的簡支板計算。4.1.3計算整體單向板時，通過車輪傳遞到板上的荷載分布寬度應(yīng)按下列規(guī)定計算： 1 平行于板的跨徑方向的荷載分布寬度(4.1.3-1)2 垂直于板的跨徑

30、方向的荷載分布寬度1 )單個車輪在板的跨徑中部時(4.1.3-2)2)多個相同車輪在板的跨徑中部時，當各單個車輪按公式(4.1.3-2)計算的荷載分布寬度有重疊時(4.1.3-3)3）車輪在板的支承處時（4.1.3-4）4）車輪在板的支承附近，距支點的距離為 x 時（4.1.3-5）但不大于車輪在板的跨徑中部的分布寬度。5）按本款算得的所有分布寬度，均不得大于板的全寬度。6）彼此不相連的預(yù)制板，車輪在板內(nèi)分布寬度不得大于預(yù)制板寬度。式中 板的計算跨徑 ; 鋪裝層厚度； 板的厚度； 多個車輪時外輪之間的中距；、 垂直于板跨和平行于板跨方向的車輪著地尺寸。4.1.4 當整體式斜板橋的斜交角（板的支

31、承軸線的垂直線與橋縱軸線的夾角）不大于時，可按正交板計算，計算跨徑為：當l/b W1.3,按兩支承軸線間垂直距離的正跨徑計算；當 l/b>1.3時，按 順橋向縱軸線的斜跨徑計算；以上 l 為斜跨徑， b 為垂直于橋縱軸線的板寬。裝配式鉸接斜板橋的預(yù)制板塊，可按寬為兩板邊垂直距離，計算跨徑為斜跨徑的正交板計算。4.1.5 垂直于懸臂板跨徑方向的車輪荷載分布寬度，當 c值（圖4.1.5）不大 于 2.5m 時，可按下列公式計算：（4.1.（6）式中 a 垂直于懸臂板跨徑的車輪荷載分布寬度；a1 垂直于懸臂板跨徑的車輪著地尺寸；c平行于懸臂板跨徑的車輪著地尺寸的外緣，通過鋪裝層45 °

32、;分布線的外邊線至腹板外邊緣的距離；h鋪裝層厚度。圖 4.1.5車輪荷載在懸臂板上的分布1 橋面鋪裝；2腹板； 3懸臂板4.1.6與梁肋整體連接且具有承托的板（圖4.1.6），當進行承托內(nèi)或肋內(nèi)板的驗算時，板的計算高度可按下列公式計算：（4.1.（7）式中 自承托起點至肋中心線之間板的任一驗算截面的計算高度； 不計承托時板的厚度； 自承托起點至肋中心線之間的任一驗算截面的水平距離； 承托下緣與懸臂板底面夾角，當大于時，取。圖 4.1.6承托處板的計算高度4.2 梁的計算4.2.1 結(jié)構(gòu)的作用（或荷載）效應(yīng)可按彈性理論進行計算。對超靜定結(jié)構(gòu)，在進行作用（荷載）效應(yīng)分析時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的抗彎剛度可采用

33、：允許開裂的構(gòu)件，不允許開裂的構(gòu)件，其中為混凝土毛截面慣性矩。4.2.2 T 形截面梁的翼緣有效寬度，應(yīng)按下列規(guī)定采用：1 內(nèi)梁的翼緣有效寬度取下列三者中的最小值：1) 對于簡支梁，取計算跨徑的。對于連續(xù)梁，各中間跨正彎矩區(qū)段，取該計算跨徑的0.2倍；邊跨正彎矩區(qū)段，取該跨計算跨徑的 0.27倍；各中間支點負彎矩區(qū)段，取該支點相鄰兩計算跨徑之和的 0.07倍。2)相鄰兩梁的平均間距；3) ，此處， b 為梁腹板寬度，為承托長度，為受壓區(qū)翼緣懸出板的厚度。當時，上式應(yīng)以3 代替，此處為承托根部厚度。2 外梁翼緣的有效寬度取相鄰內(nèi)梁翼緣有效寬度的一半，加上腹板寬度的，再加上外側(cè)懸臂板平均厚度的 6

34、 倍或外側(cè)懸臂板實際寬度兩者中的較小者。預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實際翼緣全寬計算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計算。對超靜定結(jié)構(gòu)進行作用(或荷載)效應(yīng)分析時， T 形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。4.2.3 箱形截面梁在腹板兩側(cè)上、下翼緣的有效寬度可按下列規(guī)定計算(圖4.2.31 、圖4.2.3-2和表 4.2.3)：1 簡支梁和連續(xù)梁各跨中部梁段，懸臂梁中間跨的中部梁段(4.2.3-1)2 簡支梁支點，連續(xù)梁邊支點及中間支點，懸臂梁懸臂段(4.2.3-2)式中 腹板兩側(cè)上、下各翼緣的有效寬度，見圖 4.2.3-1； 腹板

35、兩側(cè)上、下各翼緣的實際寬度，見圖 4.2.3-1；有關(guān)簡支梁、連續(xù)梁各跨中部梁段和懸臂梁中間跨的中部梁段翼緣有效寬度的計算系數(shù)，可按圖 4.2.3-2和表 4.2.3確定；有關(guān)簡支梁支點、連續(xù)梁邊支點和中間支點、懸臂梁懸臂段翼緣有效寬度的計算系數(shù)，可按圖 4.2.3-2和表 4.2.3確定。當梁高時，翼緣有效寬度應(yīng)采用翼緣實際寬度。預(yù)應(yīng)力混凝土梁在計算預(yù)加力引起的混凝土應(yīng)力時，預(yù)加力作為軸向力產(chǎn)生的應(yīng)力可按實際翼緣全寬計算；由預(yù)加力偏心引起的彎矩產(chǎn)生的應(yīng)力可按翼緣有效寬度計算。對超靜定結(jié)構(gòu)進行作用（或荷載）效應(yīng)分析時，箱形截面梁的翼緣寬度可取實際全寬。圖 4.2.3-1 箱形截面梁翼緣有效寬度

36、表 4.2.3、的應(yīng)用位置和理論跨徑結(jié)構(gòu)體系理論跨徑簡支梁連續(xù)梁邊跨邊支點或跨中部分梁段中間跨跨中部分梁段,中間支點取0.2倍兩相鄰跨徑之和懸臂梁注：1a為與所求的翼緣有效寬 度相應(yīng)的翼緣實際寬度，但a 不應(yīng)大于；2 為梁的計算跨徑；3；4 在長度 a 或 c 的梁段內(nèi)，系數(shù)可用直線插入法在與之間求取。圖 4.2.3-2、曲線圖注：1 為簡支梁和連續(xù)梁各跨中部梁段、懸臂梁中間跨的中部梁段，當時翼緣的有效寬度；2 為簡支梁支點、連續(xù)梁邊支點和中間支點、懸臂梁懸臂段，當時翼緣r r /、.、j , j、,、.的有效寬度；3按表4.2.3 確定。3 .2.4 計算連續(xù)梁中間支承處的負彎矩時，可考慮支

37、座寬度對彎矩折減的影響；折減后的彎矩按下列公式計算（圖4.2.4）；但折減后的彎矩不得小于未經(jīng)折減的彎矩的 0.9倍。（4.2.4-1）（4.2.4-2）式中 折減后的支點負彎矩；按理論公式或方法計算的支點負彎矩；折減彎矩；梁的支點反力R在支座兩側(cè)向上按分布于梁截面重心軸G-G的荷載強度，； 梁支點反力在支座兩側(cè)向上按擴散交于重心軸 G-G 的長度（圓形支座可換算為邊長等于 0.8 倍直徑的方形支座）。圖 4.2.4 中間支承處折減彎矩計算圖4.2.5 設(shè)有承托的連續(xù)梁，其承托豎向與橫向之比不宜大于。變高度或等高度但支點設(shè)有承托的連續(xù)梁，計算作用（或荷載）效應(yīng)時應(yīng)考慮截面慣性矩的變化；但當支點

38、截面慣性矩與跨徑中點截面慣性矩之比等于或小于 2 時，可不考慮其截面慣性矩變化的影響。4.2.6 連續(xù)梁中間支承處當設(shè)有橫隔梁時，支座上的計算截面可采用橫隔梁側(cè)面的連續(xù)梁截面。4.2.7 計算變高度梁（包括等高度梁設(shè)有承托的梁段）的剪應(yīng)力時，應(yīng)考慮彎矩、軸向力引起的附加剪應(yīng)力。4.2.8 計算連續(xù)梁或其他超靜定結(jié)構(gòu)的作用（或荷載）效應(yīng)時，應(yīng)根據(jù)情況考慮溫度、混凝土收縮和徐變、基礎(chǔ)不均勻沉降等作用影響。對于預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)，還應(yīng)考慮預(yù)加力引起的次效應(yīng)。4.2.9 混凝土徐變的計算，可假定徐變與混凝土應(yīng)力呈線性關(guān)系?；炷列熳兿禂?shù)，當缺乏符合當?shù)貙嶋H條件的數(shù)據(jù)和計算方法時，可按本規(guī)范

39、表6.2.7采用或按附錄F 計算?；炷恋氖湛s應(yīng)變可按本規(guī)范表6.2.7采用或按附錄F計算。4.2.10 由于日照正溫差和降溫反溫差引起的梁截面應(yīng)力，可按附錄B計算。豎向日照溫差梯度曲線可按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTG D6cm用。4.2.11 若預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁在施工過程中不轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)體系，在混凝土徐變完成后，由預(yù)加力引起的總的次效應(yīng)（包括彈性變形和徐變），可由預(yù)加應(yīng)力時引起的彈性變形次效應(yīng)乘以預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉力的平均有效系數(shù)C 求得。平均有效系數(shù)按下列公式計算：（4.2.11）式中 預(yù)應(yīng)力損失全部完成后，預(yù)應(yīng)力鋼筋平均張拉力； 預(yù)應(yīng)力瞬時（第一批）損失完成后，預(yù)應(yīng)力鋼筋平均張拉力。4.2.12

40、若連續(xù)梁在施工過程中轉(zhuǎn)換結(jié)構(gòu)體系（如先期結(jié)構(gòu)在時同時加載的簡支梁或其他結(jié)構(gòu)體系，在時同時轉(zhuǎn)換為后期結(jié)構(gòu)的連續(xù)梁），由于混凝土徐變影響，后期結(jié)構(gòu)上彎矩計算應(yīng)按下列規(guī)定計算：1 在先期結(jié)構(gòu)上由于結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的彎矩，經(jīng)過混凝土徐變重分配，在后期結(jié)構(gòu)中 t 時的彎矩，可按下列公式計算：(4.2.12-1)式中 在先期結(jié)構(gòu)自重作用下，按先期結(jié)構(gòu)體系計算的彎矩； 在先期結(jié)構(gòu)自重作用下，按后期結(jié)構(gòu)體系計算的彎矩； 從先期結(jié)構(gòu)加載齡期至后期結(jié)構(gòu)計算所考慮時間t 時的徐變系數(shù)，當缺乏符合當?shù)貙嶋H條件的數(shù)據(jù)時，可按本規(guī)范附錄 F 計算； 從先期結(jié)構(gòu)加載齡期至?xí)r轉(zhuǎn)換為后期結(jié)構(gòu)的徐變系數(shù)。2 在先期結(jié)構(gòu)上由預(yù)加力產(chǎn)生

41、的彎矩，經(jīng)過混凝土徐變重分配，在后期結(jié)構(gòu)中 t 時的彎矩，可按下列公式計算：(4.2.12-2)(4.2.12-3)式中 在先期結(jié)構(gòu)中的預(yù)加力作用下，按先期結(jié)構(gòu)體系計算的彎矩； 在先期結(jié)構(gòu)中的預(yù)加力作用下，按先期結(jié)構(gòu)體系計算的主彎矩(預(yù)加力乘以偏心距)； 在先期結(jié)構(gòu)中的預(yù)加力作用下，按先期結(jié)構(gòu)體系計算的次彎矩；當先期結(jié)構(gòu)為靜定體系時，為零； 在先期結(jié)構(gòu)中的預(yù)加力作用下，按后期結(jié)構(gòu)體系計算的次彎矩。4.3 拱的計算4.3.1 無鉸拱和雙鉸拱的計算可不考慮拱上建筑與主拱圈的聯(lián)合作用。本節(jié)內(nèi)有關(guān)無鉸拱和雙鉸拱的計算規(guī)定,均適用于主拱圈裸拱受力而不考慮其與拱上建筑的聯(lián)合作用。拱的計算如考慮拱上建筑與主

42、拱圈的聯(lián)合作用，拱上建筑的結(jié)構(gòu)應(yīng)符合計算所預(yù)設(shè)的條件。4.3.2 特大跨徑和大跨徑拱橋應(yīng)優(yōu)選拱軸線，使拱在各種作用（或荷載）組合作用下，在各個受力階段，軸向力偏心較小。在優(yōu)選過程中，尚需考慮與施工方法相配合，適應(yīng)施工各階段受力特點，滿足施工受力的要求。中、小跨徑懸鏈線拱橋，可用不考慮彈性壓縮的結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線的五點重合（拱頂、拱跨、拱腳），選擇拱軸系數(shù)。特大跨徑和大跨徑拱橋，如結(jié)構(gòu)自重壓力線與拱軸線偏離過大，或在結(jié)構(gòu)自重及其所引起的彈性壓縮和溫度下降、混凝土收縮等作用下，軸向力偏心距較大時，拱軸線及拱的幾何尺寸宜作適當調(diào)整。4.3.3 拱上建筑為立柱排架式墩的板拱（包括雙曲板拱、箱形截面

43、板拱），應(yīng)考慮活載的橫向不均勻分布。拱上建筑為墻式墩的板拱，如活載橫橋向布置不超過拱圈以外，可考慮活載均勻分布于拱圈全寬。4.3.4 上承式肋式拱橋活載可考慮通過拱上排架墩的蓋梁和立柱分配于拱肋。4.3.5 拱上建筑橫橋向排架的蓋梁可參照本規(guī)范第 8.2 節(jié)計算。4.3.6 拱橋在施工階段或成拱過程中，應(yīng)驗算各階段的截面強度和拱的穩(wěn)定性。4.3.7 拱圈應(yīng)按本規(guī)范第 5.3.1 條驗算拱的縱向穩(wěn)定。此時，拱的軸向力組合設(shè)計值可按下列公式計算：（4.3.7）式中 拱的水平推力組合設(shè)計值； 拱頂與拱腳連線與水平線的夾角。在施工階段，拱的縱向穩(wěn)定驗算時的構(gòu)件自重效應(yīng)分項系數(shù)應(yīng)取1.2，施工時附加的其

44、他荷載效應(yīng)分項系數(shù)應(yīng)取1.4；在使用階段，拱的縱向穩(wěn)定驗算的作用（或荷載）效應(yīng)的分項系數(shù)，按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范JTG D6取用。計算拱圈縱向穩(wěn)定時的計算長度按下列規(guī)定采用：三鉸拱雙鉸拱無鉸拱La 為拱軸線長度。4.3.8 當板拱的寬度小于計算跨徑的時，應(yīng)驗算拱圈的橫向穩(wěn)定。計算以橫系梁聯(lián)結(jié)的肋拱橫向穩(wěn)定時，可近似地將其視為長度等于拱軸線長度的平面桁架，根據(jù)其支承條件，按受壓組合構(gòu)件確定其計算長度和長細比。拱的平均軸向力可按本規(guī)范公式(4.3.7)計算。4.3.9 計算風(fēng)力或離心力引起的拱腳截面的荷載效應(yīng)時 ,可按以下假定近似計 算： 1 拱圈視作兩端固定的水平直梁,其跨徑等于拱的計算跨徑，全

45、梁平均承受風(fēng)力或離心力，計算梁端彎矩。4.3.10 拱圈視作下端固定的豎向懸臂梁，其跨徑等于拱的計算矢高，懸臂梁平均 承受拱跨風(fēng)力，在梁的自由端承受拱跨的離心力，計算固定端彎矩。4.3.11 拱的彎矩 M 為上述兩項彎矩在垂直于曲線平面的拱腳截面上的投影之 和：4.3.12 )式中 拱腳處拱軸線的切線與跨徑的夾角。4.3.13 大跨徑拱橋應(yīng)驗算拱頂、拱跨、拱跨和拱腳四個截面；對于中、小跨徑拱橋，拱跨截面可不驗算；特大跨徑拱橋，除上述4 個截面外，需視截面配筋情況，另行選擇控制截面進行驗算。4.3.14 多跨無鉸拱橋應(yīng)按連拱計算。連拱計算方法可以采用可靠的簡化方法。當橋墩抗推剛度與主拱抗推剛度之

46、比大于 37 時，可按單跨拱橋計算。4.3.15 桁架拱可采用雙鉸拱支承體系。桁架拱的節(jié)點按固接考慮；當按簡化計算時，可將節(jié)點按鉸接計算，但其下弦截面強度，應(yīng)留有不小于20%的余量。桁架拱的結(jié)構(gòu)自重可按全跨均布計算，由桁架拱拱片承受；但如采用下弦桿合龍后，再拼裝其他桿件的施工方法時，下弦桿應(yīng)承受合龍前的全部結(jié)構(gòu)自重。橋面板可考慮與上弦桿共同承受橋上活荷載。上弦桿及與上弦桿在節(jié)點處相連的腹桿（豎桿和斜桿），應(yīng)考慮橋面上局部荷載引起的彎矩。桁架拱應(yīng)考慮活載的橫向分布。桁架拱的拱軸線宜采用與結(jié)構(gòu)自重壓力線接近的曲線，如拱軸系數(shù)m 值較小的懸鏈線或二次拋物線。4.3.16 剛架拱在上弦桿兩端應(yīng)設(shè)置活動

47、支座。橋面板可與剛架拱片聯(lián)合作用承受橋上活荷載。剛架拱應(yīng)考慮活載的橫向分布。4.3.17 系桿拱當其拱肋截面的抗彎剛度與系桿截面的抗彎剛度的比值小于時，拱肋可視為僅承受軸向壓力的柔性拱肋；當拱肋截面的抗彎剛度與系桿截面的抗彎剛度的比值大于 100 時，系桿可視為僅承受軸向拉力的系桿。上述桿件的節(jié)點均可視為鉸接。系桿拱當拱肋截面的抗彎剛度與系桿截面的抗彎剛度比值為至 100 時，系桿與拱肋應(yīng)視為剛性連接，此時荷載引起的彎矩在系桿和拱肋之間應(yīng)按抗彎剛度分配。5 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算5.1 一般規(guī)定5.1.1 公路橋涵的持久狀況設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)的要求，對構(gòu)件進行承載力及穩(wěn)定計算，必要

48、時尚應(yīng)進行結(jié)構(gòu)的傾覆和滑移的驗算。在進行承載能力極限狀態(tài)計算時，作用（或荷載）（其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）的效應(yīng)應(yīng)采用其組合設(shè)計值；結(jié)構(gòu)材料性能采用其強度設(shè)計值。5.1.2 持久狀況承載能力極限狀態(tài)，應(yīng)根據(jù)橋涵破壞可能產(chǎn)生的后果的嚴重程度，按表5.1.2 劃分的三個安全等級進行設(shè)計。對有特殊要求的公路橋梁其安全等級可根據(jù)具體情況另行商定。表 5.1.2公路橋涵安全等級安全等級橋涵類型一級特大橋、重要大橋二級大橋、中橋、重要小橋三級小橋、涵洞注：本表所列特大、大、中橋等系按公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范 JTG D6昧 1.0.11 中的單孔跨徑確定，對多跨不等跨橋梁，以其中最大跨徑為準；本表冠以“重要

49、 ” 的大橋和小橋，系指高速公路上、國防公路上及城市附近交通繁忙公路上的橋梁。5.1.3 同座橋梁的各種構(gòu)件宜取相同的安全等級，必要時部分構(gòu)件可作適當 調(diào)整，但調(diào)整后的級差不應(yīng)超過一個等級。5.1.4 構(gòu)件正截面的承載力應(yīng)按下列基本假定進行計算：1 構(gòu)件彎曲后，其截面仍保持為平面；2 截面受壓混凝土的應(yīng)力圖形簡化為矩形，其壓力強度取混凝土的軸心抗壓度設(shè)計值；截面受拉混凝土的抗拉強度不予考慮；3 極限狀態(tài)計算時，受拉區(qū)鋼筋應(yīng)力取其抗拉強度設(shè)計值或（小偏壓構(gòu)件除外）；受壓區(qū)或受壓較大邊鋼筋應(yīng)力取其抗壓強度設(shè)計值或。4 鋼筋應(yīng)力等于鋼筋應(yīng)變與其彈性模量的乘積，但不大于其強度設(shè)計值。5 .1.5橋梁構(gòu)

50、件的承載能力極限狀態(tài)計算，應(yīng)采用下列表達式：（5.1.5-1）（ 5.1.5-2）式中 橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)，按公路橋涵的設(shè)計安全等級，一級、二級、三級分別取用 1.1、 1.0、 0.9；橋梁的抗震設(shè)計不考慮結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；S作用（或荷載）（其中汽車荷載應(yīng)計入沖擊系數(shù)）效應(yīng)的組合設(shè)計值，當進行預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁等超靜定結(jié)構(gòu)的承載能力極限狀態(tài)計算時，公式（5.1.5-1）中的作用（或荷載）效應(yīng)項應(yīng)改為，其中為預(yù)應(yīng)力（扣除全部預(yù)應(yīng)力損失）引起的次效應(yīng)；為預(yù)應(yīng)力分項系數(shù)，當預(yù)應(yīng)力效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時，?。粚Y(jié)構(gòu)不利時，取；R構(gòu)件承載力設(shè)計值；R（?）構(gòu)件承載力函數(shù)；材料強度設(shè)計值；幾何參數(shù)設(shè)計值，當

51、無可靠數(shù)據(jù)時，可采用幾何參數(shù)標準值，即設(shè)計文件規(guī)定值。5.1.6計算先張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件端部錨固區(qū)的正截面和斜截面抗彎承載力時，錨固區(qū)內(nèi)預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強度設(shè)計值，在錨固起點處取為零，在錨固終點處取為，兩點之間按直線內(nèi)插法取值。預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固長度應(yīng)按表5.1.6采用。表 5.1.6預(yù)應(yīng)力鋼筋錨固長度(mm)預(yù)應(yīng)力鋼筋種類混凝土強度等級C40 C45 C50 C55 C60 > C65鋼絞線1x2、1X3115d110d105d100d95d90d1乂1130d125d120d115d110d105d螺旋肋鋼絲，95d90d85d83d80d刻痕鋼絲，125d110d105d103d1

52、00d注： 1 當采用驟然放松預(yù)應(yīng)力鋼筋的施工工藝時，錨固長度應(yīng)從離構(gòu)件末端處開始，為預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力傳遞長度，按本規(guī)范表6.1.7采用；2 當預(yù)應(yīng)力鋼筋的抗拉強度設(shè)計值與表值不同時，其錨固長度應(yīng)根據(jù)表值按強度比例增減。 5.2 受彎構(gòu)件5.2.1 受彎構(gòu)件的縱向受拉鋼筋和截面受壓區(qū)混凝土同時達到其強度設(shè)計值時，構(gòu)件的正截面相對界限受壓區(qū)高度應(yīng)按表5.2.1 采用。表 5.2.1 相對界限受壓區(qū)高度混凝土強度等級鋼筋種類C50及以下C55、 C60C65、 C70C75、 C80R2350.62 0.60 0.58HRB3350.56 0.54 0.52HRB400、 KL4000.53 0.51 0.49鋼絞線、鋼絲0.40 0.38 0.36 0.35精軋螺紋鋼筋0.40 0.38 0.36注： 1 截面受拉區(qū)內(nèi)配置不同種類鋼筋的受彎構(gòu)件，其值應(yīng)選用相應(yīng)于各種鋼筋的較小者；2，為縱向受拉鋼筋和受壓區(qū)混凝土同時達到其強度設(shè)計值時的受壓區(qū)高度。5.2.2 矩形截面或翼緣位于受拉邊的 T形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力計算