1000MW火電機組熱控控制系統(tǒng)

1、1000MW火電機組熱工控制系統(tǒng)2015年10月目 錄第一部分 DCS總體情況介紹 27第二部分 超超臨界鍋爐啟動系統(tǒng)說明 814第三部分 機、爐、電主保護梳理 1517第四部分 協(xié)調及啟動系統(tǒng)控制說明 1825第五部分 汽輪機調節(jié)器DTC 2662第六部分 DEH自啟動邏輯 6384第一部分 DCS總體情況介紹本工程鍋爐采用哈爾濱鍋爐廠生產(chǎn)的超超臨界參數(shù)變壓運行直流爐、單爐膛、雙切圓燃燒、一次再熱、平衡通風、露天布置、固態(tài)排渣、全鋼構架、全懸吊結構型布置。鍋爐出口蒸汽參數(shù)為27.56 MPa(a)/605/603。汽輪機采用上海汽輪機廠生產(chǎn)的超超臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽、雙背壓、

2、凝汽式、八級回熱抽汽。最大連續(xù)功率（TMCR）下參數(shù)：額定功率1060.157 MW；額定主汽門前壓力 26.25MPa（a）；額定主汽門前溫度 600；額定再熱汽閥前溫度600。 發(fā)電機采用上海電機廠生產(chǎn)的THDF125/67發(fā)電機組，額定功率1000MW，最大連續(xù)輸出功率1100MW，額定電壓27kV，額定功率因數(shù)0.9（滯后），額定轉速 3000r/min，冷卻方式為水氫氫DCS系統(tǒng)采用愛默生公司OVATION400控制系統(tǒng)，工作站操作系統(tǒng)采用win3.2.x，組態(tài)工具為DELELOPER STUDIO。兩臺機組共設置三個網(wǎng)絡，分別為#7機組、#8機組、公用網(wǎng)絡，網(wǎng)絡之間信號交互采用硬接

3、線。單元機組共配置32對控制器（含2對MEH控制器），公用系統(tǒng)配備3對控制器?？刂破鞑贾萌缦拢恳幌到y(tǒng)項為一對控制器）系統(tǒng)序號控制范圍I/O點數(shù)1協(xié)調控制、燃料主控、給水主控2吹灰系統(tǒng)3一次風機 A、火檢風機 A 密封風機A4一次風機 B、火檢風機 B 密封風機B5制粉系統(tǒng)A+燃油系統(tǒng)AB （給煤機A /磨煤機A/微油 AB層油燃燒器、A層火檢 二次風等）6制粉系統(tǒng)B 7C層制粉系統(tǒng),CD層油系統(tǒng)8D層制粉系統(tǒng)9FSSS邏輯：MFT主保護、鍋爐吹掃、油泄漏 10E層制粉系統(tǒng),EF層油系統(tǒng)11F層制粉系統(tǒng)12鍋爐啟動系統(tǒng)、鍋爐疏水放汽系統(tǒng) 13A側風煙系統(tǒng)： 送風機 A、引風機 A、空預器 A

4、爐膛風量、壓力14機組級自啟停15B側風煙系統(tǒng)： 送風機 B、引風機 B、空預器 B 爐膛風量、壓力16過熱蒸汽、再熱蒸汽系統(tǒng) 擺動噴嘴控制17高加、輔汽系統(tǒng)、疏水18凝結水系統(tǒng)(B側)、凝補水(B側) 閉冷水用戶 19凝結水系統(tǒng)(A側)、凝補水(A側) 低加、除氧器20給水泵系統(tǒng)(B側21給水泵系統(tǒng)(A側)22循環(huán)水系統(tǒng)(A側) 真空系統(tǒng)(A側) 閉/開冷水系統(tǒng)(A側) 23循環(huán)水系統(tǒng)(B側) 真空系統(tǒng)(B側) 閉/開冷水系統(tǒng)(B側)24循環(huán)水系統(tǒng)(C側) 真空系統(tǒng)(C側) 汽機旁路系統(tǒng)25單元機組電氣A系統(tǒng) 發(fā)變組26單元機組電氣B系統(tǒng) SOE(熱力)、SOE(電氣)27脫硫系統(tǒng)（1）脫硫

5、系統(tǒng)（2）2829除塵、飛灰、脫硝30除塵、排渣31電氣公用32熱力公用233熱力公用脫硫DCS網(wǎng)絡結構框架圖如下： DCS系統(tǒng)總貌圖如下： DCS電源原理示意圖如下： MFT硬回路采用單回路設計，由DCS側送三個常閉觸點至跳閘表決回路和操作臺硬按鈕（雙按鈕串并聯(lián)）并聯(lián)后觸發(fā)擴展繼電器組動作。MFT硬回路原理圖如下：第二部分 超超臨界鍋爐啟動系統(tǒng)說明1 概述對于采用直流運行方式的超臨界超超臨界鍋爐而言，水冷壁內(nèi)的工質流量與鍋爐負荷成正比變化，當鍋爐負荷升高時、質量流速升高，當鍋爐負荷降低時、質量流速也隨之降低。但當水冷壁內(nèi)的工質流量降低到維持水循環(huán)安全性的最低流量時就不再隨著鍋爐負荷的降低而降

6、低，而是保持最低質量流量不變,以保證水循環(huán)的安全性。此時鍋爐的運行方式類與汽保爐相類似，采用再循環(huán)運行方式。（鍋爐給水流量和負荷的關系示意圖見下圖）25%BMCR設置啟動系統(tǒng)的主要目的就是在鍋爐啟動、低負荷運行及停爐過程中，通過啟動系統(tǒng)建立并維持爐膛內(nèi)的最小流量，以保護爐膛水冷壁，同時滿足機組啟動及低負荷運行的要求。因此直流鍋爐必須設置啟動系統(tǒng)。直流鍋爐的啟動系統(tǒng)形式及容量的確定根據(jù)鍋爐最低直流負荷、機組運行方式、啟動工況及最大工況時水冷壁質量流速的合理選取、以及工質的合理利用等因素確定。2 系統(tǒng)組成鍋爐啟動系統(tǒng)簡圖見下圖：接入擴容器或凝汽器接入擴容器或凝汽器啟動系統(tǒng)流程圖1） 二只汽水分離器

7、及其引入引出管系統(tǒng)：其外徑為1150，總長4.68m，材質為15CrMoG，每只分離器上部切向引入二根由后煙道后包墻出口集箱出來的汽水混合物管，進行汽水分離。2） 一只汽水分離器貯水箱：外徑為1150，總長14.8m，材質同汽水分離器，由分離器來的二根水連通管自貯水箱下部引入，去再循環(huán)泵的疏水管由貯水箱底部引出，分離器筒身上裝有水位控制用管接頭，其頂部裝有放水管。3） 由貯水箱底部引出的疏水管道（循環(huán)泵入口管道）：此管道上裝有再循環(huán)泵入口電動截止閥及化學清洗用管接頭。4） 一臺立式離心式循環(huán)泵：配有轉子浸入爐水中的濕式馬達，利用送往泵冷卻器的低壓冷卻水冷卻馬達腔體內(nèi)的爐水，其結構和型式與控制循

8、環(huán)鍋爐的循環(huán)泵相似，泵進出口管上裝有測點測量泵的壓頭及進出口壓差。5） 泵出口管道：裝有泵出口調節(jié)閥、逆止閥、流量計。6） 自分離器貯水箱去擴容器的疏水管道：由分離器貯水箱去循環(huán)泵入口的管道上引出去疏水擴容器的疏水總管，再由此總管引出三根平行的疏水支管，每根疏水支管上裝有一只調節(jié)閥、電動截止閥。7） 加熱管道：自省煤器出口管道引出，一路送往循環(huán)泵出口管道，一路送往去疏水擴容器的三根疏水管道，每根加熱管上各裝只始終保持開啟的截止閥。8） 去循環(huán)泵進口管道的冷卻水管，管道上裝有調節(jié)閥、逆止閥和流量孔板。9） 循環(huán)泵的最小流量管道：此管道裝在泵的出口管道和泵的冷卻水管道之間，管上裝有氣動截止閥、逆止

9、閥及流量計。10） 啟動系統(tǒng)熱備用管道：此時循環(huán)泵解列，由于分離器貯水箱冷凝作用和泵的加熱水系統(tǒng)仍投運，分離器貯水箱水位緩慢上升，通過此管上的熱備用水位調節(jié)閥將積水送往過熱器二級噴水減溫器進行噴水。3 啟動系統(tǒng)的容量和功能本鍋爐配有容量為25%BMCR的啟動系統(tǒng)，與鍋爐水冷壁最低直流負荷的質量流量相匹配，鍋爐啟動過程中流量變化和控制簡圖見下圖。啟動過程簡圖啟動系統(tǒng)的功能如下：1）鍋爐給水系統(tǒng)、水冷壁和省煤器的冷態(tài)和溫態(tài)水沖洗，并將沖洗水送往鍋爐的疏水擴容系統(tǒng)。2）滿足鍋爐的冷態(tài)、溫態(tài)、熱態(tài)和極熱態(tài)啟動的需要，直到鍋爐達到25%BMCR最低直流負荷，由再循環(huán)模式轉入直流方式運行為止。3）只要水質

10、合格，啟動系統(tǒng)即可完全回收工質及其所含熱量，包括鍋爐點火初期水冷壁汽水膨脹階段在內(nèi)的啟動階段的工質回收。4）鍋爐在結束水沖洗（長期停爐或水質不合格時），鍋爐點火前給水泵供給相當于5%BMCR的給水，而再循環(huán)泵則一直提供20%BMCR的再循環(huán)水量，二者相加，使啟動階段在水冷壁中維持25%BMCR的流量作再循環(huán)運行以冷卻水冷壁和省煤器系統(tǒng)不致超溫，通過分離器疏水調節(jié)閥控制分離器貯水箱中的水位，通過泵出口再循環(huán)閥調節(jié)再循環(huán)流量。當鍋爐產(chǎn)汽量達到5%BMCR時，分離器水位調節(jié)閥全關，再循環(huán)流量逐漸關小，給水流量逐步增大，以與鍋爐產(chǎn)汽量匹配，當負荷達到25%BMCR（最低直流負荷）時，再循環(huán)閥全關，鍋爐

11、轉入直流運行。5）鍋爐轉入直流運行時，啟動系統(tǒng)處于熱備用狀態(tài)。6）啟動分離器也能起到在水冷壁系統(tǒng)與過熱器之間的溫度補償作用，均勻分配進入過熱器的蒸汽流量。4 主要部件和管道的用途1） 分離器及其引入、引出管系統(tǒng)：用于啟動時將水冷壁系統(tǒng)來的汽水混合物靠離心力的作用進行汽水分離，分離出來的蒸汽向上引出送往過熱器。水則向下引出經(jīng)連通匯集到分離器貯水箱，啟動期間分離器的功能相當于鍋筒。2） 分離器貯水箱：起到爐水的中間貯藏工作，分離器下部的水空間及二根通往貯水箱的水連通管均包括在貯水系統(tǒng)的容量內(nèi)，其容量必須保證能貯藏在打開通往疏水擴容器的疏水調節(jié)閥前的全部工質，包括水冷壁汽水膨脹期間的全部工質，以保證

12、過熱器無水進入。3） 由汽水分離器貯水箱底部引出的循環(huán)泵入口管道：用于啟動時將分離器疏水送往循環(huán)泵，完成爐水的再循環(huán)過程。4） 循環(huán)泵：在啟動過程中借助于循環(huán)泵完成分離器疏水的再循環(huán)過程，循環(huán)泵提供的再循環(huán)水與給水混合后在整個啟動過程中使省煤器水冷壁系統(tǒng)保持25%BMCR的流量，保持恒定的質量流速以冷卻省煤器和水冷壁系統(tǒng)，並保證水冷壁系統(tǒng)水動力的穩(wěn)定性。鍋爐啟動前的給水管道省煤器水冷壁系統(tǒng)的水沖洗和啟動初期的汽水膨脹階段中分離器系統(tǒng)分離出來的大量爐水排放過程也是依靠循環(huán)泵完成。5） 泵的出口管道：用于將循環(huán)泵送出的再循環(huán)爐水送到給水管道進行混合后再送往省煤器和水冷壁系統(tǒng)完成再循環(huán)運行模式，出口

13、管道上所裝再循環(huán)流量調節(jié)閥用來調節(jié)再循環(huán)流量。啟動期間泵出口調節(jié)閥容量的選擇要滿足最低直流負荷為25%BMCR以及初期鍋爐負荷為5%BMCR以及冷態(tài)沖洗時的流量。6） 去疏水擴容器的疏水管道：用于啟動初期鍋爐給水量為5%BMCR，且鍋爐負荷達到5%BMCR前，通過疏水擴容器和疏水箱后，進入冷凝器疏水回收工質以及在水冷壁產(chǎn)生汽水膨脹階段向通過疏水擴容系統(tǒng)向冷凝器疏水回收工質，由疏水總管上引出的三根支管上均裝有分離器疏水調節(jié)閥在啟動初期可用于控制分離器水位。疏水調節(jié)閥容量的選擇要滿足下列工況：a 溫態(tài)啟動時出現(xiàn)汽水膨脹時的流量；b 熱態(tài)啟動時出現(xiàn)汽水膨脹時的流量；c 鍋爐最小流量運行時的流量；d

14、鍋爐結束汽水膨脹在最低壓力運行時的流量。7） 暖管加熱管道：用于將省煤器出口的熱水在啟動期間和鍋爐熱備用狀態(tài)加熱循環(huán)泵和去疏水擴容器的疏水調節(jié)閥及其管道。8） 冷卻水管道：它在啟動期間將高加引出的給水送到泵入口管道，使泵入口保持一定的過冷度以防止泵產(chǎn)生“汽蝕”現(xiàn)象，管道上裝有調節(jié)閥可以控制冷卻水量。該管路從主給水管引出，經(jīng)調節(jié)閥和截止閥后引至泵入口管道，管路容量約為2%BMCR。9） 循環(huán)泵的最小流量管道：為了改善啟動循環(huán)泵的調節(jié)特性，維持循環(huán)泵的最小安全流量，設置了再循環(huán)泵最小流量回流管路。該管路從再循環(huán)泵出口引出經(jīng)流量孔板和最小流量調節(jié)閥后至貯水箱出口；用于在啟動循環(huán)時建立泵的最小流量。5

15、 帶循環(huán)泵的啟動系統(tǒng)的優(yōu)點1） 縮短啟動時間。配置了循環(huán)泵的啟動系統(tǒng)，由于可以提高省煤器入口的給水溫度，因此可以縮短啟動時間，對于經(jīng)常啟動的兩班制機組來說，縮短動時間可帶來良好的經(jīng)濟效益；2） 在啟動過程中回收工質和熱量。啟動過程中水冷壁的最低流量為25%BMCR，因此鍋爐的燃燒率為加熱25%BMCR的流量達到飽和溫度和產(chǎn)生相應負荷下的過熱蒸汽。如采用不帶循環(huán)泵的簡易系統(tǒng)，則再循環(huán)流量部分的飽和水要通過疏水擴容系統(tǒng)后，進入除氧器或冷凝器，在負荷極低時，這部分再循環(huán)流量由圖1可看出將接近25%BMCR的流量，除氧器和冷凝器不可能接收如此多的工質和熱量，只有排入廢水池，造成大量工質的損失，采用再循

16、環(huán)泵后這部分流量在省煤器水冷壁系統(tǒng)中作再循環(huán)，因而不會導致工質和熱量的損失，在水沖洗階段因水質不合格時，才通過疏水擴容器減壓后，排往凝結水箱至廢水溝。3） 在機組冷態(tài)清洗時，可以減少補給水。為了保證冷態(tài)清洗的效果，通常要求冷態(tài)清洗時水冷壁的流量為25%BMCR,對于不帶啟動循環(huán)泵的系統(tǒng)，這部分清洗水必須全部為補給水，造成制水設備的容量加大；而采用啟動循環(huán)泵以后，在清洗水質合格的前提下，鍋爐清洗后期可以開啟啟動循環(huán)泵，使用較少的清洗補給水量就可以在水冷壁系統(tǒng)中獲得清洗所需的流量。4） 循環(huán)泵的壓頭可以保證啟動期間水冷壁系統(tǒng)水動力的穩(wěn)定性和較小的溫度偏差。5） 對于經(jīng)常啟停的機組，采用再循環(huán)泵可避

17、免在熱態(tài)或極熱態(tài)啟動時因進水溫度較低而造成對水冷壁系統(tǒng)的熱沖擊而降低鍋爐壽命。6 在鍋爐啟動過程中啟動系統(tǒng)的主要方式1） 初次啟動或長期停爐后啟動前進行冷態(tài)和溫態(tài)水沖洗：總清洗水量可達25-30%BMCR，除由給水泵提供一小部分外，其余由循環(huán)泵提供，水沖洗的目的是清除給水系統(tǒng)、省煤器系統(tǒng)和水冷壁系統(tǒng)中的雜質，只要停爐時間在一個星期以上，啟動前必須進行水沖洗。在沖洗水的水質不合格時，通過擴容系統(tǒng)，最終排入廢水池。采用再循環(huán)泵后，由于再循環(huán)水也可利用作為沖洗水，因此節(jié)省了沖洗水的耗量。2） 啟動初期（從啟動給水泵到鍋爐出力達到5%BMCR）：鍋爐點火前，給水泵以相當于5%BMCR的流量向鍋爐給水以

18、維持啟動系統(tǒng)25%BMCR的流量流過省煤器和水冷壁，保證有必要的質量流速冷卻省煤器和水冷壁不致超溫，并保證水冷壁系統(tǒng)的水動力穩(wěn)定性。在這階段，再循環(huán)泵提供了20%BMCR的流量，在此期間利用分離器疏水調節(jié)閥來控制分離器貯水箱內(nèi)的水位并將多余的水通過疏水擴容器減壓和疏水箱后，排入冷凝器回收，疏水調節(jié)閥的管道設計容量除考慮5%BMCR的疏水量外，還要考慮啟動初期水冷壁內(nèi)出現(xiàn)的汽水膨脹（它由于蒸發(fā)過程中比容的突然增大所導致），這種汽水膨脹能導致貯水箱內(nèi)水位的波動。3） 從分離器貯水箱建立穩(wěn)定的正常水位到鍋爐達到25%BMCR的最小直流負荷：當分離器貯水箱，已建立穩(wěn)定水位后，分離器疏水調節(jié)閥開始逐步關

19、小，當鍋爐出力達到5%BMCR的出力時，分離器疏水調節(jié)閥應完全關閉。此后，再循環(huán)流量由裝于循環(huán)泵出口管道上的再循環(huán)水量調節(jié)閥來調節(jié)，并隨著鍋爐蒸發(fā)量的逐漸增加而關小，如圖1所示：主蒸汽的壓力與溫度由燃料量來控制，并采用過熱器噴水作為主蒸汽溫度的輔助調節(jié)手段，對于冷態(tài)啟動，一旦主蒸汽壓力達到汽機沖轉壓力，主蒸汽壓力將由汽機旁路系統(tǒng)來控制以與汽機進汽要求相匹配。當鍋爐出力達到25%BMCR后，閥應完全關閉，此時通過汽水分離器的工質已達到完全過熱的單相汽態(tài)，因此鍋爐的運行模式從原來汽水二相的濕態(tài)運行（也即再循環(huán)模式）轉為干態(tài)運行即直流運行模式，此時鍋爐達到最小直流負荷25%BMCR。從此，主蒸汽的壓

20、力與溫度分別由給水泵和煤水比來控制，鍋爐的出力也逐步提高。4） 啟動系統(tǒng)的熱備用：當鍋爐達到25%BMCR最低直流負荷后，應將啟動系統(tǒng)解列，啟動系統(tǒng)轉入熱備用狀態(tài)，此時通往疏水擴容器的分離器疏水支管上的三只疏水調節(jié)閥和電動截止閥已全部關閉。隨著直流工況運行時間的增加，為使管道保持在熱備用狀態(tài)，省煤器出口到疏水調節(jié)閥的加熱管道上的截止閥始終開啟著，因此可以用來加熱疏水調節(jié)閥并有一路進入泵出口管道以加熱循環(huán)泵及其管道及泵出口調節(jié)閥。另外，在鍋爐轉入直流運行時，分離器及貯水箱已轉入干態(tài)運行，考慮到時間一長，分離器和貯水箱因冷凝作用可能積聚少量冷凝水，此時可通過分離疏水管道上的支管上的熱備用泄放閥將少

21、量的冷凝水送往過熱器噴水減溫器。5） 啟動循環(huán)泵事故解列時的鍋爐啟動：本工程啟動系統(tǒng)的設計也考慮了再循環(huán)泵解列后鍋爐的啟動，由于通往疏水擴容器的分離器疏水管道尺寸和管道上三只水位調節(jié)閥的設計通流能力可以滿足汽水膨脹階段以及因再循環(huán)泵事故運行時全部沖洗水量均可排入疏水擴容器和凝結水箱，水質不合格的排入廢水池，水質合格的則排入冷凝器。因此，當循環(huán)泵解列時，鍋爐仍可正常啟動包括極熱態(tài)、熱態(tài)、溫態(tài)和冷態(tài)啟動直到鍋爐達到25%BMCR最低直流負荷，完成鍋爐由濕態(tài)運行模式轉換成干態(tài)運行模式，除在鍋爐的上水和水沖洗階段，此時，給水泵的給水量增大至等于疏水管道排入擴容器的水量，而在汽水膨脹和渡過膨脹后的階段以

22、及熱態(tài)沖洗階段，其給水量和排入擴容器的水量與分離器水量之差和蒸汽產(chǎn)量與排入擴容器水量之和基本相等。另外，在整個啟動過程中由于再循環(huán)泵的解列，水冷壁系統(tǒng)的水循環(huán)動力（循環(huán)壓頭）改由給水泵提供所需的壓頭。第三部分 機、爐、電主保護梳理一、鍋爐MFT保護1、手動MFT ，雙按鈕串聯(lián)后送3路至DCS,再進行三取二。2、喪失再熱器保護在蒸汽閉鎖條件下，存在總燃料流量大于30MCR，并超過10秒。3、 兩臺送風機均停4、 兩臺引風機均停5、 所有鍋爐給水泵均停6、 鍋爐出口主蒸汽壓力高高保護, 鍋爐出口主蒸汽壓力信號模擬量高高三取二與上汽機側主蒸汽壓力A/B側壓力任一高信號MFT保護動作。7、 全爐膛滅火

23、保護, 任一臺給煤機投運證實延時120秒后，所有火檢失去8、 所有燃料喪失，同時滿足三條：a、任一油角閥開60s或微油模式下，RS觸發(fā)器置“1”，MFT時復歸；b、所有油角閥、微油角閥全關或OFT或燃油快關閥關閉；c、所有給煤機未在服務。9、 汽輪機跳閘MFT，汽機跳閘信號由DEH側表征后送DCS進行三取二判斷。機組負荷大于30%，汽機跳閘去MFT；機組負荷小于30%，高旁開度小于一定3，汽機跳閘延時10s觸發(fā)MFT保護。10、 尾部煙道后墻入口聯(lián)箱入口溫度高高保護，一級過熱器出口聯(lián)箱出口溫度兩側高高三取二相與延時3秒保護動作。11、 鍋爐總風量低低保護：鍋爐總風量低于25%延時20s12、

24、火檢冷卻風壓力低低保護：保護動作延時60s：模擬量經(jīng)低限后三取二延時60s13、 爐膛壓力高高，爐膛壓力大于5.88kPa14、 爐膛壓力低低，爐膛壓力小于-5.88kPa15、 給水流量低低，給水流量小于542t/h延時30秒二、汽機、發(fā)電機保護1、電超速保護電超速保護共兩路，采用三選二邏輯，任一路動作即觸發(fā)ETS保護，軟、硬回路同時動作。2、手動停機按鈕 在操作員站上同時按下兩個停機按鈕即觸發(fā)ETS保護。3、電氣保護 對于某些重要故障如差動、定子接地等故障保護，不能為此汽輪發(fā)電機組空轉的，需要將汽機跳閘。該動作信號也是作用于ETS。4、FM458高速處理器故障 即汽輪機失控。兩塊FM458

25、卡件故障或冗余卡件與主卡程序不一致。5、汽輪機附加保護2號機柜中形成的綜合保護以3付硬接線（常閉）接至1號機柜。通訊檢測后的信號為報警，未經(jīng)處理的信號進行三取二用于保護。6、啟動裝置<7.5%此時，汽機也已經(jīng)跳閘。7、鍋爐MFT8、定冷水溫度>589、定冷水流量<96m3/h10、發(fā)電機冷氫溫度>5311、發(fā)電機勵磁熱風溫度>80（取消該邏輯）12、凝汽器水位>1650mm，（取消該保護）13、凝汽器壓力保護凝汽器壓力保護可分兩部分（均為帶質量判斷的三選二）： a.凝汽器壓力>28kPa，轉速>402rpm時，直接觸發(fā)ETS保護 b.凝汽器壓力超

26、過計算值（為低壓缸進氣壓力的函數(shù)），轉速>402rpm時，延時5分鐘觸發(fā)ETS保護。14、軸向位移>±1mm15、軸承座振動高 15號軸承座振動>11.8mm/s 68號軸承座振動>14.7mm/s16、軸瓦溫度高此保護共有二十一個通道，均采用帶質量判斷的三選二邏輯。15號軸瓦溫度>130，68號軸瓦溫度>107觸發(fā)ETS保護。17、潤滑油母管壓力低，<2.3bar18、潤滑油油箱油位低低，油位的高低限為轉速的函數(shù)19、低壓缸排汽溫度>11020、潤滑油供應故障，油位低時跳機不跳泵，21、EH油母管壓力低低，油壓<105bar22

27、、高中壓主汽門/調門故障，當高、中壓缸兩路進汽門均出現(xiàn)故障，即高中壓缸斷汽時，ETS保護動作。23、高壓缸葉片溫度保護，高壓缸進汽蒸汽溫度為12級后的溫度，共三個測點。高壓內(nèi)缸前部溫度計算值由高壓內(nèi)缸壁溫90%測量值（三點）計算得到后幾級葉片的模擬值。當蒸汽溫度超過此計算值時，觸發(fā)葉片溫度保護。溫度高切除高壓缸，高高跳機。第四部分 協(xié)調及啟動系統(tǒng)控制說明1、機組控制方式1.1機爐協(xié)調控制（CCS）方式：機組負荷指令（就是功率需求）同時送給鍋爐和汽機，以便使輸入給鍋爐的能量能與汽機的輸出能量相匹配。汽機調門控制將直接響應機組負荷指令，鍋爐輸入指令將根據(jù)經(jīng)主蒸汽壓力偏差修正的機組負荷指令形成。機爐

28、協(xié)調控制（CCS）運行方式的投入，不僅要把鍋爐輸入控制和汽機主控投入自動，而且還要把所有的主要控制回路投入自動控制方式，例如給水控制、燃料量控制、風量控制和爐膛壓力控制。1.2鍋爐跟蹤控制（BF）方式：汽機主控在機爐協(xié)調控制方式運行期間切換到手動時，運行方式就會從CCS方式切換到BF方式。在這種運行方式下，機組負荷通過操作人員手動改變汽機主控輸出來改變。在“鍋爐輸入控制自動”和“汽機主控手動”條件下，根據(jù)用實際負荷信號修正的主蒸汽壓力偏差自動地設定去鍋爐的需求指令，負荷指令信號跟蹤實際的負荷信號。1.3鍋爐輸入控制（BI）方式：鍋爐的輸入指令是由操作人員手動操作給出的，操作人員通過改變鍋爐輸入

29、控制改變機組負荷。在“鍋爐輸入控制手動”和“汽機主控自動”的條件下，根據(jù)主蒸汽壓力偏差自動地設置去汽機調門的控制指令。在這種方式下，負荷指令信號跟蹤實際的負荷信號。當發(fā)生輔機故障快速減負荷（RB）時，會自動地選擇鍋爐輸入控制方式。1.4鍋爐手動控制（BH）方式在機組啟動和停止期間使用這種方式。當在干態(tài)方式運行期間給水控制切換到手動時，或在濕態(tài)方式運行期間燃料量控制切換到手動時，會自動的地選擇這種方式。在這種運行方式下，機組負荷是不受控的。如果汽機主控處于自動方式，那么汽機調門將控制主蒸汽壓力。2、機組負荷控制機組給定負荷信號受所允許的負荷范圍以及負荷變化率限制。負荷變化率可以由運行人員手動設定

30、或根據(jù)目標負荷自動設定。2.1目標負荷設定在機爐協(xié)調控制方式下，機組的目標負荷可以由運行人員手動設定，也可以接受中調來的負荷指令信號。如果機組不在機爐協(xié)調控制方式下，目標負荷跟蹤實際的負荷信號。在不接受中調指令時，目標負荷可在機爐協(xié)調畫面的目標負荷設定區(qū)設定，也可以在該畫面上投入ADS方式接受中調來的指令。2.2負荷變化率設定為了防止目標負荷出現(xiàn)階躍變化對控制系統(tǒng)的沖擊，控制系統(tǒng)中設計了負荷變化率限制。負荷變化率可以手動設定，也可以自動設定。在自動方式時，根據(jù)機組給定負荷或者鍋爐輸入指令自動給出機組的負荷變化率。在手動方式時，負荷變化率可在機爐協(xié)調畫面的負荷變化率設定區(qū)設定。3、鍋爐主控鍋爐輸

31、入指令信號在CCS方式下由機組給定負荷信號和主蒸汽壓力校正信號組合形成，在BF方式下由機組實際負荷信號和主蒸汽壓力校正信號組合形成。在BI方式下，鍋爐輸入指令信號可以由運行人員在鍋爐主控操作器上手動輸入。當發(fā)生機組RUN BACK工況時，鍋爐輸入指令信號將根據(jù)預先設定的RUN BACK目標值和RUN BACK速率強制下降。在BH方式下，鍋爐輸入指令在干態(tài)運行時跟蹤給水流量信號（轉換成MW單位），在濕態(tài)運行時跟蹤實際負荷信號。4、汽機主控機組運行在CCS方式下時，汽機主控接受機組主控系統(tǒng)來的機組給定負荷信號控制發(fā)電機有功功率，所以機組實際負荷將和給定負荷相等；如果主汽壓力偏差超過控制系統(tǒng)內(nèi)部預先

32、設定的數(shù)值時，汽機主控將不再控制機組負荷，轉而控制主蒸汽壓力以便維持汽機輸出和鍋爐輸入相匹配,即稱為汽機調門的超馳控制。汽機主控在CCS方式下使用的控制機組功率的PI控制器和在BI或BH方式下可能使用的控制主蒸汽壓力的PI控制器分別單獨設計，以便改善調節(jié)品質。汽機主控考慮了隨機組負荷不同的變參數(shù)功能。采用主蒸汽壓力偏差校正實際負荷，并對汽機調門給出某種限制。通過增加這些功能，可以防止汽機調門的快速變化并使得機組可能快速適應負荷要求。5、主蒸汽壓力控制通過下述兩種方法自動給出主蒸汽壓力的滑壓設定值：a) 在CCS方式下根據(jù)機組負荷指令信號b) 在非CCS方式下根據(jù)鍋爐輸入指令信號在主蒸汽壓力設定

33、值手動設定允許時，也可以由運行人員改變主蒸汽壓力設定值。在主蒸汽壓力設定值回路中設計了一個相應于鍋爐時間常數(shù)的慣性環(huán)節(jié)，這是由于鍋爐時間常數(shù)的影響，使得當鍋爐輸入指令變化時主蒸汽壓力的響應有一個滯后。如果沒有這個環(huán)節(jié)，將有可能引起汽機調門的超馳控制，進而引起限制機組負荷。6、濕態(tài)/干態(tài)切換作為超臨界鍋爐的特點，有兩種運行方式。它們的分界點大約在鍋爐產(chǎn)生的蒸汽流量等于鍋爐最小給水流量的工況點上。如果鍋爐產(chǎn)生的蒸汽流量小于鍋爐最小給水流量，即稱為“濕態(tài)方式”， 如果鍋爐產(chǎn)生的蒸汽流量大于鍋爐最小給水流量，即稱為“干態(tài)方式”。濕態(tài)運行方式可以被看作一個汽包鍋爐。當然，隨著鍋爐運行方式的不同，控制策略

34、也會不同。大體上，可以根據(jù)機組負荷指令來判斷鍋爐運行方式的切換。當鍋爐由濕態(tài)方式切換到干態(tài)方式時，汽水分離器儲水箱液位也被用作一個切換條件。7、RUN BACKRUN BACK（RB）功能設計用在下述工況上：如果在機組正常運行時出現(xiàn)鍋爐或汽機重要輔機事故跳閘的工況,鍋爐輸入指令將會按照預先設定的速率快速下降，下降速率根據(jù)跳閘輔機的種類不同而有所不同。如果不作上述處理，機組將不能繼續(xù)穩(wěn)定運行。鍋爐輸入指令將一直下降到剩余運行輔機所能允許的負荷水平為止。為了達到鍋爐輸入指令快速下降的目的，鍋爐側的相應子控制回路均應在自動控制方式，這些子控制回路包括給水、燃料量、送風和爐膛壓力。此外，為了達到快速穩(wěn)

35、定壓力控制以防止由于鍋爐輸入指令變化造成主蒸汽壓力波動的目的，還需要使汽機主控處于自動運行方式。RB發(fā)生后，鍋爐輸入指令將在鍋爐輸入方式下以預先設定的目標值和變化率來減少，這時機爐協(xié)調控制方式將退出。本工程現(xiàn)在設計的RB考慮了以下輔機：送風機、引風機、一次風機、空預器和給水泵。8、交叉限制功能謂交叉限制功能，就是指在諸如給水、燃料和風量的每個流量需求指令上加上一些限制，以確保這些參數(shù)之間的不平衡在任何工況下都不會超出最大允許的限值。這些功能只有在相應的回路運行在自動方式下才有效。由燃料量給出給水流量指令的最大和最小限制由給水流量給出燃料量指令的最大限制由總風量給出燃料量指令的最大限制由燃料量給

36、出總風量指令的最小限制9、協(xié)調控制回路的總體說明協(xié)調控制回路使用目標負荷與機組實際負荷相比較。目標負荷信號通常由操作人員手動給出，或來自于電網(wǎng)調度指令。這個目標負荷信號通過一個速率限制器，該速率限制器根據(jù)預先設定的限值來限制目標負荷的變化率。如果目標負荷的變化率率小于所選定的限制率，目標負荷將不受限制地向后傳遞。如果目標負荷的變化率率大于所選定的限制率，目標負荷將只能以該速率限制器所選定的最大變化率向后傳遞。然后，該目標負荷信號被送到一個加法器中。在這個加法器上，給目標負荷加上一個頻率偏差信號，以補償系統(tǒng)頻率偏差。然后兩個信號的和通過“負荷限制器”的選擇器（高值和低值選擇器）。 “負荷限制器”

37、的輸出信號就是所謂的“機組給定負荷”。 機組給定負荷信號然后分配給汽機主控和鍋爐主控。去汽機主控的機組給定負荷信號用于和機組發(fā)出的實際功率相比較的負荷設定值。將主蒸汽壓力的偏差信號加到所產(chǎn)生功率信號以補償主蒸汽壓力的偏差。來自加法器的輸出信號就是所謂的修正的功率指令。在協(xié)調控制方式下，減法器送出一個代表期望值與實際（修正過的）負荷之間差的誤差信號（功率控制信號）給汽機電液調速器。去汽機電液調速器的功率控制信號通過高、低選擇器。在正常運行下，功率控制信號直通這些選擇器到達PI調節(jié)器，調節(jié)器輸出信號送給汽機電液調速器。然而，當主蒸汽壓力的偏差過大時，高、低值選擇器就會閉鎖功率控制信號通過，而允許由

38、主蒸汽壓力偏差信號取而代之發(fā)送給電液調速器。在這些條件下，電液調速器中斷了功率控制而改為主蒸汽壓力控制。在高值選擇器邏輯里，減法器在協(xié)調控制方式下從主蒸汽壓力的偏差信號里減掉一個7bar信號。在低值選擇器邏輯里，加法器在協(xié)調控制方式下在主蒸汽壓力的偏差信號上加上一個7bar信號。當選擇鍋爐輸入（BI）或鍋爐手動（BM）方式時，汽機主控將由另一個PI壓力調節(jié)器來控制主蒸汽壓力，這個PI調節(jié)器和汽機側功率PI調節(jié)器是分開的。去鍋爐輸入控制的機組給定負荷信號被送到一個加法器，在那里加上主蒸汽壓力的校正信號，然后通過RB切換器送到諸如給水、燃料量、爐膛壓力等相關的鍋爐子控制回路。10、BTU 熱值修正

39、回路當鍋爐的煤種發(fā)生變化時，煤的熱值也將變化，此時相同的負荷燃料指令將產(chǎn)生不同的鍋爐熱負荷值，此時機組的負荷和主蒸汽壓力都將出現(xiàn)變化,為了解決這一問題，必須在系統(tǒng)中對煤的熱值進行自動或手動修正。校正回路的原理如下：當前負荷對應的理論煤量和修正后實際煤量之間存在著偏差時，系統(tǒng)便開始修正熱值信號，同時將修正后的熱值信號對燃料主控指令進行修正。11、燃料主控11.1 燃料量指令11.1.1 總燃料量控制燃料量控制的目的就是控制總燃料量以滿足當前鍋爐輸入的需求?？側剂狭坑蓛煞N燃料流量組成（煤和輕油）。11.1.2 總燃料量指令總燃料量指令是根據(jù)不同的啟動方式所要求的鍋爐輸入指令產(chǎn)生的。給水/燃料比率指

40、令加在總燃料量指令上。同時考慮了交叉限制功能和再熱器保護功能。主燃料煤的實際發(fā)熱值可能有所改變，而鍋爐的吸熱條件取決于燃料的種類和燃燒器所在的層位置。為了對這種情況進行補償，把給水/燃料比率偏置（WFR）指令加在總燃料量指令上。另外，為了改進鍋爐在負荷改變期間的響應，加進鍋爐輸入變化率指令（BIR-FF）作為前饋信號。11.1.3交叉限制功能確保不平衡始終不超出規(guī)定限值 由于總給水量不足而引起的燃料量指令減少 由于總風量不足而引起的燃料量指令減少11.1.4再熱器保護功能當進入再熱器的蒸汽通道還沒建立時,燃料量指令必須低于限制值。11.2給水/燃料比率控制給水/燃料比率（WFR）指令是通過下述

41、方法產(chǎn)生的。當鍋爐處于濕態(tài)運行方式時，主蒸汽壓力由燃料量控制（和汽包鍋爐相同）。在這種情況下，是通過調整給水/燃料比率指令來控制主蒸汽壓力。主燃料煤實際發(fā)熱值也許改變，鍋爐吸熱收條件取決于燃料的種類和燃燒器所在層的高度。當鍋爐處于干態(tài)運行方式時，調整給水/燃料比率指令，以補償上述變化。在這種情況下，給水/燃料比率指令控制汽水分離器入口蒸汽的過熱度。此外，為了保護鍋爐，必須把過熱度控制在適當?shù)脑O定點上。為了協(xié)助主蒸汽溫度的控制，還把每一部分的溫度偏差加起來作為比例控制信號。當一級過熱器出口蒸汽溫度超過基于分離器壓力的設定值時，將減少燃料指令。這將超馳給水/燃料比率控制。當分離器入口過熱度變得比由

42、分離器壓力形成的設定值低（高）時，將會通過積分作用增加（減少）給水/燃料比率指令。12、給煤機控制12.1總煤量指令總煤量指令是由總燃料量指令減去實際燃油流量得出的。12.2給煤機主控總煤量指令和實際測量的總給煤量比較，然后分配給每臺給煤機作為每臺給煤機的給煤量指令。當給煤機主控在手動操作方式時，可以通過對給煤機主控的手動增減實現(xiàn)對所有給煤機給煤量的同時等量增減。如果在CCS方式或BI方式下給煤機主控輸出達到控制范圍的極限值，機組將無法連續(xù)穩(wěn)定運行，因此設計了增/降閉鎖功能，以便維持機組的穩(wěn)定運行，該項閉鎖也是控制系統(tǒng)的一項保護功能。12.3總煤量調節(jié)器增益自動修正根據(jù)投入自動的給煤機臺數(shù)自動

43、修正總煤量調節(jié)器控制增益的功能。12.4給煤機給煤量控制每臺給煤機具備單獨的給煤量操作器?？赏ㄟ^單獨設定偏置對每臺給煤機給煤量進行調整。13、給水控制13.1給水控制給水控制的目的是控制總給水流量，以滿足當前鍋爐輸入指令。總給水流量在省煤器入口測量?；阱仩t輸入指令的給水流量指令受到總燃料量的交叉限制，以保證調節(jié)過程產(chǎn)生的不平衡始終不超出規(guī)定限值。另外，在所有工況下，都要維持給水流量的指令高于鍋爐最小給水流量，以保護鍋爐受熱面。由于上述控制邏輯，在無外部干預下，鍋爐控制的狀態(tài)可以在濕態(tài)分離器（濕態(tài)方式）和干態(tài)分離器（干態(tài)方式）之間雙向切換。這是因為給水流量和燃料量的比率在低負荷條件下比較高。因

44、此，進入分離器的蒸汽隨著負荷降低濕度就會增加，隨著負荷升高干度就會增加。鍋爐最小流量由過熱器總的噴水流量經(jīng)函數(shù)發(fā)生器給出，這是因為過熱器噴水管道是從鍋爐省煤器出口分出來的一路。另外，在機組啟動工況下，考慮到機組的熱平衡，啟動偏置加到鍋爐最小流量指令里。為了避免省煤器汽化現(xiàn)象的發(fā)生，在給水流量需求指令上還加上正的偏置以增加給水流量。主調節(jié)器使用一個對給水流量偏差進行比例加積分功能去產(chǎn)生副調節(jié)器（鍋爐給水泵流量調節(jié)器）的鍋爐給水泵流量需求指令。13.2給水泵最小流量控制根據(jù)每臺給水泵的入口流量來控制通過每臺泵的最小給水流量，這是為了確保泵的安全運行。給水泵的入口流量送到函數(shù)發(fā)生器，函數(shù)發(fā)生器的輸出

45、作為泵最小流量閥的指令。當入口流量信號增加時，函數(shù)發(fā)生器輸出減少；當入口流量信號減少時，函數(shù)發(fā)生器輸出增加。修正后的函數(shù)發(fā)生器輸出信號用來調節(jié)泵最小流量調節(jié)閥。在最小流量控制回路中，有兩個函數(shù)發(fā)生器，再經(jīng)小選和大選后形成最小流量閥開度指令。13.3 汽水分離器控制13.3.1 汽水分離器液位控制汽水分離器（WS）液位控制的目的就是通過鍋爐再循環(huán)水流量調節(jié)閥（BR）、儲水箱液位調節(jié)閥（WDC）和鍋爐再循環(huán)泵熱備用疏水排放閥來維持分離器儲水箱的液位低于要求值。分離器的疏水原則上僅在鍋爐清洗和濕態(tài)方式期間進行。13.3.2 鍋爐再循環(huán)水流量控制鍋爐再循環(huán)水流量控制的目的，就是通過將鍋爐在濕態(tài)運行期間

46、所產(chǎn)生的疏水再循環(huán)，達到回收熱量和提高鍋爐效率的效果。鍋爐再循環(huán)水流量的設定值根據(jù)分離器儲水箱液位經(jīng)函數(shù)發(fā)生器給出。如果儲水箱液位比要求值高，并且BCP已啟動，那么就會啟動控制BR流量的PI調節(jié)器，以便使BR流量與水分離器儲水箱的液位相匹配。之后，當鍋爐蒸汽流量增大并且儲水箱液位下降時，BR流量也將會減少。最終BR閥將關閉，BCP將停止。即在干態(tài)方式時鍋爐再循環(huán)量將為零。鍋爐再循環(huán)水流量設定值的產(chǎn)生有如下四種工況：a) 在濕態(tài)運行期間的正常設定值b) 用于鍋爐啟動時使用汽動給水泵的設定值。如果需要采用汽動給水泵啟動鍋爐，那么應減少BR流量設定值，以便可以增加給水流量，因為由汽動給水泵來進行低流

47、量范圍的控制是不可行的。c) 防止省煤器汽化的設定值。如果省煤器出口溫度增加，為了減少它，暫時減少BR設定值，以便增加來自鍋爐給水泵的給水流量。d) 防止第一支燃燒器點火時膨脹現(xiàn)象的設定值。暫時減少BR設定值，以便WS疏水箱液位不再跌落。 當鍋爐再循環(huán)泵停止時，BR閥被強制關閉。 13.3.3 WDC的控制儲水箱液位調節(jié)閥（WDC）是根據(jù)汽水分離器儲水箱液位的函數(shù)來控制的。為每一個液位調節(jié)閥單獨配備了函數(shù)發(fā)生器，這三個調節(jié)閥設計用在不同的汽水分離器儲水箱水位范圍。函數(shù)發(fā)生器參數(shù)設置為在分離器疏水調節(jié)閥A打開后才能開啟分離器疏水調節(jié)閥B和C。另外，為了在液位快速變化時提前動作，在分離器疏水調節(jié)閥

48、B和C的控制程序上加上了液位微分信號。WDC閥將作為BR閥在濕態(tài)方式運行期間和BCP熱備用疏水排放調節(jié)閥在干態(tài)方式運行期間的危急后備之用。當分離器疏水調節(jié)閥出口的隔離閥關閉時，將強制關閉疏水調節(jié)閥。13.3.4 BCP熱備用疏水排放閥的控制鍋爐再循環(huán)泵熱備用疏水排放調節(jié)閥也是根據(jù)汽水分離器儲水箱的液位的函數(shù)來控制的。該閥門只在鍋爐干態(tài)方式運行時開啟，通過BCP熱備用疏水到三級過熱器側的管路的排放來防止汽水分離器液位的形成。在鍋爐濕態(tài)方式運行期間，該閥始終關閉。13.3.5 BCP噴射水的控制在濕態(tài)方式運行期間，通過該調節(jié)閥維持1-3%MCR的噴射水流量以冷卻疏水。在干態(tài)方式運行期間，該閥門將被

49、關閉。然而，通過該閥門的旁路節(jié)流孔板仍可保持暖管。第五部分 汽輪機調節(jié)器DTC1 DTC概述 汽輪機調節(jié)器是DEH的核心部分。它通過控制一個或多個高、中壓調門的開度來調整進入汽輪機的蒸汽量，達到調節(jié)汽輪機轉速、負荷或主汽門前壓力的目的。除此以外，SIEMENS DEH調節(jié)器還具有限制高壓葉片壓力、高排溫度等保護汽輪機的調節(jié)功能，并在電網(wǎng)頻率出現(xiàn)偏離時能及時增、減機組出力來調整電網(wǎng)頻率；機組出現(xiàn)負荷大擾動甚至發(fā)生甩負荷后仍能帶廠用電或維持汽輪機定速運行。SIEMENS DEH調節(jié)系統(tǒng)采用積木塊設計，包括以下幾個部分： 速度/負荷控制 主蒸汽壓力控制 高壓缸排汽溫度控制 高壓缸葉片前基本壓力的極限

50、壓力控制 高壓缸壓力比控制 設定值的形成 閥位控制圖2-1 汽輪機調節(jié)器DTC的結構圖轉速/負荷調節(jié)器、壓力調節(jié)器和啟動裝置限制值TAB的等三路輸出信號通過中央小選模塊，形成有效的允許設定值去作用高、中壓調門。為了汽輪機的安全和控制品質的優(yōu)化，高、中壓調門允許進汽設定值還要進行三次不同的處理和修正，才形成最終的調門開度指令：1）高壓葉片壓力限制調節(jié)器和高排溫度限制調節(jié)器根據(jù)功能的不同，分別通過“小選”和“減法”對高、中壓調門的允許進汽設定值進行處理；2）允許進汽設定值進行調門特性曲線的線性化修正處理；3）由閥位限制設定值進行限制。為了實現(xiàn)上述調節(jié)功能，汽輪機調節(jié)器DTC與汽輪機開環(huán)系統(tǒng)的汽輪機

51、自啟動程控SGC ST、汽輪機保護系統(tǒng)ETS、機組協(xié)調控制BLE、熱應力評估TSE、閥門自動試驗ATT以及液壓控制回路EHA等系統(tǒng)或模塊存在信息和信號的交互與傳輸。2 轉速控制汽輪機轉速調節(jié)系統(tǒng)主要包括實際轉速測量和處理模件NT、轉速設定值模件NS以及轉速調節(jié)器等三大部分，其作用是根據(jù)汽輪機自啟動程控SGC ST設定的目標轉速，完成汽輪機從啟動到中速暖機、再升至額定轉速暖機到同期并網(wǎng)的轉速控制。在這過程中，為了限制汽輪機的熱應力，機組的升降速率取決于熱應力評估TSE模塊，運行人員無法手動干預。另外，根據(jù)工頻一致原理，機組并網(wǎng)期間也可通過轉速控制達到負荷控制的目的。2.1 轉速的測量和處理NT汽

52、輪機的大軸上有一個齒輪盤，齒輪盤的凹槽是一個固定數(shù)。齒輪盤隨汽輪機高速旋轉，每個凹槽轉過傳感器時都會使傳感器的感應電壓發(fā)生變化，傳感器輸出信號的頻率也因此與汽機轉速成線性關系。通過這個頻率和齒輪數(shù)就可以方便的計算出汽輪機轉速。轉速測量和處理的回路見圖2-2。圖2-2 轉速NT測量和處理的原理圖汽輪機共有六個轉速傳感器，每三個一組，分成兩組。每組的轉速測量值通過3個通道讀入汽輪機調節(jié)器的轉速測量和處理模件中。信號進入NT模件后首先進行高頻濾波處理，再由一個三選一功能塊按通道1、2、3的優(yōu)先順序選取一個正常通道的信號作為汽輪機的實際轉速值（NT）。該三選一功能塊還會對三個通道進行監(jiān)視，發(fā)現(xiàn)通道故障

53、后會給出通道故障報警（STNT1/2/3）。實際轉速值NT提供給以下模件和自動處理單元：·OM畫面顯示·汽輪機開環(huán)控制系統(tǒng)DTS·汽輪機保護系統(tǒng)DTSZ·汽輪機應力計算程序WTG·電液油動機控制裝置EHAS·轉速/負荷調節(jié)器NPR·轉速設定值模件NS·甩負荷識別模件LAW由于大型汽輪發(fā)電機組都是撓性轉子，軸系的工作轉速大于轉子的固有頻率。當機組的轉動頻率和轉子的固有頻率一致時，機組會因共振引起振動加劇，從而影響機組安全，所以一般在機組啟動過程中都要求以較快的轉速通過臨界轉速，這就是所謂的過臨界。轉速測量和處理NT模

54、件提供了對臨界轉速的監(jiān)視，根據(jù)該型汽輪機的特點，其臨界轉速分為兩個區(qū)域，臨界轉速區(qū)域的開始限值GSPA和結束限值GSPE分別是：390r/min840r/min和900r/min2850r/min。模件再對實際轉速信號進行微分處理，可以獲取轉速的變化率，即平常所說的升、降速率。一般要求過臨界的轉速不少于100r/min2。在汽機啟動過程中（非汽機跳閘后的惰走過程），當轉速落在臨界轉速區(qū)域內(nèi)時發(fā)現(xiàn)機組的升速率低于100r/min2，DEH將退出啟動，發(fā)出升速率過小NTGRKL的報警，OM上的ACCL<min指示燈亮。DEH對機組啟動過程中的熱應力控制十分嚴格，從沖轉條件到暖機程度的判斷，從

55、升速率的計算到變負荷速率的限制，熱應力評估器TSE都發(fā)揮重要作用。因此機組在臨界轉速區(qū)域內(nèi)發(fā)生TSE故障，發(fā)出WTS信號時，DEH也將退出啟動。DEH退出啟動時，會發(fā)出給轉速設定模件NS發(fā)出退出啟動信號ANFABR。此時轉速設定值當前實際轉速60r/min，從而確保調門可靠關閉直至退出臨界轉速區(qū)域后，由運行人員在OM上復置“轉速設定值復位子環(huán)”后，發(fā)出SWFQ信號，DEH才會將退出啟動信號ANFABR復位，并允許DEH再次設高目標轉速沖轉。為模擬電網(wǎng)頻率擾動，在轉速測量和處理模件中附加了一個頻率變化仿真模塊STFCH。當模擬電網(wǎng)頻率擾動的命令開始，仿真模塊在一定的范圍內(nèi)根據(jù)實際需要的變化率、幅

56、值和持續(xù)時間給出一個模擬的頻率變化量，并加到轉速的實際值中。- 88 -圖2-3 轉速設定值形成原理圖2.2 轉速設定值NS轉速設定值的形成分為兩大部分。第一部分是目標轉速設定。目標轉速NS是不同工況下汽輪機需要達到的轉速設定值。將目標轉速NS經(jīng)過速率限制后生成的轉速指令成為延時轉速設定值NSV。其中延時轉速設定值是有效的轉速設定值，它用于轉速調節(jié)器NPR進行轉速控制。NS和NSV都在OM上顯示。目標轉速NS形成回路由設定值調整和存貯器模塊M以及相應的控制邏輯回路構成。存貯器模塊M在不同的設置指令S作用下存儲相應的設定值SV并輸出，直至另一個指令發(fā)出。設置指令的優(yōu)先級是按自下而上排序。八種不同工況下的目標轉速設定值見表一。序號工況轉速設定值說明1超速試驗投入PSSE3400超速試驗時將轉速設定值上限也放大2過臨界時升速率小或TSE故障，退出啟動ANFA