480TH循環(huán)流化床鍋爐調(diào)試、運(yùn)行技術(shù)探討

1、480T/H循環(huán)流化床鍋爐調(diào)試、運(yùn)行技術(shù)探討山東濟(jì)礦魯能煤電公司陽(yáng)城電廠李秋成 山東濟(jì)寧 272502 )【摘 要】通過東方鍋爐廠DG480/13.7-II2 型循環(huán)流化床鍋爐在濟(jì)礦魯能煤電有限公司陽(yáng)城電廠安裝、調(diào)試、運(yùn)行過程中的技術(shù)改造，優(yōu)化運(yùn)行取的良好效果， 加以分析，從而探討大容量循環(huán)流化床鍋爐長(zhǎng)周期、經(jīng)濟(jì)穩(wěn)定運(yùn)行技術(shù)?！娟P(guān)鍵詞】循環(huán)流化床鍋爐調(diào)試運(yùn)行技改優(yōu)化一、前言：DG480/13.7-112型循環(huán)流化床鍋爐是東方鍋爐(集團(tuán) 股份有限公司在消化吸收引進(jìn)技術(shù)的基礎(chǔ)上，總結(jié)吸收第一、二代135-150MW等級(jí)機(jī)組循環(huán)流化床鍋爐的成功經(jīng)驗(yàn)，自主開發(fā)，具有自主知識(shí)產(chǎn)權(quán)的第三代國(guó)產(chǎn)135MW-

2、150MW等級(jí)的循環(huán)流化床鍋爐。濟(jì)礦魯能煤電有限公司陽(yáng)城電廠2X150MW煤矸石綜合利用電廠，鍋爐為 DG480/13.7-112型循環(huán)流化床鍋爐，機(jī)組從 2009年7月20日開始分部試運(yùn)，1#機(jī)組于2009年10月16日通過 72+24小時(shí)考核試運(yùn)，實(shí)驗(yàn)期間負(fù)荷率 100% ; 2#機(jī)組于2009年12月26日通過72+24小時(shí)考核試 運(yùn)，實(shí)驗(yàn)期間負(fù)荷率100% ;鍋爐實(shí)驗(yàn)結(jié)果部分技術(shù)指標(biāo)如下表：項(xiàng)目1#鍋爐2#鍋爐熱效率91. 3%90. 6%飛灰含碳量3.5%4.2%底渣含碳量1.05%1.27%用煤發(fā)熱量20.16 MJ/kg19.3 MJ/kg金屬壁溫啟動(dòng)低負(fù)何存在超溫點(diǎn)啟動(dòng)低負(fù)何存

3、在超溫點(diǎn)最大出力476.5 t/h(150.1MW475.8t/h(150.0MW最低無(wú)助燃出力138.5t/h(45.2MW136.0t/h(40MW實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，鍋爐運(yùn)行達(dá)到了設(shè)計(jì)參數(shù)。在實(shí)際運(yùn)行中，鍋爐帶負(fù)荷能力強(qiáng)、變工況運(yùn)行迅 速穩(wěn)定，排渣通暢，均能按省調(diào)度中心負(fù)荷指令曲線運(yùn)行。運(yùn)行一年來(lái)，鍋爐最長(zhǎng)連續(xù)運(yùn)行時(shí)間100多天。1#、2#鍋爐之所以能夠運(yùn)行長(zhǎng)期、平穩(wěn)，主要是鍋爐在設(shè)計(jì)、安裝過程中，充分考慮了機(jī)組的調(diào)試、運(yùn) 行，進(jìn)行了相當(dāng)?shù)募夹g(shù)改造。另外在調(diào)試、運(yùn)行中，現(xiàn)場(chǎng)技術(shù)人員認(rèn)真分析，在試運(yùn)中針對(duì)性的解 決了不少循環(huán)流化床鍋爐一些老大難問題，也是我廠機(jī)組能夠正常運(yùn)行的重要因素。二、鍋爐概

4、述(1鍋爐簡(jiǎn)介#1、2爐為480t/h超高壓中間一次再熱、單汽包自然循環(huán)、單爐膛平衡通風(fēng)、固態(tài)排渣、露天 布置的循環(huán)流化床鍋爐，鍋爐型號(hào)為DG480/13.7- H 2。由東方鍋爐(集團(tuán))股份有限公司制造。(2風(fēng)煙系統(tǒng)鍋爐主要由爐膛、高溫汽冷旋風(fēng)分離器、自平衡“ U形雙路回料器和尾部對(duì)流煙道組成。鍋爐采用平衡通風(fēng)方式，壓力平衡點(diǎn)位于爐膛出口，所有門、孔以及管束穿墻處都裝有密封盒或焊接密 封，以防止運(yùn)行時(shí)煙氣泄漏。燃燒室蒸發(fā)受熱面采用膜式水冷壁，由光管和扁鋼焊制而成。水循環(huán)采用單汽包、自然循環(huán)、 單段蒸發(fā)系統(tǒng)。燃燒室底部為水冷布風(fēng)板和水冷風(fēng)室。布風(fēng)板管間鰭片上布置有大直徑鐘罩式風(fēng)帽 ，具有布風(fēng)均

5、勻、防堵塞、防結(jié)焦和便于維修等優(yōu)點(diǎn)。每個(gè)風(fēng)帽由較小直徑的內(nèi)管和較大直徑的外 罩組成，外罩與內(nèi)管之間用焊接連接。爐膛內(nèi)部布置一片雙面水冷屏，與前墻垂直方向布置有四片 屏式再熱器 熱段再熱器）和六片屏式過熱器屏 （n級(jí)過熱器 ，以提高整個(gè)過熱器系統(tǒng)和再熱器系 統(tǒng)的輻射傳熱特性，使鍋爐過熱汽溫和再熱汽溫具有良好的調(diào)節(jié)特性。在燃燒室與尾部對(duì)流煙道之間布置2個(gè)內(nèi)徑約為 8M 的蝸殼式高溫汽冷旋風(fēng)分離器。分離器外壁由膜式壁制成，內(nèi)襯絕熱材料及耐磨耐火材料，防磨絕熱材料采用抓釘固定。分離器采用入口煙道 下傾、中心筒偏置、分離器入口煙道設(shè)置加速段、旋風(fēng)筒上部呈圓形，下部為錐形，中心筒采用特 殊結(jié)構(gòu) ,有利于氣

6、固分離。高溫汽冷旋風(fēng)分離器下布置非機(jī)械型回料器，回料為自平衡式，流化密封風(fēng)用高壓流化風(fēng)機(jī)供 給。每個(gè)回料器設(shè)有兩個(gè)回料斜管流入爐膛?；亓掀魍鈿び射摪逯瞥?，內(nèi)襯絕熱材料和耐磨耐火材 料。耐磨材料和保溫材料采用管壁抓釘固定。燃燒室、分離器、回料器構(gòu)成了鍋爐的物料熱循環(huán)回路。煤與石灰石在燃燒室內(nèi)燃燒及脫硫反 應(yīng)后，進(jìn)入分離器的大部分固體顆粒在離心力的作用下，從煙氣中分離出來(lái)，在重力的作用下下行 至分離器料腿，在回料器的作用下返回爐膛。經(jīng)過分離器分離過的煙氣進(jìn)入尾部對(duì)流區(qū)。尾部對(duì)流煙道從上到下依次布置川級(jí)過熱器、I級(jí)過熱器、低溫再熱器和過熱器并列、省煤器、管式空氣預(yù)熱器。包墻過熱器采用膜式壁結(jié)構(gòu)，省煤

7、器、管式空氣預(yù)熱器的煙道采用護(hù)板結(jié)構(gòu)。燃燒室與尾部煙道包墻均采用水平繞帶式剛性梁來(lái)防止內(nèi)外壓差作用造成的變形?？諝忸A(yù)熱器與省煤器護(hù)板用脹縮接頭連接，用以補(bǔ)償熱態(tài)下的脹差，且保證良好的密封。 鍋爐除分離器筒體、空氣預(yù)熱器為支撐結(jié)構(gòu)外，其余均為懸吊結(jié)構(gòu)。為解決燃燒室與分離器、 回料器之間以及分離器與回料器、尾部對(duì)流煙道之間的相對(duì)膨脹，在以上各處裝有膨脹節(jié)。鍋爐配引風(fēng)機(jī)、二次風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)各兩臺(tái)，高壓流化風(fēng)機(jī)三臺(tái)。部分冷一次風(fēng)經(jīng)空氣預(yù)熱器 加熱后通過點(diǎn)火風(fēng)道進(jìn)入水冷風(fēng)室，提供正常運(yùn)行時(shí)的流化風(fēng)，一部分熱風(fēng)經(jīng)播煤增壓風(fēng)機(jī)增壓后 送至給煤機(jī)出口落煤管，以提供播煤風(fēng)。部分冷一次風(fēng)提供風(fēng)道點(diǎn)火器冷卻風(fēng)。部分

8、冷一次風(fēng)送至 給煤機(jī)作為給煤機(jī)密封風(fēng)。經(jīng)過空氣預(yù)熱器后的熱二次風(fēng)去爐膛二次上、下風(fēng)環(huán)形風(fēng)箱，作為分層 燃燒用風(fēng)；高壓流化風(fēng)送至回料器，提供回料流化風(fēng)。高壓流化風(fēng)有一路引至熱一次風(fēng)管，以調(diào)整 高壓流化風(fēng)所需的壓力，還有一路作為風(fēng)道點(diǎn)火器密封風(fēng)。（3給煤及石灰石系統(tǒng)每臺(tái)鍋爐配有兩臺(tái)煤倉(cāng)，每臺(tái)煤倉(cāng)容積為400m3,每一個(gè)煤倉(cāng)配三臺(tái)耐壓皮帶式稱重給煤機(jī)。每臺(tái)鍋爐配有一套石灰石中轉(zhuǎn)輸送系統(tǒng)，配置1臺(tái)容積200m3的石灰石粉庫(kù)。廠外罐車裝來(lái)的石灰石粉送入石灰石粉庫(kù)。石灰石粉經(jīng)倉(cāng)泵管道，經(jīng)旋轉(zhuǎn)給料機(jī)，在石灰石輸送風(fēng)的作用下送至爐前石灰 石接口。煤泥經(jīng)搓和機(jī) +上料螺旋 +攪拌緩沖倉(cāng) +預(yù)壓螺旋 +濃料泵 +

9、雙向高壓濃料換向閥 +高壓低摩阻復(fù) 合管 +管路分流閥 +多功能給料器從鍋爐兩側(cè)進(jìn)入爐膛燃燒。（4排渣系統(tǒng)鍋爐配有兩臺(tái)滾筒冷渣器，位于后墻。在爐膛后墻底部有四個(gè)排渣口兩個(gè)為事故放渣），為便于排渣，布風(fēng)板上所敷的耐火材料表面由水冷壁前墻向后墻傾斜，所有風(fēng)帽底部到耐火材料表面 的距離保持 10mm。（5汽水系統(tǒng)鍋爐汽水系統(tǒng)回路包括尾部省煤器、鍋筒、水冷系統(tǒng)、汽冷式旋風(fēng)分離器進(jìn)口煙道、汽冷式旋 風(fēng)分離器、包墻過熱器、低溫過熱器、屏式過熱器、高溫過熱器及連接管道、低溫再熱器、屏式再 熱器及連接管道。鍋爐給水首先被引至尾部煙道省煤器進(jìn)口集箱兩側(cè)，逆流向上經(jīng)過水平布置的螺旋鰭片式省煤 器管組進(jìn)入省煤器出口

10、集箱，通過省煤器引出管從鍋筒右封頭進(jìn)入鍋筒。在啟動(dòng)階段沒有給水流入 鍋筒時(shí)，省煤器再循環(huán)系統(tǒng)可以將鍋水從鍋筒引至省煤器進(jìn)口集箱，防止省煤器管子內(nèi)的水停滯汽 化。鍋爐的水循環(huán)采用集中供水，分散引入、引出的方式。給水引入鍋筒水空間，并通過集中下降 管和下水連接管進(jìn)入水冷壁和水冷分隔墻進(jìn)口集箱。鍋水在向上流經(jīng)爐膛水冷壁、水冷分隔墻的過 程中被加熱成為汽水混合物，經(jīng)各自的上部出口集箱通過汽水引出管引入鍋筒進(jìn)行汽水分離。被分 離出來(lái)的水重新進(jìn)入鍋筒水空間，并進(jìn)行再循環(huán)，被分離出來(lái)的飽和蒸汽從鍋筒頂部的蒸汽連接管 引出。飽和蒸汽從鍋筒引出后，由飽和蒸汽連接管引入汽冷式旋風(fēng)分離器入口煙道的上集箱，下行冷 卻

11、煙道后由連接管引入汽冷式旋風(fēng)分離器下集箱，上行冷卻分離器筒體之后，由連接管從分離器上 集箱引至尾部豎井側(cè)包墻上集箱，下行冷卻側(cè)包墻后進(jìn)入側(cè)包墻下集箱，由包墻連接管引入前、后 包墻下集箱，向上行進(jìn)入中間包墻上集箱匯合，向下進(jìn)入中間包墻下集箱，即低溫過熱器進(jìn)口集箱 ，逆流向上對(duì)后煙道低溫過熱器管組進(jìn)行冷卻后，從鍋爐兩側(cè)連接管引至爐前屏式過熱器進(jìn)口集箱 ，流經(jīng)屏式過熱器受熱面后，從鍋爐兩側(cè)連接管返回到尾部豎井后煙道中的高溫過熱器，最后合格 的過熱蒸汽由高溫過熱器出口集箱兩側(cè)引出。汽機(jī)高壓缸排氣由蒸汽連接管引入尾部豎井前煙道低溫再熱器進(jìn)口集箱，流經(jīng)兩組低溫再熱器 ，由低溫再熱器出口集箱引出，經(jīng)鍋爐兩側(cè)

12、連接管引至爐前屏式再熱器進(jìn)口集箱，逆流向上冷卻布 置在爐膛內(nèi)的屏式再熱器后，合格的再熱蒸汽從爐膛上部屏式再熱器出口集箱兩側(cè)引至汽機(jī)中壓缸。過熱器系統(tǒng)采取調(diào)節(jié)靈活的噴水減溫作為汽溫調(diào)節(jié)和保護(hù)各級(jí)受熱面管子的手段，整個(gè)過熱器 系統(tǒng)共布置有兩級(jí)噴水。一級(jí)減溫器V左右各一臺(tái)）布置在低過出口至屏過入口管道上，作為粗調(diào)；二級(jí)減溫器V左右各一臺(tái)）位于屏過與高過之間的連接管道上，作為細(xì)調(diào)。再熱蒸汽采用尾部雙 煙道擋板調(diào)溫作為主要調(diào)溫手段，通過控制流經(jīng)再熱器側(cè)和過熱器側(cè)的煙氣量，達(dá)到調(diào)節(jié)再熱汽溫 的目的。同時(shí)，為增加再熱蒸汽氣溫調(diào)節(jié)的靈敏性，再熱系統(tǒng)也布置兩級(jí)減溫器，第一級(jí)布置在低 溫再熱器進(jìn)口前的管道上 V左

13、右各一臺(tái)），作為事故噴水減溫器，第二級(jí)布置在低溫再熱器至屏式 再熱器的連接管道上 V左右各一臺(tái)），作為微噴減溫器。以上兩級(jí)噴水減溫器均可通過調(diào)節(jié)左右側(cè) 的噴水量，以達(dá)到消除左右兩側(cè)汽溫偏差的目的。（6吹灰系統(tǒng)介紹鍋爐尾部對(duì)流煙道的過熱器區(qū)域、再熱器區(qū)域、省煤器和空氣預(yù)熱器區(qū)域共裝有34臺(tái)激波吹灰裝置，現(xiàn)將省煤器前改為蒸汽吹灰器。吹灰器布置在兩側(cè)墻的相應(yīng)位置。三、鍋爐設(shè)計(jì)參數(shù)主要設(shè)計(jì)參數(shù)序號(hào)項(xiàng)目單位額定工況數(shù)據(jù)備注1B-MCR蒸發(fā)量t/h4802過熱器出口蒸汽壓力MPa.g13.733過熱器出口蒸汽溫度C5404再熱器蒸汽流量t/h394.45 d再熱器進(jìn)/出口蒸汽壓力MPa.g2.914/2.

14、7346再熱器進(jìn)/出口蒸汽溫度C332.9/5407給水溫度C250.78給水壓力MPa.g15.479冷風(fēng)溫度C3510熱風(fēng)溫度C25711排煙溫度C13012 1過量空氣系數(shù)/1.213冷渣器出口渣溫C15014床溫C91415 丁床壓KPa7916爐膛出口煙溫C89217實(shí)際燃料耗量T/h85.318 鍋爐計(jì)算效率%91.819Ca/S摩爾比220鍋爐飛灰量t/h18.321鍋爐底灰量t/h1322 1SO2排放值mg/Nm320023NOx排放值mg/Nm320024CO排放值mg/Nm315025不投油穩(wěn)燃負(fù)荷MW45四、設(shè)計(jì)、制造、安裝、調(diào)試過程中進(jìn)行的技術(shù)改進(jìn)和措施1）煤制備及給

15、煤系統(tǒng)我廠煤制備系統(tǒng)采用一級(jí)篩分，二級(jí)破碎，其設(shè)計(jì)流程如下:1#輸煤皮帶2#輸煤皮帶振動(dòng)篩 3#輸煤皮帶4#輸煤皮帶下原煤10m m以上原煤 卜，破碎到合格粒度粗碎機(jī)細(xì)碎機(jī)給煤系統(tǒng)在試運(yùn)初期，因?yàn)槊嘿|(zhì)較濕經(jīng)常存在粗、細(xì)碎機(jī)下部落煤管堵死，造成破碎機(jī)過載停 機(jī)，需人工進(jìn)行長(zhǎng)時(shí)間清理，嚴(yán)重影響了正常運(yùn)行。后在轉(zhuǎn)載點(diǎn)落煤管及破碎機(jī)下部料斗加裝不銹 鋼襯板，增強(qiáng)煤的流動(dòng)性；同時(shí)在易積煤處安裝了小型空氣炮，在運(yùn)行一段時(shí)間后即對(duì)上述部位用 空氣炮振一下，避免了煤濕將下煤管堵塞的情況。同時(shí)，在每個(gè)落煤管側(cè)部開清理孔，每次上完煤 后即對(duì)落煤管徹底清理，避免積煤長(zhǎng)期積累。通過長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行證明技改是成功的，保證了正

16、常上煤給煤機(jī)采用沈陽(yáng)施道克皮帶稱重給煤機(jī)，在鍋爐安裝過程中，吸取很多廠已經(jīng)多次出現(xiàn)爐膛熱 煙氣反竄燒毀給煤機(jī)的教訓(xùn)，給煤機(jī)密封風(fēng)設(shè)計(jì)為高壓頭的一次風(fēng)機(jī)出口。另外在DCS上設(shè)計(jì)了給煤機(jī)保護(hù)程序，比如斷煤保護(hù)、堵煤保護(hù)、超溫保護(hù)、無(wú)密封風(fēng)保護(hù)等，有效的防止了給煤機(jī)的損 壞。但因?yàn)槊嘿|(zhì)水分較大 水分應(yīng)10%，煤倉(cāng)存在搭橋蓬煤情況，多發(fā)生在煤倉(cāng)下煤斗分叉處， 造成機(jī)頭稱重器超溫?fù)p壞，通過增加上部煤倉(cāng)空氣炮、定期啟動(dòng)下部疏松機(jī)等措施，確保了給煤機(jī) 運(yùn)行的安全。2）冷渣器系統(tǒng)每臺(tái)鍋爐配有兩臺(tái)青島松靈電力環(huán)保設(shè)備有限公司產(chǎn)LGT-20滾筒冷渣器，位于后墻。冷渣機(jī)運(yùn)行初期，因?yàn)閺S家設(shè)計(jì)旋轉(zhuǎn)接頭軸承為內(nèi)置水套中

17、，經(jīng)常三、 五天軸承損壞振動(dòng)，需及時(shí)更換，每次更換需降負(fù)荷運(yùn)行，嚴(yán)重影響機(jī)組正常運(yùn)行。曾有兩次因軸 承損壞更換不及時(shí)，將端部壓蓋備絲帶掉，因?yàn)槌隹陔妱?dòng)閥遠(yuǎn)方操作失靈，關(guān)閉不及時(shí)造成冷卻水 大量外溢，因?yàn)槭褂美鋮s水為汽機(jī)凝結(jié)水，造成除氧器水位不保而鍋爐壓火。因此，冷渣機(jī)安全運(yùn) 行嚴(yán)重影響了機(jī)組的長(zhǎng)周期安全運(yùn)行。通過和廠家一起研究決定對(duì)冷渣機(jī)旋轉(zhuǎn)接頭進(jìn)行改造，將旋 轉(zhuǎn)接頭軸承內(nèi)置水套式改為外置式，設(shè)計(jì)一個(gè)獨(dú)立軸承腔，通過鋰基脂進(jìn)行潤(rùn)滑，大大改善了軸承 工作環(huán)境。通過長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行，未出現(xiàn)更換軸承及壓蓋脫落事故，大大增強(qiáng)了機(jī)組運(yùn)行的安全性。 關(guān)于屏式受熱面超溫的現(xiàn)象與風(fēng)機(jī)出力問題引發(fā)的情況。在第一次的試

18、運(yùn)中屏式受熱面嚴(yán)重超溫 ，致使鍋爐負(fù)荷帶不上去，對(duì)于這種情況進(jìn)行了一些分析，普遍認(rèn)為是床料太厚的問題。低負(fù)荷屏 過超溫，爐膛床溫750C左右，負(fù)荷30MW左右，屏過有幾點(diǎn)超溫較嚴(yán)重，每側(cè)減溫水調(diào)門開度100%，屏過壁溫嚴(yán)重的達(dá) 580多度，低過壁溫也有的超溫 20C。2）處理措施：一是加大減溫水量，關(guān)小過熱器煙溫調(diào)門，減少過熱器側(cè)煙氣通流量，減小過熱器 換熱量。二是盡量維持低床溫運(yùn)行，降低一次風(fēng)及下二次風(fēng)，減少屏過對(duì)流換熱。三是投煤時(shí)進(jìn)行 給煤機(jī)輪換投煤，增加床溫整體均勻性，防止某一點(diǎn)投煤量過多床溫升高，導(dǎo)致此處屏過超溫。啟 動(dòng)中前期一直保持著低床壓 7KPa 左右運(yùn)行，采取多點(diǎn)輪換投煤，經(jīng)過

19、實(shí)驗(yàn)發(fā)現(xiàn)屏式受熱面的超溫 現(xiàn)象有了很大的改善，在運(yùn)行中僅有幾點(diǎn)超溫，因?yàn)闇p溫水是通過給水管道分支出來(lái)，通過給水壓 力的調(diào)節(jié)可以調(diào)節(jié)減溫水量，能把壁溫控制在正常范圍之內(nèi)。4） J閥返料問題“ J”閥回料器共兩臺(tái)，對(duì)應(yīng)布置在每臺(tái)旋風(fēng)分離器的下方，支撐在構(gòu)架梁上。它有兩個(gè)關(guān)鍵 功能：一是使再循環(huán)床料從旋風(fēng)分離器連續(xù)穩(wěn)定地回到爐膛；二是提供旋風(fēng)分離器負(fù)壓和下燃燒室 正壓之間的密封。 J 閥通過分離器底部出口的物料在立管中建立的料位，來(lái)實(shí)現(xiàn)這個(gè)目的?！癑”閥回料器用風(fēng)由單獨(dú)的高壓J閥風(fēng)機(jī)負(fù)責(zé)，“ J”閥回料器共配備有三臺(tái)高壓頭的德國(guó)艾珍羅茨風(fēng)機(jī)，每臺(tái)風(fēng)機(jī)出力為50%正常情況下兩臺(tái)運(yùn)行、一臺(tái)備用。風(fēng)機(jī)為定

20、容式，“J”風(fēng)母管壓力通過“ J”閥風(fēng)管與一次風(fēng)管之間的聯(lián)絡(luò)管道上的閥門調(diào)節(jié)。J 閥風(fēng)通過底部風(fēng)箱及立管上的四層充氣口進(jìn)入 J 閥， 實(shí)現(xiàn)定量送風(fēng)。一般只調(diào)節(jié)底部風(fēng)箱 返料風(fēng)量，四層充氣口只開少許，只有在返料不暢情況下進(jìn)行調(diào)整。J 閥在鍋爐正常運(yùn)行時(shí)，在建立灰循環(huán)后，一般不作調(diào)整。但當(dāng)回料不正常時(shí)應(yīng)對(duì)J閥風(fēng)進(jìn)行調(diào)整。我廠循環(huán)流化床鍋爐在試運(yùn)行過程中存在返料不暢的問題，返料短時(shí)中斷，形成脈沖返料。通過對(duì)返料風(fēng)進(jìn)行調(diào)整，使返料正常。同時(shí)保證“J”閥回料器風(fēng)帽、充氣孔的通暢，也是返料正常運(yùn)行的關(guān)鍵。5）二次風(fēng)箱膨脹節(jié)撕裂我廠鍋爐在試運(yùn)初期出現(xiàn)過二次風(fēng)近爐膛處非金屬膨脹節(jié)撕裂問題。設(shè)計(jì)院當(dāng)時(shí)可能考慮此

21、處膨脹 量較大，初設(shè)計(jì)為非金屬膨脹節(jié)，其調(diào)節(jié)門在膨脹節(jié)外。但因?yàn)榇颂庪x爐膛較近，啟動(dòng)初期二次風(fēng) 量及風(fēng)壓較小，因爐內(nèi)風(fēng)壓較大造成煙氣夾雜床料反串，非金屬膨脹節(jié)內(nèi)溫度過高，蒙皮強(qiáng)度變小 ，在膨脹外力作用下撕裂，造成鍋爐被迫停運(yùn)。后改為金屬膨脹節(jié)，同時(shí)將調(diào)門改在膨脹節(jié)后，便 于調(diào)節(jié)及關(guān)閉。同時(shí)啟動(dòng)初期盡可能關(guān)閉上二次風(fēng)調(diào)門維持下二次風(fēng)風(fēng)壓，避免床料反串。通過上 述措施改造，再?zèng)]發(fā)生膨脹節(jié)燒紅撕裂問題。6）點(diǎn)火風(fēng)道技術(shù)改造點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器是與 CFB鍋爐配套的點(diǎn)火啟動(dòng)設(shè)備。根據(jù)CFB鍋爐的運(yùn)行特性，CFB鍋爐點(diǎn)火風(fēng)道 燃燒器屬于 “間歇運(yùn)行、允許在合理的時(shí)間間隔內(nèi)進(jìn)行維修的 ”點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器。根據(jù)其它

22、電廠循環(huán) 流化床鍋爐點(diǎn)火風(fēng)道，在點(diǎn)火過程，存在坍塌、燒紅，而導(dǎo)致點(diǎn)火失敗、設(shè)備損壞的教訓(xùn)。設(shè)計(jì)選 用了工作溫度上限為1200 C的高強(qiáng)度熱面耐火材料，允許油燃燒火焰短時(shí)間接觸點(diǎn)火風(fēng)道燃燒器耐 火隔熱內(nèi)襯內(nèi)壁面。同時(shí)，在頂部為防止急冷急熱澆注料脫落，采用耐火錨固轉(zhuǎn)吊掛，同時(shí)起到膨 脹收縮作用，經(jīng)運(yùn)行實(shí)踐證明是可行的，未出現(xiàn)過燒壞及頂部坍塌事故。（7）#1機(jī)組運(yùn)行中出現(xiàn)因爐膛壓力高高，引起機(jī)組跳閘的事件。爐膛壓力高高的原因尚未確定，采取的措施： 1 、爐膛高高保護(hù)解除； 2、在升負(fù)荷過程中，先將風(fēng) 量提高，將氧量提高，在逐漸增加給煤量，防止?fàn)t內(nèi)可燃性氣體積聚。3、在升負(fù)荷過程中維持較高床壓運(yùn)行，防

23、止返料不均及給煤增加過快爆燃情況發(fā)生。通過采取措施，在以后運(yùn)行中再?zèng)]出現(xiàn) 爐膛壓力高高情況。8）鍋爐受熱面防磨循環(huán)流化床鍋爐磨損問題是影響循環(huán)流化床鍋爐長(zhǎng)期安全運(yùn)行的重大問題。循環(huán)流化床鍋爐爐內(nèi)固 體物料濃度是其他鍋爐的幾十倍，且顆粒大。因此鍋爐的金屬受熱面與耐火材料磨損非常嚴(yán)重。為 降低物料在循環(huán)過程中造成的嚴(yán)重磨損，在分離器及料腿內(nèi)表面、回料器內(nèi)表面、分離器和對(duì)流煙 道之間的連接煙道內(nèi)表面、下部燃燒室內(nèi)表面和布風(fēng)板上表面、過熱器屏、再熱器屏穿前墻處周圍 水冷壁管向爐膛側(cè)外表面、燃燒室出口煙道及出口煙道周圍的后墻，側(cè)墻、雙面水冷壁下集箱外表 面、過熱器屏下部和再熱器屏下部外表面等部位采取了防

24、磨措施。內(nèi)襯絕熱材料及耐磨耐火材料,防磨絕熱材料采用拉鉤、抓釘固定。在過熱器吊掛管、省煤器管及空預(yù)器采取加裝防磨罩防磨措 施。另外我廠在澆注料衛(wèi)燃帶和水冷壁管過渡區(qū)域水冷壁管1.5M 高度施以超音速電弧噴涂。在爐膛四角采取防磨臺(tái)技術(shù)。以及雙面水冷與水冷壁夾角處沿寬度方向0.5M向上3M施以超音速電弧噴涂。同時(shí)采取低一次風(fēng)運(yùn)行，一次風(fēng)量占總風(fēng)量的40%左右。同時(shí)，在運(yùn)行過程嚴(yán)格控制入爐煤顆粒粒徑達(dá)到10 mm以下。通過一年多運(yùn)行實(shí)踐表明基本沒大磨損。9）鍋爐啟動(dòng)點(diǎn)火節(jié)油我廠廠新建2X150MW機(jī)組配兩臺(tái)2X480t/hCFB鍋爐，每臺(tái)爐設(shè)計(jì)每次啟動(dòng)需燃油20多噸，為了減少啟動(dòng)用油提高機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性

25、，依據(jù)電科院及一些兄弟電廠采取的一些啟動(dòng)節(jié)油技術(shù)措施，結(jié)合本 單位實(shí)際，做出我廠啟動(dòng)節(jié)油的最佳措施方案。鍋爐的啟動(dòng)前進(jìn)行了床層阻力測(cè)定，繪制了空床阻 力特性曲線；通過實(shí)驗(yàn)，最佳料層厚度選擇為600mm，最佳臨界流化風(fēng)量標(biāo)定為 60000N怦，在保證不結(jié)焦的情況下盡可能降低一次風(fēng)量，達(dá)到燃油的最大利用率，降低煙氣熱量損失，節(jié)約啟動(dòng)用 油。啟動(dòng)前通過爐底加熱系統(tǒng)對(duì)爐水加熱至 100多度，減少用油量；同時(shí)依據(jù)我廠煤質(zhì)化驗(yàn)，揮發(fā) 分高達(dá) 35-40%，采取床溫450 C時(shí)即脈動(dòng)投煤 設(shè)計(jì)600C時(shí)脈動(dòng)投煤），在700 C時(shí)及時(shí)撤油槍，通過實(shí)踐證 明是可行的，使啟動(dòng)過程縮短了2個(gè)多小時(shí)，對(duì)節(jié)油效果明顯。

26、在以上最佳控制狀態(tài)下，每次冷態(tài)啟動(dòng)點(diǎn)火用油10t左右，大大節(jié)省了用油量。10）鍋爐風(fēng)機(jī)減噪技術(shù)改造我廠兩臺(tái) DG480/13.7-II 2鍋爐一、二次風(fēng)機(jī)設(shè)備，在運(yùn)行初期設(shè)備因?yàn)楦鞣N原因噪音嚴(yán)重超標(biāo)，風(fēng)機(jī)一M處噪音達(dá)120dB，鍋爐9M平臺(tái)處噪音達(dá)108dB，廠區(qū)辦公樓后達(dá)90dB,廠界處也嚴(yán)重超標(biāo)達(dá) 85dB.嚴(yán)重影響我廠辦 公區(qū)域人員辦公及廠區(qū)周圍居民生活環(huán)境，同時(shí)對(duì)我廠環(huán)保情況也構(gòu)成威脅。根據(jù)我廠噪音產(chǎn)生根 源主要是中低頻及其控制方法，將風(fēng)機(jī)出口冷風(fēng)道選擇使用10cm厚，容重接近100kg/m3的離心玻 璃棉包覆吸音，同時(shí)為了增強(qiáng)隔音效果，采取隔音棉外部加裝西班牙進(jìn)口隔音蒙皮；最后為了保

27、護(hù) 隔音蒙皮損壞或雨淋，同時(shí)增加裝飾美感，在最外部安裝彩鋼瓦護(hù)板進(jìn)行防護(hù)。通過改造，現(xiàn)風(fēng)機(jī)一 M處噪音為90dB，鍋爐9M平臺(tái)處噪音為80dB，廠區(qū)辦公樓后為70dB，廠界處也達(dá)標(biāo)為60dB.大 大改善了我廠辦公區(qū)域人員辦公及廠區(qū)周圍居民生活環(huán)境，順利通過了國(guó)家環(huán)境驗(yàn)收測(cè)評(píng)，取得了 可觀經(jīng)濟(jì)效益與社會(huì)效益。11）壓縮空氣系統(tǒng)改造壓縮空氣系統(tǒng)冬季運(yùn)行時(shí)常因壓縮空氣帶水造成氣力輸灰管道堵塞，采用在儲(chǔ)氣罐底部加裝電子自 動(dòng)排水器，并對(duì)壓縮空氣管道進(jìn)行保溫，消除了壓縮空氣帶水造成輸灰管道堵塞現(xiàn)象。同時(shí)，輸灰 管道原設(shè)計(jì)為普通鋼制彎頭，運(yùn)行中極易磨損泄漏，造成漏灰，污染環(huán)境，影響機(jī)組正常運(yùn)行。因 此，將

28、輸灰管道彎頭改為耐磨陶瓷彎頭，增強(qiáng)了抗磨性，消除管道頻繁磨損泄漏現(xiàn)象，提高倉(cāng)泵排 灰效率提高了灰塵輸送效率，消除了因?yàn)檩敾夜艿蓝氯靶孤对斐傻沫h(huán)境污染，杜絕了鍋爐冒黑煙 ，改善了環(huán)境條件。（12）鍋爐啟動(dòng)床料啟動(dòng)系統(tǒng)優(yōu)化我廠新建2X150MW機(jī)組配兩臺(tái)2M80t/hCFB鍋爐，兩臺(tái)爐配一座200立方石英砂倉(cāng)及兩套輸送系統(tǒng) ，為了節(jié)省空間及石英砂倉(cāng)，經(jīng)過與輸送廠家、設(shè)計(jì)院聯(lián)系協(xié)調(diào)，將石英砂倉(cāng)取消，改裝在鍋爐所 配的渣倉(cāng)上面。同時(shí)，根據(jù)實(shí)踐采用鍋爐底渣作為啟動(dòng)床料。經(jīng)過實(shí)踐證明是可行的，省去了一個(gè) 石英砂倉(cāng)及上石英砂所需的斗提等設(shè)備，節(jié)約經(jīng)費(fèi)盡百萬(wàn)元，同時(shí)結(jié)構(gòu)布置更合理，節(jié)約了占地空 間。四、吹灰

29、系統(tǒng)改造我廠吹灰器采用北京嘉德激波吹灰器，鍋爐尾部對(duì)流煙道的過熱器區(qū)域、再熱器區(qū)域、省煤器和空氣預(yù)熱器區(qū)域共裝有 34臺(tái)激波吹灰裝置。吹灰器布置在兩側(cè)墻的相應(yīng)位置，試運(yùn)期間效果還可以， 在以后運(yùn)行中，隨著尾部積灰的增多及板結(jié)，吹灰效果越來(lái)越不好，排煙溫度在高負(fù)荷時(shí)由吹灰前160C只下降至153C，嚴(yán)重超過設(shè)計(jì)的130C .1#爐曾因低過后煙溫長(zhǎng)時(shí)間超過 580C導(dǎo)致省煤器吊掛燒壞掉落事故。因?yàn)檠h(huán)流化床鍋爐在燃燒方式不同于煤粉爐，加之尾部煙道布置了大量的受熱 面，積灰會(huì)比煤粉爐嚴(yán)重，為了提高循環(huán)流化床鍋爐經(jīng)濟(jì)性，我廠在高低過熱器、省煤器部位改用 了蒸汽吹灰器。空預(yù)器具調(diào)差蒸汽吹灰效果不好，還是

30、沿用原激波吹灰器。正常投入運(yùn)行至今，蒸 汽吹灰器運(yùn)行可靠，無(wú)明顯的機(jī)構(gòu)及電氣方面故障，從停爐后爐內(nèi)檢查情況來(lái)看，尾部煙道積灰已 明顯減少，積灰量很少，也無(wú)受熱面管道受到吹灰蒸汽磨損的痕跡，清灰效果良好。排煙溫度也有 之前吹會(huì)后的153C降至目前的135C左右，大大提高了鍋爐效率及省煤器吊掛的安全性。五、鍋爐啟動(dòng)實(shí)驗(yàn)、調(diào)試項(xiàng)目我廠CFB鍋爐的調(diào)試重點(diǎn)主要在以下方面：1 ） 烘爐CFB鍋爐中有多處由耐火耐磨材料構(gòu)成的內(nèi)襯，大量采用耐火耐磨搗打料和混凝土澆注料。這些爐 內(nèi)襯都在現(xiàn)場(chǎng)施工，不可避免的存有游離水、結(jié)晶水等不同形態(tài)的水分。在受熱升溫過程中，如果 水分迅速蒸發(fā)，產(chǎn)生的汽壓超過內(nèi)襯材料的結(jié)合力

31、，可能引起爐墻爆裂損壞，甚至可能造成大面積 爐墻倒塌；再如初始熱膨脹過快、不均勻，也會(huì)因?yàn)闊釕?yīng)力而使?fàn)t墻受到損壞。因此，爐內(nèi)襯的養(yǎng) 護(hù)烘爐是新施工的 CFB 鍋爐啟動(dòng)運(yùn)行前的一項(xiàng)重要工作，烘爐質(zhì)量直接影響耐火耐磨內(nèi)襯的壽命和CFB鍋爐運(yùn)行可靠性。我廠 2*150WM機(jī)組項(xiàng)目480t/h循環(huán)流化床鍋爐，是由東方鍋爐廠設(shè)計(jì)制造， 其耐火耐磨澆注料主要分布在點(diǎn)火燃燒器、水冷風(fēng)室、爐膛、回料器、分離器和分離器出口煙道等 ，這些都是烘爐的關(guān)鍵部位。根據(jù)耐磨耐火澆注層的結(jié)構(gòu)需要布置烘爐機(jī)15臺(tái)。分離器進(jìn)口共布置2臺(tái)100kg/h烘爐機(jī)，每側(cè)分離器進(jìn)口各 1臺(tái)，連接管引入爐墻表面 500mm ； 分離器出口

32、共布置2臺(tái)180kg/h烘爐機(jī)，每側(cè)分離器出口各 1臺(tái)，連接管引入爐墻表面 500mm ； 回料器共布置4臺(tái)55kg/h烘爐機(jī)，從底部的人孔門處引入；爐膛共布置2臺(tái)180kg/h烘爐機(jī)，分別從人孔門口處引入；點(diǎn)火風(fēng)道共布置4臺(tái)120kg/h烘爐機(jī)、每臺(tái)點(diǎn)火風(fēng)道布置 2臺(tái)，分別從人孔門處引入。爐底水冷風(fēng)室布置1臺(tái)75kg/h烘爐機(jī)，從人孔門處引入。為使熱煙氣能集中加熱各部位內(nèi)襯材料，避免被水冷壁過多吸熱，同時(shí)也為節(jié)約燃料，在爐膛密相 區(qū)出口臨時(shí)隔墻在爐內(nèi)搭設(shè)腳手架，在耐磨材料截止線處用腳手桿搭設(shè)平臺(tái)，平臺(tái)上平鋪白鐵皮， 白鐵皮搭接后用細(xì)鐵絲捆綁在平臺(tái)上，這層臨時(shí)隔斷四周不留間隙，并在白鐵皮上鋪設(shè)

33、保溫棉板。 后煙井臨時(shí)隔墻，在過熱器水平管上鋪設(shè)白鐵皮，固定牢固，并在表面鋪設(shè)保溫棉，在爐墻四周留 有50mm空隙 排煙氣通道）。烘爐前先采用熱水進(jìn)行低溫段養(yǎng)護(hù)，控制進(jìn)水的溫度 80S,并在此階段恒溫24小時(shí)，然后按10C/h升到150C20C恒溫24小時(shí)；然后逐漸從下向上點(diǎn)燃烘爐機(jī)，維持 最低油量烘爐，繼續(xù)按 15C/h升溫，升到250C出0C恒溫24小時(shí)，再按15C/h升溫，升到350C曲0 C恒溫36小時(shí)，烘爐恒溫在35050C時(shí)能夠充分析出游離水。即完成膜式壁內(nèi)襯料的低溫養(yǎng)護(hù)。因 為耐火耐磨材料密度大，內(nèi)襯具有相當(dāng)?shù)暮穸?，水分緩慢均勻析出、并使其體積達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)極為 困難，均勻緩慢升溫

34、、恒溫是烘爐控制的關(guān)鍵。烘爐曲線400CF日鍋爐的拱爐溫升曲線350300250CJX. 200250+207?保溫36h 時(shí)150150 + 20X：保36h 時(shí):啦時(shí)從1509/開高2509dOO50/12小時(shí)從釦匸升高lbircISO 209 保溫4 2小時(shí)/ 3 m小時(shí)從250 :t升高35or障溫冷卻 1 f I I i f I I 1 P I 1 r I I 1 r I I t i I 1 r I I r t I 1 1 1 I 1 f I I I 1 I I9 17 25 33 41 49 57 66 73 61 39 97 105 113 121 129 137 145 153

35、 161 169總計(jì)陽(yáng)時(shí)間（小時(shí)）低溫烘爐結(jié)束后，電廠、監(jiān)理、耐火材料廠家、電建及調(diào)試單位共同對(duì)烘爐情況進(jìn)行了全面 檢查，一致認(rèn)為烘爐質(zhì)量達(dá)到要求。在隨后的高溫烘爐階段利用鍋爐本身所帶油槍緩慢升至550C,然后維持在 550C 50C左右一段時(shí)間，目的析出澆注料內(nèi)的結(jié)晶水，隨后再升溫進(jìn)行安 全閥整定、吹管、蒸汽嚴(yán)密性實(shí)驗(yàn)。即完成了整個(gè)階段的烘爐。（ 8） 冷態(tài)實(shí)驗(yàn) 循環(huán)流化床鍋爐冷態(tài)實(shí)驗(yàn)主要是為了測(cè)試鍋爐煙風(fēng)系統(tǒng)和爐膛冷態(tài)下的空氣動(dòng)力特性，摸清煙 風(fēng)系統(tǒng)、布風(fēng)板和料層阻力構(gòu)成情況，檢驗(yàn)冷態(tài)煙風(fēng)系統(tǒng)和料層流化的動(dòng)態(tài)參數(shù)，為熱態(tài)運(yùn)行床壓 控制及風(fēng)量分配提供依據(jù)、保證鍋爐合理的燃燒工況，滿足機(jī)組整套

36、啟動(dòng)需要。1）主要風(fēng)量測(cè)量裝置的標(biāo)定 鍋爐燃燒風(fēng)量是運(yùn)行人員調(diào)整燃燒的的重要依據(jù)，其測(cè)量的準(zhǔn)確性直接影響到鍋爐的經(jīng)濟(jì)安全運(yùn)行。安裝在鍋爐風(fēng)道上的風(fēng)量測(cè)量裝置，往往因?yàn)榘惭b位置管道直段不能滿足設(shè)計(jì)要求、裝 置加工誤差等原因使流量系數(shù)偏離設(shè)計(jì)值，為鍋爐運(yùn)行的需要，我們對(duì)鍋爐主要的風(fēng)量進(jìn)行了測(cè) 量。按等截面布置測(cè)量點(diǎn)，標(biāo)準(zhǔn)測(cè)速元件采用畢托管，壓差信號(hào)用電子微壓計(jì)讀取。因?yàn)轱L(fēng)量測(cè)量 裝置廠家的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)在試運(yùn)期間多次修改，根據(jù)廠家最后提供的數(shù)據(jù)，DCS上顯示風(fēng)量與實(shí)測(cè)值基本相符。2）風(fēng)量調(diào)節(jié)擋板檢查 風(fēng)門擋板檢查在沖管結(jié)束后進(jìn)行，通過實(shí)地檢查及在全關(guān)、全開狀態(tài)下風(fēng)量測(cè)量及管道壓力判斷風(fēng)門能否關(guān)嚴(yán)，并檢查

37、判斷與指示開度位置、DCS顯示是否一致。通過多次反復(fù)檢查，鍋爐風(fēng)系統(tǒng)有較多的風(fēng)門擋板實(shí)際位置與DCS顯示不符，多數(shù)調(diào)節(jié)擋板全關(guān)狀態(tài)下關(guān)閉不嚴(yán)等問題在啟動(dòng)前已解決。3）測(cè)定爐膛布風(fēng)板阻力特性；所有風(fēng)帽檢查清理完畢，將一次風(fēng)量由低到高逐步加大，記錄各風(fēng)量下的一次風(fēng)量左/右）、一次風(fēng)溫、爐膛負(fù)壓、風(fēng)室風(fēng)壓，布風(fēng)板阻力實(shí)驗(yàn)做上行和下行兩個(gè)工況，在整個(gè)實(shí)驗(yàn)期間 維持爐膛負(fù)壓基本穩(wěn)定。然后繪制風(fēng)量與布風(fēng)板阻力曲線。在1#爐測(cè)試期間，出現(xiàn)布風(fēng)板阻力達(dá)10000Pa 多，風(fēng)室風(fēng)壓很大，但風(fēng)量較低。初步判定風(fēng)帽可能有堵塞。因?yàn)槲覐S鍋爐布風(fēng)板風(fēng)帽采 用大直徑鐘罩式內(nèi)管帶小孔風(fēng)帽，可能是內(nèi)管小孔堵塞。因?yàn)橥庹质呛附?/p>

38、的，只能進(jìn)風(fēng)室檢查內(nèi)管 情況，經(jīng)檢查確認(rèn)為烘爐時(shí)吹進(jìn)的保溫棉所致。因?yàn)楹鏍t時(shí)為防止烘爐機(jī)高溫?zé)煔庵苯哟档近c(diǎn)火風(fēng) 道人孔門處耐火材料墻面，在此處用保溫棉搭設(shè)了隔火墻，因?yàn)闆]固定好導(dǎo)致保溫棉吹進(jìn)風(fēng)帽內(nèi)管 眼內(nèi)，加上油煙熏烤，黏在小孔上。最后利用高壓壓縮空氣對(duì)每個(gè)風(fēng)管進(jìn)行吹掃，啟動(dòng)后測(cè)定布風(fēng) 板阻力在設(shè)計(jì)范圍內(nèi)。布風(fēng)板阻力曲線（標(biāo)態(tài)）10.00009.00008.00007.00006.00005.00004.00003.00002.00001.00000.0000250300050100150200總一次風(fēng)量（kNm3/h）4）觀察爐膛布風(fēng)板的布風(fēng)均勻性和床料流化特性；床料流化特性及流化均勻性實(shí)驗(yàn)

39、采用10mm以下的流化床爐渣，在各冷態(tài)實(shí)驗(yàn)完成后，快速停止各引風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)和二次風(fēng)機(jī)，入爐檢查床面的平整度 應(yīng)注意，床料平整不一定代表流化良好。在逐漸增加流化風(fēng)量時(shí)，應(yīng)打開爐膛人孔門，仔細(xì)觀察床 料表面是否均勻地冒小汽泡，是否同時(shí)逐漸流化，有無(wú)松動(dòng)較晚和不動(dòng)的區(qū)域。若有，則一定要分 析原因并加以處理，否則將來(lái)運(yùn)行中這些地方容易結(jié)焦。5）測(cè)定爐膛料層阻力特性和床料的臨界流化風(fēng)量布風(fēng)板阻力實(shí)驗(yàn)完成后，在布風(fēng)板上鋪設(shè)一定厚度600mm/700mm的合格底料。實(shí)驗(yàn)前按廠家推薦顆粒細(xì)度在布風(fēng)板上添加，盡量沿爐膛床面鋪放均勻，以免造成不同床壓測(cè)點(diǎn)測(cè)量值偏差很 大，影響實(shí)驗(yàn)的準(zhǔn)確性。具體實(shí)驗(yàn)方法與空板相似

40、。將一次風(fēng)量由低到高逐步加大，記錄各風(fēng)量下 的一次風(fēng)量 左/右）、一次風(fēng)溫、爐膛負(fù)壓、風(fēng)室風(fēng)壓和料層壓力，料層阻力實(shí)驗(yàn)做上行和下行兩 個(gè)工況，在整個(gè)實(shí)驗(yàn)期間維持爐膛負(fù)壓基本穩(wěn)定。然后繪制風(fēng)量與料層阻力曲線。若條件允許，在 調(diào)試階段應(yīng)盡量多改變幾次料層厚度進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，便于今后CFB鍋爐運(yùn)行中根據(jù)床壓對(duì)床料厚度進(jìn)行準(zhǔn)確判斷。臨界流化風(fēng)量 速）實(shí)驗(yàn)是要找出使床料完全流化的最小風(fēng)量（速。該實(shí)驗(yàn)隨料層阻力實(shí)驗(yàn)一并進(jìn)行。其原理基于床料在完全流化后，阻力將趨于平穩(wěn)甚至略有下降，從床層阻力與流化風(fēng)量的 對(duì)應(yīng)曲線上找到該拐點(diǎn)，即可得出相應(yīng)床層厚度的最小流化風(fēng)量。根據(jù)相關(guān)資料和經(jīng)驗(yàn)，在床料的篩分粒徑較寬的工業(yè)應(yīng)用實(shí)

41、驗(yàn)中，從料層阻力曲線上不一定能得到非常準(zhǔn)確的拐點(diǎn)，取值應(yīng)有一定裕量，并結(jié)合流化情況的實(shí)際觀察結(jié)果確定臨界流化風(fēng)量。在今后的運(yùn)行中，應(yīng)確保一次風(fēng)量大于臨界流化風(fēng)量，以保證鍋爐的安全運(yùn)行。隨后的臨界風(fēng)量實(shí)驗(yàn)測(cè)得鍋爐的臨界流化風(fēng)量為：60000Nm3/h為方便運(yùn)行監(jiān)視，此處給出DCS畫面的顯示值，而不是修正后的實(shí)際值），在運(yùn)行中，將臨界流化風(fēng)量加上一定的裕量作為運(yùn)行操作的底線；每100mm后的料層阻力大約為1.2-1.5kPa。料層阻力試驗(yàn)4 ）J閥的調(diào)試投煤試運(yùn)前對(duì) J閥內(nèi)風(fēng)帽小孔逐個(gè)進(jìn)行了多次清理疏通，因?yàn)榛亓掀飨到y(tǒng)人孔門、連接法蘭等處漏風(fēng)，風(fēng)壓較低，對(duì)該問題進(jìn)行了處理，試運(yùn)期間，回料器工作正常

42、。5）點(diǎn)火升壓及啟動(dòng)投煤鍋爐點(diǎn)火時(shí)首先投入點(diǎn)火風(fēng)道一側(cè)出力為560kg/h的油槍，點(diǎn)燃穩(wěn)定燃燒后再投入另一側(cè)油槍。由冷態(tài)實(shí)驗(yàn)的結(jié)果，爐底流化風(fēng)總風(fēng)量應(yīng)控制在60000 mn 3/h以上，因所用煤的熱值為為5000Kcal/kg左右，揮發(fā)分在 37%上，根據(jù)所燃煤種，當(dāng)平均床溫達(dá)到450C時(shí)鍋爐即開始投煤。投煤時(shí)將風(fēng)量提至80000mn 3/h以上，以保證流化充分，防止低溫結(jié)焦。初期投煤時(shí)先投運(yùn)12臺(tái)給煤機(jī)且給煤機(jī)脈沖運(yùn)行，當(dāng)床溫有明顯升高、爐膛出口氧量有明顯降低時(shí)給煤機(jī)才 能連續(xù)運(yùn)行，根據(jù)鍋爐汽側(cè)升溫升壓的要求，適當(dāng)增加給煤量，隨著鍋爐汽溫汽壓的升高，不斷投 入其它給煤機(jī)，盡量使各臺(tái)給煤機(jī)的出

43、力均衡。在給煤量增加的同時(shí)，不斷增加流化風(fēng)總量，控制 床溫的升速。當(dāng)床溫升到700 C以上時(shí)，適當(dāng)減小床下油槍的出力，此時(shí)床溫略有波動(dòng)，當(dāng)床溫穩(wěn)定后適時(shí)切除其中之一只油槍，然后觀察床溫變化，若無(wú)明顯波動(dòng)，則第二只油槍開始切除。床下 油槍切除后，及時(shí)根據(jù)床溫變化情況調(diào)整流化風(fēng)總量和增加給煤量，將床溫穩(wěn)定制在700850 C之間。6）鍋爐熱工調(diào)試熱工控制主要設(shè)備 DCS采用艾默生系統(tǒng)項(xiàng)目公司的計(jì)算機(jī)分散控制系統(tǒng)。熱工調(diào)試內(nèi)容包 括：熱工信號(hào)及連鎖保護(hù)校驗(yàn)、熱工信號(hào)邏輯及報(bào)警系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)、鍋爐爐膛安全監(jiān)控系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)、負(fù)責(zé) DCS端子排以外的熱控裝置的二次調(diào)整、鍋爐各種自動(dòng)及保護(hù)的投運(yùn)。7）72+24小時(shí)運(yùn)

44、行機(jī)組在經(jīng)過數(shù)次起停試運(yùn)完善后，#1機(jī)組于9月28日進(jìn)入72+24小時(shí)考核運(yùn)行。運(yùn)行期間鍋爐運(yùn)行平穩(wěn)，平均負(fù)荷在150.1MW其主要參數(shù)均達(dá)到或接近設(shè)計(jì)參數(shù)，#2機(jī)組于11月26日進(jìn)入72+24小時(shí)考核運(yùn)行。運(yùn)行期間，鍋爐運(yùn)行雖然平穩(wěn)，機(jī)組的平均負(fù)荷在150MW左右，其主要參數(shù)均達(dá)到或接近設(shè)計(jì)參數(shù)。六、正常運(yùn)行控制1）燃料及粒度因?yàn)檠h(huán)流化床鍋爐的燃料適應(yīng)性廣，可以燃用劣質(zhì)煤，人們常以為該爐只適宜于燃用劣質(zhì)煤。實(shí)則不然。循環(huán)流化床鍋爐可根據(jù)各種優(yōu)劣質(zhì)燃料進(jìn)行設(shè)計(jì)，燒各種燃料，但對(duì)某一臺(tái)CFB鍋爐及其煤破碎系統(tǒng)來(lái)說(shuō)，燃用的燃料就應(yīng)在一定的范圍。 另外燃煤顆粒特性對(duì) CFB鍋爐燃燒份額、爐內(nèi)傳熱、

45、受熱面磨損等有一系列的影響。燃煤顆粒過粗，一是增加電耗，二是加劇了受熱面的磨損，三是較大矸石及石塊隨著運(yùn)行時(shí)間的延長(zhǎng)，逐漸積 累 在 爐 內(nèi)， 造 成 爐 內(nèi) 流 化 不 良。 我 廠#1、2鍋爐曾因?yàn)槿霠t煤巖石含量多、顆粒度超標(biāo)造成鍋爐流化不良，排渣不暢，造成爐內(nèi)床壓 過高，燃燒惡化，鍋爐難以維持正常運(yùn)行，鍋爐被迫停運(yùn)。同時(shí)， 煤質(zhì)變化對(duì)電廠其他生產(chǎn)系統(tǒng)的影響。一是因來(lái)煤含水量高，電廠煤流系統(tǒng)破碎機(jī)、振動(dòng)篩、落煤 管等處容易堵煤，清理困難，影響系統(tǒng)出力及上煤量。因?yàn)閬?lái)煤砂巖比例大，砂巖硬度高，破碎困 難，造成粗、細(xì)碎機(jī)錘頭磨損嚴(yán)重正常情況下使用壽命 6個(gè)月，目前使用1個(gè)月就要更換），使用壽命

46、大大縮減；細(xì)碎機(jī)出料粒度達(dá)不到鍋爐設(shè)計(jì)要求設(shè)計(jì)要求入爐煤粒度w 10mm目前實(shí)際遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于此要求，30mm左右的砂巖占很大比例）。二是對(duì)排渣系統(tǒng)的影響。入爐煤中砂巖比例大、 粒度大，因?yàn)樯皫r沒有發(fā)熱量，在爐內(nèi)燃燒過程中體積、重量不發(fā)生變化，造成鍋爐運(yùn)行中料層上 漲速度過快，鍋爐排渣量大幅增加 比原來(lái)增加 50%上），鍋爐排渣管頻繁堵塞，冷渣器托輥、軸承磨損加劇，故障率大增。燃煤顆粒過細(xì)，實(shí) 際運(yùn)行懸浮段燃料燃燒份額超過設(shè)計(jì)值。鍋爐上部煙溫過高，使汽溫、排煙溫度較高。循環(huán)灰量加 大，加劇受熱面的磨損，在變負(fù)荷時(shí)造成床壓、回料器料位大幅波動(dòng)。如果燃用優(yōu)質(zhì)煤，循環(huán)流化 床鍋爐的優(yōu)勢(shì)則更明顯，操作工況更

47、好，消耗低，排渣熱損失小，燃燒效率明顯提高。有利于延長(zhǎng) 運(yùn)行周期，經(jīng)濟(jì)效益明顯。在條件允許的情況下，盡量燃用優(yōu)質(zhì)煤。2）吹灰器吹灰對(duì)鍋爐排煙溫度的影響鍋爐第一次帶滿負(fù)荷排煙溫度小于 140 C , 在以后運(yùn)行中，隨著尾部積灰的增多及板結(jié)，吹灰效果越來(lái)越不好，排煙溫度在高負(fù)荷時(shí)由吹灰前 160C只下降至153C，嚴(yán)重超過設(shè)計(jì)的130C .1#爐曾因低過后煙溫長(zhǎng)時(shí)間超過 580C導(dǎo)致省煤器吊 掛燒壞掉落事故。因?yàn)檠h(huán)流化床鍋爐在燃燒方式不同于煤粉爐，加之尾部煙道布置了大量的受熱 面，積灰會(huì)比煤粉爐嚴(yán)重，為了提高循環(huán)流化床鍋爐經(jīng)濟(jì)性，我廠在高低過熱器、省煤器部位改用 了蒸汽吹灰器?？疹A(yù)器具調(diào)差蒸汽吹

48、灰效果不好，還是沿用原激波吹灰器。正常投入運(yùn)行至今，蒸 汽吹灰器運(yùn)行可靠，無(wú)明顯的機(jī)構(gòu)及電氣方面故障，從停爐后爐內(nèi)檢查情況來(lái)看，尾部煙道積灰已 明顯減少，積灰量很少，也無(wú)受熱面管道受到吹灰蒸汽磨損的痕跡，清灰效果良好。排煙溫度也有 之前吹會(huì)后的153C降至目前的135C左右，大大提高了鍋爐效率及省煤器吊掛的安全性。同時(shí)，為 了降低排煙溫度減少熱損失，制定每天兩次吹灰。3 ）一次風(fēng)量及床溫的調(diào)整所謂床溫主要是指燃燒密相區(qū)內(nèi)流化物料的料層溫度。床溫值是由鍋爐結(jié)構(gòu)、灰熔點(diǎn)、排放物指標(biāo)等綜合因素決定的，通?？刂圃?50920 C左右。床溫過高或過低將造成鍋爐結(jié)焦滅火。影響床溫的因素主要有煤種、給煤量、

49、一/二次風(fēng)量、返料量。在循環(huán)倍率一定時(shí)，主要與煤量和風(fēng)量有關(guān)，其中一次風(fēng)量起主要作用。因?yàn)榇笮虲FB 鍋爐的熱慣性相應(yīng)增大，建議運(yùn)行人員除監(jiān)視床層溫度外，更應(yīng)密切監(jiān)視氧量變化，根據(jù)氧量變化迅速做出床溫變化原因的準(zhǔn)確判斷，進(jìn)而采 取相應(yīng)的調(diào)整。根據(jù)目前經(jīng)驗(yàn)，通過密切監(jiān)視氧量變化進(jìn)行一定提前量調(diào)節(jié)是大型CFB鍋爐維持床溫穩(wěn)定的有效手段。當(dāng)鍋爐負(fù)荷和給煤量較穩(wěn)定時(shí)，床溫可用流化風(fēng)量的增減控制；流化風(fēng)量調(diào)整 不力，則應(yīng)迅速增減相應(yīng)煤量。同時(shí)，投運(yùn)給煤機(jī)故障或跳閘是造成床溫大幅變化的主要原因，需 很久才能恢復(fù)到正常值，所以很有必要做好事故預(yù)想：當(dāng)床溫發(fā)生異常變化時(shí)，迅速到現(xiàn)場(chǎng)檢查給 煤機(jī)實(shí)際運(yùn)行及出力情況，與主控室運(yùn)行狀態(tài)及參數(shù)核對(duì)。若給煤機(jī)跳閘，應(yīng)立即強(qiáng)啟一次，強(qiáng)啟 失敗則馬上穩(wěn)定增加其余給煤機(jī)煤量；若主控室煤量指示出現(xiàn)偏差，迅速以給煤機(jī)就地實(shí)際煤量進(jìn) 行相應(yīng)調(diào)整。當(dāng)給煤機(jī)在鍋爐低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)跳閘，因爐內(nèi)混合較差，會(huì)出現(xiàn)床溫不均和較快下降趨 勢(shì)，若不能迅速恢復(fù)給煤機(jī)運(yùn)行，應(yīng)降低一、二次風(fēng)量，盡快恢復(fù)跳閘給煤機(jī)。一次風(fēng)量的變化對(duì) 床溫的影響十分明顯。在一定的負(fù)荷和燃料條件下，一次風(fēng)量增加，床溫降低，反之，床溫升高。（4 J”閥的調(diào)整鍋爐運(yùn)行過程一般無(wú)須對(duì)“J”閥風(fēng)進(jìn)行調(diào)整，只有在較高負(fù)荷時(shí)“J”閥母管壓力偏低 小于35Kpa）或“ J”閥料位偏高及“ J”閥灰溫較高