信陽萬達商場計算書 土木畢業(yè)論文

1、學號：20215093291信陽師范學院畢業(yè)設計計算書專 業(yè) 土木工程 年 級 2021級 土二 姓 名 鄭曉鴻 設計題目 信陽萬達商場 指導教師 彭建勛、馬虹 2021年 4月 25 日前 言畢業(yè)設計是大學本科教育培養(yǎng)目標實現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學習階段,是深化、拓寬、綜合教和學的重要過程,是對大學期間所學專業(yè)知識的全面總結。本組畢業(yè)設計課題為商場，題目自定。在畢業(yè)設計前期，我重溫了?結構力學?、?鋼筋混凝土?、?建筑結構抗震設計?等書本，并借閱了 ?抗震標準?、?混凝土標準?、?荷載標準?等標準。在畢業(yè)設計中期，我們通過所學的根本理論、專業(yè)知識和根本技能進行建筑、結構設計。在畢業(yè)設計

2、后期，主要進行設計手稿的電腦輸入，通過老師的審批和指正，我圓滿的完成了任務，在此表示衷心的感謝。畢業(yè)設計的三個月里，在指導老師的幫助下，經過資料查閱、設計計算論文撰寫以及外文的翻譯，加深了對新標準、規(guī)程、手冊等相關內容的理解。穩(wěn)固了專業(yè)知識、提高了綜合分進一步了解了Word、Excel的使用。在繪圖時熟練掌握了AutoCAD、PKPM，提高了分析、解決問題的能力。所有這些都使我從不同方面到達了畢業(yè)設計的目的與要求?？蚣芙Y構設計的計算工作量很大，在計算過程中以手算為主，輔以一些計算軟件的校正。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評指正?！緝热菡浚罕驹O計主要進行了結構方案中框

3、架2軸框架的結構設計。在確定框架布局之后，先進行了層間荷載代表值的計算，接著計算豎向荷載恒荷載、活荷載作用下的結構內力，并且考慮地震作用力和風荷載的影響。內力組合是找出最不利的一組或幾組內力組合。選取最平安的結果計算配筋并繪圖。此外還進行了結構方案中的室內樓梯的設計完成了平臺板，梯段板，平臺梁等構件的內力和配筋計算及施工圖繪制、樓蓋的設計完成了板的配筋和次梁的配筋、根底的設計完成了獨立根底圖以及樓蓋的設計。 【關鍵詞】： 框架結構 結構設計 【Abstract】：The main design of the structure in the framework is to do the ant

4、i-seismic design in the longitudinal frames of D-axis framework. In determining the framework of the layout, the first conducted on behalf of the load between the value of the calculation, and then calculated vertical load (constant load, the live load) under the structure of internal forces,and con

5、sider seismic force wind loads are affected. Also in Xinyang, we can not consider seismic force wind loads are affected. Combination of internal forces is to identify the most disadvantaged group or several groups of a combination of internal forces. Select the most security and reinforcement Calcul

6、ation of the results of graphics. In addition, the structure of the programmer in the design of indoor stairs (a complete platform boards, boards of the ladder, platform and other components of the beam internal forces and the reinforcement of calculation and mapping), floor design (of the plate to

7、complete the reinforcement and The reinforcement of the beam), based on the design (completion of an independent foundation) and floor design.【Keywords】：Frames structure, structural design目 錄第一章 建筑設計說明第二章 結構設計說明第三章 結構布置第四章 確定板、柱、粱尺寸及規(guī)格第五章 確定計算單元和計算簡圖第六章 荷載計算第七章 內力計算第八章 內力組合第九章 梁柱配筋第十章 樓板和次梁設計第十一章 樓梯

8、設計第十二章 根底設計第十三章 參考文獻 第一章 建筑設計說明建筑設計概況與主要建筑經濟技術指標1、設計題目：信陽萬達商場2、建筑地點及擬建基地平面圖本建筑位于信陽市市中心繁華區(qū)段，主要功能為銷售民用百貨。由主管批準擬建基地平面圖見以下圖。3 .建筑規(guī)模建筑面積約為 m2，占地面積為m2, 共四層，總高為18m,一層層高4.8m，二三層層高為m。建筑總長60m,總寬為43.2m。4. 建筑內容1 平面功能分析本建筑設計有四個入口，三個主入口，一個進貨入口，貨梯一個，樓梯四個，自動扶梯兩個，位置明顯，具體做法詳見建筑施工圖。2 房間布置為滿足各種房間的功能要求，底層和二、三主要是營業(yè)用房，作為超

9、市的主要場所，四層主要是倉庫、宿舍、會議室及辦公室，各層都布置有一個廁所；設計同時考慮了通風，采光等因素，且均符合標準要求。3 墻體與墻面1.除衛(wèi)生間使用輕質隔墻外，其他墻體均采用200厚加氣混凝土砌塊KN/m2，女兒墻為200厚磚墻1.93 KN/m24 門窗選用門窗選用詳見圖紙，墻面構造詳見圖紙。 樓板,地面及外墻的做法詳見圖紙。屋面及樓梯構造詳見圖紙。5 各種平安設施設有四個平安樓梯，滿足防火疏散及平安標準。6補充說明 1.本設計中除標高以米作為單位外，其他均以毫米為單位。00mm。3.對有水房間的墻體下，均設200高的混凝土翻邊，所有衛(wèi)生間圖中未標明者均低于同層樓面50mm，女兒墻用2

10、00厚混凝土壓頂。4.其余相關說明詳見圖紙。5.設計中未盡事宜，請參照有關建筑標準施工。第二章 結構設計說明一. 設計資料水文及地質、氣象資料1氣溫 最熱月平均，夏季室外最高溫度 最冷月平均, 冬季室外最低溫度2根本風壓0.4KN/m2，最大風級7-8級，全年主導風向東北風，夏季主導風向為南風。根本雪壓0.35KN/m2，年降水量1400mm，日最大降水量180mm，每小時最大降水量為40mm/h，最大積雪深度為25cm。3相對濕度 冬季49%，夏季56%4地質資料 建筑場地平坦，土層分布比擬規(guī)律。自然地表1m內為填土，填土下層為3m厚砂質粘土，再下為礫石層。砂質粘土承載力特征值為250kN/

11、m2，礫石層承載力特征值為300400kN/m2。5地下水位深約7m，無侵蝕性。在一般季節(jié)施工可不考慮地下水的影響。類場地，凍土深度為18cm。6地震烈度 7度，設計根本地震加速度值為；二.結構選型對于層數(shù)不高的商場，可選用鋼筋混凝土框架結構、混合結構、底層框架或內框架磚房結構。該建筑根據(jù)使用功能，房屋開間和跨度不大，且布置靈活。應選用框架結構。因為框架結構具有1.結構輕巧，便于布置。2.整體性比磚混結構和內框架結構好。3.可形成大的使用空間。4.施工較方便。5.較為經濟。a.屋面結構：采用100mm現(xiàn)澆板作承重結構，屋面按上人屋面的使用荷載選用。樓層結構：所有樓板均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板作承

12、重結構。b.樓梯結構：采用鋼筋混凝土梁式樓梯。c.屋面排水：女兒墻內排水。d.根底：因荷載不是很大，地基承載力較大，采用鋼筋混凝土柱下獨立根底。三.結構布置 標準層樓面及屋面結構布置圖詳見結構施工圖四.框架結構計算1. 確定框架計算簡圖假定框架柱嵌固于根底頂面，框架梁與框架柱剛接。由于各層柱的截面尺寸不變，故梁跨等于柱截面形心軸線之間的距離。底層柱高從低于室內標高1100mm算至二樓樓面，室內標高+-0.000，二樓樓面標高為，故底層柱高為m。其余各層的標高從樓面算起至上一層樓面，即層高，二三層均為4.2m，四層為m。故可繪出計算簡圖如以下圖所示?？蚣芰褐疽鈭D多層框架為超靜定結構，在內力計算

13、之前，要初步估算梁、柱的截面尺寸及結構所采用的材料強度等級，以求得框架中各桿的線剛度線及其相對線剛度。2. 梁、柱的截面尺寸大致根據(jù)公式估算框架梁：h=1/181/8L b=1/41/2h框架柱：b=1/121/18H3. 計算線剛度運用公式i=EI/L計算，但在求梁截面慣性矩時考慮到現(xiàn)澆板的作用，梁的線剛度取為2i。4. 荷載計算荷載傳遞過程為：板次梁框架主梁 , 恒載與活載分開計算。5. 內力計算恒荷載和活荷載的內力計算均采用分層法分配法；活荷載滿跨布置計算內力。 6. 內力組合求得各種情況的內力后根據(jù)最不利又可能的原那么進行內力組合。當考慮結構塑性內力重分布的有利影響時，應在內力組合之前

14、對內力進行彎矩調幅。由于構件控制截面的內力值因該取支座邊緣處，為此，進行組合后要計算各控制截面的內力值。7. 配筋計算根據(jù)內力組合所得各梁、柱截面控制內力值，分別進行正截面承載力，斜截面承載力計算。第三章 結構布置結構布置圖，見結構施工圖.第四章 確定板、柱、粱尺寸一確定材料等級柱子采用 C35 ，梁板采用C30 ，二初估梁、柱截面尺寸：1板 樓板厚/40=3000/40=75mm，取100mm；2柱 底層高度由梁軸線至根底頂面，所以底層柱高暫取h=4800mm+1100mm=5900mmb=1/181/12H=328492mmH=5900mm初估柱截面尺寸：b×h=400×

15、;600mm由?混凝土結構設計標準?GB 500102002表查得，該框架結構的抗震等級為三級，其軸壓比限值；各層的重力荷載代表值近似取12。由結施中的結構平面布置圖可知邊柱及中柱的負載面積分別為6×3.6和6×，那么第一層柱截面面積為: 據(jù)上述計算結果，本設計各層柱截面尺寸取值為400mm×600mm柱慣性矩為：IA=1/12×bh3=1/12×400×6003×109mm43梁 因為梁的跨度比擬接近，可取跨度較大的進行計算。 框架梁： =(1/181/8) =1/181/8×7200=400900mm 取 =6

16、00mm=(1/41/2)=1/4 ×6001/2 ×600=150300mm 取 =300mm次 梁：(因柱距為6000mm，大于板的經濟跨度，故在橫向方向增設一道次梁)=(1/141/12) =(1/141/12)×7200=475600mm 取 =500m， =250mm連系梁：h=600mm，b=300mm三.梁、柱剛度計算(1)根據(jù)公式i=EI/L，可以得出梁、柱的剛度如下各跨梁：頂層柱： 23層柱： 底層柱： 梁柱線剛度圖線剛度的單位為：×10-4 另外：除底層柱外其他各層柱的線剛度均乘以0.9，算得梁、柱的剛度標于以下圖：修正后的梁、柱剛度

17、圖線剛度的單位為：×10-4 第五章 確定計算單元和計算簡圖1. 確定框架結構計算單元選取如下5軸一榀框架進行計算。2. 框架結構計算簡圖確定框架結構計算簡圖選圖示的榀框架進行計算，假定框架柱嵌固于根底頂面，框架梁與框架柱剛接。由于各層的截面尺寸不變，故梁跨等于截面形心軸線之間的距離。底層柱高從低于室內標高m計算至二樓樓面，室內標高，故底層柱高為5.900m。其于各層的標高從樓面算至上一層樓面，即層高，分別為4.2m，4.2m,m。第六章 荷載計算一. 恒荷載標準值計算1 屋面引用05ZJ中南建筑圖集合訂本屋8做法30厚250×250，C20預制混凝土板，縫寬3-5，1:1

18、水泥砂漿填縫鋪25厚中砂二層3厚SBS或APP改性瀝青防水卷材刷基層處理劑一遍20厚最薄處1:8水泥珍珠巖找2%坡干鋪120厚水泥聚苯板或150厚水泥珍珠巖板鋪鋼筋混凝土屋面板，外表清掃干凈KN/m2結構層：10m×25KN/m3=KN/m2抹灰層：15厚混合砂漿抹灰 m×17KN/m3KN/m2合計： 3KN/m22 標準層樓面引用05ZJ中南建筑圖集合訂本樓面11做法20厚大理石面層，水泥砂漿擦縫 30厚1：4干硬性水泥砂漿，面上撒2厚素水泥 KN/m2結構層：10m×25KN/m3KN/m2 抹灰層：15厚混合砂漿 m×17KN/m3KN/m2合計

19、： 2 KN/m2 3 梁自重軸F-G、G-H、H-J框架梁自重:b×h=300mm×600mm 25KN/m3×0.3m×=KN/m側面粉刷 2×17KN/m3×m×(mm4 KN/m合計： KN/m 次梁自重: b×h=250mm×500mm 25KN/m3×m×mKN/m側面粉刷 2×17KN/m3×m×(mm72KN/m合計： 3.4 KN/m 連系梁自重:b×h=300mm×600mm 25KN/m3×0.3m

20、15;= KN/m側面粉刷 2×17KN/m3×m×(mm4 KN/m合計： 4.84 KN/m 柱自重邊柱 b×h=400mm×600mm25KN/m3×0.4m×0.6m=6 KN/m側面抹灰17KN/m3×m×(0.4+0.6) ××2 =0.544 KN/m合計： KN/m中柱 b×h=400mm×600mm25KN/m3×0.4m×0.6m=6 KN/m側面抹灰17KN/m3×m×(0.4+0.6) ×2=

21、0.68KN/m合計： 8KN/m：做法：墻高1200mm，200mm厚混凝土壓頂，兩側均為20厚抹灰層×1×19+25×0.2××2+0.2××17=KN/m二. 活荷載標準值計算1. 屋面和樓面活荷載標準值根據(jù)?荷載標準?查得上人屋面: KN/m2樓面： 3.5KN/m2KN/m22. 雪荷載Sk=×0.35KN/m2=0.35 KN/m2注：屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者取最大值三. 豎向荷載下框架受荷計算1.恒載計算1.屋面框架梁荷載標準值 板荷載分別傳到橫向框架梁和次梁，次梁以集中力在傳到縱向框架梁，

22、再同縱向框架梁以集中力作用于柱子上屋面恒荷載 3KN/m2框架梁自重 KN/m因此，作用在頂層框架梁上的線荷載為：=樓面恒荷載 2KN/m2框架梁自重 KN/m因此，作用在樓面框架梁上的線荷載為=【四層AB間墻體】墻自重(線荷載)：×-0.6×19=1 KN/m3.屋面框架節(jié)點集中荷載標準值 邊柱連系梁自重 4.5KN/m×6m=27KN女兒墻自重： ×6=KN作用于次梁上的屋面線荷載 3×3= KN/m KN/m次梁作用于邊柱連系梁的荷載 ×17.19+3.4× KN 總計 頂層邊節(jié)點集中荷載 =135.22KN 中柱連系

23、梁自重 27KN次梁傳來屋面及自身自重 2×KN合計 頂層中節(jié)點集中荷載 = = = = =175.24KN 4.樓面框架節(jié)點集中荷載標準值 第四層樓面框架節(jié)點集中荷載標準值 邊柱連系梁自重 . 27KN 鋼窗自重×1.×1.8×0.45=KN×(6-0.4) ×(-0.6)-( ×1.×1.8) ×19=KN 粉刷 2××(6-0.4) ×(-0.6)- ×1.×1.8) ×17=KN 框架柱自重 ×=KN 次梁傳來樓面及自身自重 K

24、N總計 第四層A邊節(jié)點集中荷載 =185.98KN中柱連系梁自重 27KN次梁傳來樓面及自身自重 2×KN框架柱自重 6.68×=2KN內墻自重 ×(6-0.4) ×(-0.6) ×19=KN粉刷 2××(6-0.4) ×(-0.6) ×17=KN 總計 第四層B中節(jié)點集中荷載 =KN中柱連系梁自重 27KN次梁傳來樓面及自身自重 2×KN框架柱自重 6.68×=2KN總計 第四層CDE中節(jié)點集中荷載 = = =199.29KN中柱連系梁自重 27KN次梁傳來樓面及自身自重 2

25、5;KN框架柱自重 6.68×=2KN門自重 ×1.8×0.2=6KN內墻自重 ×(6-0.4) ×(-0.6)- ×1.8 ×19=KN粉刷 2××(6-0.4) ×(-0.6)- ×1.8) ×17=KN 總計 第四層F中節(jié)點集中荷載 =KN邊柱連系梁自重 27KN次梁傳來樓面及自身自重 KN框架柱自重 6.544×=KN玻璃幕墻自重 ×6× KN總計 第四層G中節(jié)點集中荷載 =KN第二三層樓面框架節(jié)點集中荷載標準值邊柱連系梁自重 . 27K

26、N 鋼窗自重 ×1.×1.8×0.45=6KN 墻體自重 ×(6-0.4) ×(-0.6)-( ×1.×1.8) ×19=KN 粉刷2××(6-0.4) ×(-0.6)- ×1.×1.8) ×17=KN 框架柱自重 ×=KN次梁傳來樓面及自身自重 KN總計 第二三層A邊節(jié)點集中荷載 = =204.95KN中柱連系梁自重 27KN次梁傳來樓面及自身自重 2×KN框架柱自重 6.68×4.2=2KN總計 第二三層BCDEF中節(jié)點集

27、中荷載 = =KN=KN邊柱連系梁自重 27KN次梁傳來樓面及自身自重 KN框架柱自重 6.544×=2KN玻璃幕墻自重 ×6×=KN 總計 第二三層G中節(jié)點集中荷載 =139KN注：二、三層結構布置圖一樣，故=，這里的下標數(shù)字表示該層。5恒荷載作用下的結構計算簡圖為了保證結構和荷載對稱方便計算，將邊結點和均布荷載不一樣的荷載對稱的取大一點的荷載處理。處理結果如以下圖2.活載計算1屋面框架梁線型活荷載標準值： = =×3×= 2樓面框架梁線型活荷載標準值：=3.5×3×=543頂框架節(jié)點活荷載集中值：邊節(jié)點：次梁傳來的屋面活

28、載 頂框架邊節(jié)點活荷載集中值 = = 中節(jié)點： 次梁傳來的樓面活載 頂框架中間節(jié)點活荷載集中值 = = =KN4中間層框架節(jié)點活荷載集中值：邊節(jié)點：次梁傳來的樓面活載樓面框架邊節(jié)點活荷載集中值 = = 中節(jié)點： 次梁傳來的樓面活載 樓面框架中間節(jié)點活荷載集中值 =注： =，這里的下標數(shù)字表示該層。(2)活荷載作用下的結構計算簡圖 活載圖(KN)四. 地震荷載。水平地震作用在房屋的縱向和橫向，此次畢業(yè)設計以橫向水平地震作用的計算為例說明。對于高度不超過40m，以剪切變形為主，且質量和剛度沿高度分布較均勻的結構，可采用底部剪力法的簡化方法計算水平地震作用。該方法將結構簡化為作用于各樓層位置的多質點

29、葫蘆串，結構底部總剪力與地震影響系數(shù)及各質點的重力荷載代表值有關。為計算各質點的重力荷載代表值，本例先分別計算各樓層梁、板、柱的重量，然后按以樓層為中心上下各半個樓層的重量集中于該樓層的原那么計算各質點的重力荷載代表值。水平地震作用計算還涉及結構的自振周期，此次畢業(yè)設計采用假想頂點位移法確定。水平地震作用下內力及位移分析均采用D值法進行。、重力荷載代表值屋面均布恒荷載 屋面恒荷載標準值 樓面均布恒荷載 樓面恒荷載標準值 屋面均布活荷載 屋面活荷載標準值 樓面均布活荷載 樓面活荷載標準值 梁柱自重橫向框架梁自重包括粉刷 縱向框架梁自重包括粉刷 次梁自重包括粉刷 框架柱自重包括粉刷 四層 二三層

30、一層墻體及抹灰自重女兒墻及其抹灰自重 四層縱橫向框架梁上門窗、墻體及抹灰自重 ×kN二三層縱向框架梁上的填充墻體及抹灰自重 kN一層縱向框架梁上的填充墻體及抹灰自重 ×(6-0.4) ××1.8墻體 × kN荷載分層匯總 頂層重力荷載代表值包括：屋面恒荷載、屋面活荷載、縱橫梁自重、女兒墻自重、半層墻體和門窗自重的；其他樓層重力荷載代表值包括：樓面恒荷載、樓面活荷載、縱橫梁自重、樓面上下各半層柱及縱橫墻體和門窗自重。將上述分項荷載相加得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下：建筑物總重力荷載代表值為： 本設計抗震設防烈度為7度，地震加速度：，設計地震

31、分組為第一組，場地類別為類場地，依次查得：水平地震影響系數(shù)最大值=0.08，特征周期值=0.35s，取阻尼比0.05 結構等效重力荷載代表值 =KN、橫向框架柱側移剛度D值、由圖1可將梁、柱線剛度列于表2。梁、柱線剛度 表2位置底層二三層邊跨梁中間跨梁邊柱中柱邊跨梁中間跨梁邊柱中柱線剛度×10-4Em315151515位置頂層邊跨梁中間跨梁邊柱中柱線剛度×10-4Em315152020注：表中E=3.00×107kN/m2、橫向框架柱側移剛度D值計算見表3 。橫向框架柱側移剛度D值計算表 表3各層柱該層柱子的跟數(shù)底層邊柱1.23360.521102212中柱2.4

32、6640.52112662 583752二三層邊柱0.3010.680106842中柱1.7240.4630.680164355103543頂層邊柱15168 2中柱 23835 5 149511 橫向框架層間側移剛度層次1234/()83752103543103543149511 3橫向自振周期計算1結構頂點的假想側移計算 先由計算樓層剪力，再由計算層間相對位移，最后由(T)即計算結構的頂點位移。結構頂點的假想側移計算層次(KN)(KN)(KN/m)mm41495110.0187351035430.05921691035430.0670.179129837520.1120.112 式中：根本

33、周期調整系數(shù)，考慮填充墻使框架自振周期減小的影響，?。嚎蚣艿捻旤c位移。即表中的4水平地震作用及樓層地震剪力計算1水平地震作用及樓層地震剪力計算 由房屋的抗震設防烈度、場地類別及設計地震分組而確定的地震作用計算參數(shù)如下： =0.35s =0.08 由此計算的相應于結構根本自振周期的水平地震影響系數(shù)為： 結構等效總重力荷載為： =KN 又因為：=7 故應考慮頂部附加地震作用，頂部附加地震作用系數(shù)為： 57KN=453KN =106453KN=5KN =402.9KN2各質點水平地震作用的標準值 =計算結果詳見表各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次mKNKNmKN(KN)432319341

34、 5.水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移由和計算得出結果。其詳細計算過程見表，表中還計算了各層間彈性位移角：。橫向水平地震作用的位移驗算層次(KN)(KN/m)/mmm41495111/315731035431/148921035431/112811837521/1227 由表知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第一層，其值為1/1227滿足要求。其中為鋼筋混凝土框架層間彈性位移角限值。6.水平地震作用下的框架內力計算 對第5軸線框架內力進行計算?？蚣茉谒焦?jié)點荷載作用下，采用D值法分析內力。1計算依據(jù) 由求得框架第i層的層間剪力后，i層j柱分配的剪力及該柱上、下端的

35、彎矩和分別按以下各式計算：柱端剪力：， 下端彎矩：=， 上端彎矩： 上式中:y=其中反彎點的高度根據(jù)K值、n值、j值以及荷載形式可查表確定水平地震作用下反彎點高度 層次柱4邊柱0.350000.35中柱1. 50.425 250000.425 253邊柱0.450000.45中柱1.7240.450000.452邊柱000中柱1.7240001邊柱1.232200022中柱2.46500052計算結果 橫向水平地震作用下，5軸框架邊柱柱端彎矩和剪力計算結果、中柱計算結果。并繪制右地震M、N圖。、計算柱端彎矩橫向水平地震作用下5軸框架各層柱端彎矩及剪力計算表邊柱A、G層次m(KN)(KN/m)(

36、KN/m)A、G(KN)yKNKNm41495111516831035431068421035431068476.7376.7318375210221180.44109.66 橫向水平地震作用下5軸框架各層柱端彎矩及剪力計算表中柱B、C、D、E、F層次m(KN)(KN/m)(KN/m)(KN)yKNmKNm414951123835241.66531035431643541210354316435511183752126626 1、計算梁端彎矩梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配，按下式計算，將計算結果見以下圖因為結構均為等跨，且受力一樣，結構對稱，故以下

37、的受力圖表示左半局部梁左端 梁右端 橫向水平地震作用下5軸框架各層梁端彎矩及剪力計算表邊跨A端、G端層次柱端待分配彎矩之和KNmA右KNmG左KNm4321中間跨層次柱端待分配彎矩之和KNmKNmKNm4321、計算梁端剪力根據(jù)梁端彎矩，由式可得，其計算示意圖見圖11中a。計算結果見圖、計算柱軸力N邊柱軸力為各層梁端剪力按層疊加。中柱軸力為柱兩側梁端剪力之差，并按層疊加。計算圖見圖10中b和c：邊柱底層柱軸力：中柱底層軸力： 計算結構見圖地震作用下彎矩圖地震作用下軸力、剪力圖KN第七章：內力計算一.恒載作用下的內力計算1、計算分配系數(shù)將其結果以以下圖形式表現(xiàn)梁、柱的彎矩分配系數(shù) 注：結構對稱且分配系數(shù)左右一致，故只標注左半局部的梁柱彎矩系數(shù) 2、計算梁固端彎矩、梁固端彎矩 邊跨(kN/m)中跨(kN/m )邊跨(mm)中跨(mm)頂層2-三層28-二層-底層7.2-恒載豎向作用下的內力計算采用分層法。頂層彎矩分配 三層彎矩分配二層彎矩分配 底層彎矩分配注：進行分層法