U型管換熱器設(shè)計說明書

1、.流體流量進口溫度出口溫度壓力煤油?180401MPa10 ? ?水?20400.5MPa? ?一熱力計算1. 換熱量計算Q = ?1 ?1 ?( ?1 -?2)10000= 3600 ?2100 ?( 180 - 40)= 817.32?/ ?2. 冷卻劑用量計算?2 = ?2 ?( ?1 - ?2)817.32 ?1000= 4183?( 40 - 20)= 9.77?/ ?由于水的壓力較之煤油較大，黏度較之煤油也較大，所以選擇水為殼程，煤油為管程。3. 換熱面積估算? ?1 = | ?1 - ?2| = 140 ? ?2 = |?2 - ?1| = 20 ?1 -? ?2140 -20?

2、 ? =?1=?140 = 61.67?220? ? 按純逆流時計算的對數(shù)平均溫差? ? = ? ? ? ? ? 溫差矯正系數(shù)? ? = ?（?. ?）熱流體的溫降?1-?2180 - 40R = ?1-?2=40-20=7冷流體的溫升冷流體溫升?2 -?140- 20P = ?1-1 =80 - 20 = 0.16兩流體的初始溫差?查圖Q= 817.32?/ ?2 = 9.77?/ ?.? ? = 52.4得 ? t=0.85? ? = 0.85 ?61.67 = 52.4傳熱面積估算： ? = ? ?取傳熱系數(shù)： K=450A =817.32 ×103450 ×52.4

3、= 34.7取安全系數(shù)0.1 ：2A = 38.13mm4 管徑，管長，管數(shù)確定：由流量確定管數(shù)：n =?2 ?4 ? ?u 管程流體流速,? ? 管程流體體積流量3, ? ? 換熱管徑，?煤油在管中的流速為 0.81 ，取管程流體流速u?= 1? ?常用換熱管為 ?= 25mm與? = 19mm選用外徑 ? = 15?換熱管。管程流體體積流量可由煤油的要求流量的出：.3? =2 78800= 0.00347?.n =0 00347= 19.64? .2?取管數(shù)n = 2040 0151由換熱面積確定管程數(shù)和管長：由于是 U 型管換熱器，由GB151-1999 管殼式換熱器查得有2， 4A=3

4、8.13 ?2n=20N=4.兩種管程可選。L=8m初選管程為4?L = ? ? ? ?0L - - 單程管長 ,?A- 換熱面積 , ?2n - - 管數(shù)N- - 管程數(shù)? - - 換熱管外徑 , ?38.13L = 20 ?4 ? ?0.019 = 7.98?考慮到常用管為 9m管，為生產(chǎn)加工方便，選用單程管長 8m 又考慮到單程管長 8m 會使得換熱器較長，在選取換熱器殼體徑時，盡量選取較大的，以保證安全，因此換熱器部空間較大，故選用較為寬松的正方形排布。? = 25? = 38?換熱管材料由于管程壓力大于 0.6 MPa,不允許使用焊接鋼管，故選擇無縫冷拔鋼管。按照GB 151 管殼式

5、換熱器1999 選取常用管心距? =25?；分程隔板兩側(cè)管心距? = 38?按下圖作正方形排列布管限定圓? = 390mm圓筒工程直徑DN=400選擇布管限定圓直徑? = ? - 0.5? = 400 - 10 = 390mm由布管限定圓從 GB1511999管殼式換熱器中選定工程直徑 DN= 400mm的卷制圓筒，查得碳素鋼，低合金鋼圓筒最小厚度不得小于 8mm，高合金鋼圓筒最小厚度不得小于3.5mm圓筒厚度計算：選用殼體材料為現(xiàn)在工業(yè)生產(chǎn)中壓力容器的常用材料 Q345R，為一種低合金鋼。按 GB150.1.4-2011壓力容器中圓筒厚度計算公式：.? ? =|?2 ? ? - ? - -

6、圓筒計算厚度 ? - -計算壓力， ? - 圓筒徑， ? = 8mm| |- -設(shè)計溫度下圓筒材料的許用應(yīng)力，?計算壓力 ? = .? -焊接接頭系數(shù)折流板間距0 5?圓筒徑由選定的圓筒公稱直徑得? = 400?200mm設(shè)計溫度下的圓筒材料的許用應(yīng)力由選定的材料Q345R 從GB150.2 中查得 |?= 189?焊接接頭系數(shù) ? = 0.850.5 ×400 = 2 ×189 ×0.85 - 0.5 = 0.623由于殼程流體為水， 不會產(chǎn)生較嚴(yán)重的腐蝕，選取腐蝕yu 量 ?2 =2?又由于 Q345R在公稱直徑為400mm是可選取得最小厚度為8mm，則選擇圓

7、筒厚度為8mm折流板間距：折流板間距一般不小于圓筒徑的五分之一且不小于50mm；因此取折流板間距為200mm核算傳熱系數(shù)：由 GB151 1999 管殼式換熱器得到包括污垢在的， 以換熱管外表面積為基準(zhǔn)的總傳熱系數(shù) K 的計算公式 :1111? = ( ?0 + ? ) ? + ? + ? ( ?) + ?(?)? - - 總傳熱系數(shù)， ? ?2 ?2?0 - 管外流體給熱系數(shù)， ? ? - 管流體給熱系數(shù)， ? ?2 ? - - 管外污垢熱阻， ?2 ? ?2? - - 管污垢熱阻， ? ? ? - - 用管外表面表示的管壁熱阻，如有延伸表面，2? 翅化比，采用光管時 ?= 1管外流體給熱系

8、數(shù)?:?水? = 0.36 ?水 -10.553? ( ?- 水導(dǎo)熱系數(shù)0.14)? - - 當(dāng)量直徑，? - - 管外流動雷諾數(shù)? - - 殼程流體的普朗特數(shù)? - - 定性溫度下的流體粘度，? - - 壁溫下流體的粘度.4×( 0.5? ×0.866? - 0.5 ×?2)? =?424×( 0.5 ×0.025 ×0.866 ×0.025 - 0.5 ×?0.0192)4=?0.0192= 0.017? ? ? =?查得定性溫度下流體的粘度為8×10- 4? ?壁溫下流體的粘度1004? =0.01

9、7 ?1004 ?0.995= 2.12 ×104-48 ×10查得殼程流體的普朗克數(shù)? = 4.86查得水的導(dǎo)熱系數(shù)?水 = 0.6252.0.551.0.140 6252801 2? = 0.36 × 0.017 ×( 2.12 ×104)×4.863×( 1004)= 5139.71管流體給熱系數(shù) ?：?煤油0.80.3?煤油 ? ? ? = 0.? ?(?)?( ?煤油)查得煤油的導(dǎo)熱系數(shù)?煤油 = 0.12? ? ?3查得煤油的密度?煤油 = 800? ?管流體的流速 ? = 1 ?煤油的粘度煤油的比熱換熱管的徑?

10、= 7×10-4? = 2.1 ×103? = 0.015?800 ×0.015 ×1 0.80.12? = 0. ××(- 4).0 0157 ×102.1 ×103 ×7 ×10-0.3×(40.12)= 945.18在總傳熱系數(shù)計算公式中，? 可看作 ?管外流體的污垢熱阻? = .×10-5?2? ?17 62管流體的污垢熱阻- 5? = 17.6 ×10? ?用外表面表示的管壁熱阻 ? = 2? ?( ? - 2?).? 光管外徑， ? 換熱管材料導(dǎo)熱系數(shù)，

11、 ? (? ?)?換熱管壁厚，?K=483?( ?2? )? 查 GB151 1999 管殼式換熱器得換熱管材料導(dǎo)熱系數(shù)? =?()20.4 ? ? ? =0.019×?(0.019) = 0.000112 ×20.40.019 -2 ×0.002總傳熱系數(shù)：1= (1+ 17.6 ×10- 5 )×1 +0.00011 +1×(0.019?5139.71945.18)0.015+ 17.6 ×10-5×(0.0190.00207) =0.015K= 483? (?2?)初選 K 值為 450817.32×

12、;103817.32×103| 483×52.4 -450×52.4 |相對誤差 =|?- ? |?=817.32×103= 0.07處于相對許可圍450×52.4壁溫計算：?假設(shè) ?冷 ?熱 = ?熱 -?+ ? ( ?熱 - ?冷 )?.()513971= 110-. +.0.015110 -305139 7194518 .0 019= 66.3換熱面積裕度：? - ? =? 所需傳熱面積， ?2? 實際傳熱面積，2?2? = 20 ×? ×0.019 ×8 ×4 = 38.20?. -.38 203

13、2 29 = 0.1832.29換熱面積裕度符合要求壓降計算：(1) 管程阻力計算：? =? + ? +? - - 管程總阻力，? - 沿程阻力，? ? - - 回轉(zhuǎn)阻力， ? ? - - 進出口接管阻力，?沿程阻力?可按下式計算2? ? ? = ? ?2? 莫迪圓管摩擦系數(shù).? 圓管徑，? 管程總長 ,? 管流體在平均溫度下的密度，? 管流體流速， ? ? 管流體粘度校正因子莫迪圓管摩擦系數(shù)：莫迪圓管系數(shù)可由管流體雷諾數(shù)得到管流體雷諾數(shù)：? =? ? ?0.015 ×1 ×800>4000=0.7 ×10- 3?管為湍流。用公式 :12?其中 ? 取0.1

14、5= 1.74 - 2?( )?12 ×0.15= 1.74 - 2?(15)?得 = 0.04管粘度校正因子取 1.0516800 × 12? = 0.04 ×0.015 ×2×1.05 = 17920回彎阻力可由下式得到：? ?2? = 4 ?2? 管程數(shù)? = 4 ×800×12×4 = 64002進出口接管阻力：? ?2? = 1.5 ?2? 管外流體流速，? =?905?= 995 = 0.91? ? ? =800 ×0.912= 311.241.5 ×2管程總阻力 :? = 1792

15、0+ 6400 + 311.24 = 24631?< 0.035MPa管程壓降符合要求殼程壓降計算：?- 0.14 ? ?2? ? = 0.816? ?( ?)?( ?) ?( ?)2? 殼程流體流速, ? ? 殼體徑， ? 殼體當(dāng)量直徑，? 折流板間距， ? 殼程摩擦因子.? =0.0.48800 ×0.912? ? = 0.816 ×0.04 ×. ×.×1.05 ×00 22= 3561 < 0.035?殼程壓降符合要求機械設(shè)計一管箱設(shè)計計算管箱有封頭，管箱短節(jié)，法蘭，分程隔板等零件組成。1. 封頭設(shè)計及厚度計算。由

16、于橢圓封頭經(jīng)線曲率變化平滑，應(yīng)力分布均勻，且橢圓形封頭較半球形封頭深度小得多，易于沖壓成形，是目前最常用的封頭之一，故次換熱器采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭。對于標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭， K=1厚度計算公式為：pcD i2t0.5 pcpc 設(shè)計壓力，MPaDi 圓筒內(nèi)徑，mmt 許用應(yīng)力，MPa焊接接頭系數(shù)封頭材料選用與圓筒材料相同的在壓力容器中最常用的材料Q345R其在使用溫度下的許用應(yīng)力可由過程設(shè)備設(shè)計附錄D 中封頭厚度查得t189MPa8mm焊接接頭系數(shù)取0.850.5400短節(jié)厚度21890.850.50.50.623 mm8mm又封頭厚度因與筒體厚度相同以減少焊接所產(chǎn)生的應(yīng)力，最終取封頭厚度為8mm2.

17、管箱短節(jié)設(shè)計：（ 1）管箱短節(jié)厚度設(shè)計：管箱短節(jié)厚度與筒體厚度相同，8mm（ 2）管箱的最小側(cè)深度：由 GB150 1998 規(guī)定：a. 軸向開口的單程管箱，開口中心處的最小深度應(yīng)不小于接管徑的 1 3管箱深度300mmb. 多管程管箱的側(cè)深度應(yīng)保證兩程之間的最小流通面積不小于每程換熱管流通面積的 1.3 倍；當(dāng)操作允許時，也可等于每程換熱管的流通面積。兩程之間的最小流通面積是指管箱被平行于地面的平面.所剖開所形成的截面積；每程換熱管流通面積是指同一管程的換熱管管截面所形成的面積之和。由于由計算所求得的管箱深度太小，故根據(jù)各方面需要取300mm3. 分程隔板：由 GB151 1999 管殼式換

18、熱器得，分程隔板的最小厚度不應(yīng)小于下表分程隔板厚度8mm因分程隔板兩側(cè)無明顯壓差，分程隔板可按上表選取。分程隔板選材為Q235，屬碳素鋼， 故取分程隔板厚度為8mm二接管管徑設(shè)計：1. 煤油進出口管徑：進出口管徑可由公式：4 V煤油進出口管徑70mmdu水進出口管徑V液體的體積流量100mmu液體的流速40.003470.07md煤油12. 水進出口管徑：40. 00814d水0. 1m0. 91三容器法蘭選取及校核由 NB/T 47020 2012 選取長頸對焊法蘭，密封面采用全平面密封，法蘭采用鍛件，材料選用20 號鋼。墊片選擇石棉像膠板，厚度為 3mm，墊片系數(shù)m=3.50，比壓力y=4

19、4.8 MPa1. 墊片設(shè)計計算墊片壓緊力：由過程設(shè)備設(shè)計查得下列公式計算墊片壓緊力：? = ? 預(yù)緊狀態(tài)下，需要的最小墊片壓緊力，? 墊片有效密封寬度， ?D? 墊片壓緊力作用中心圓計算直徑，? ；當(dāng)密封基本寬度 ? 6.4? 時，?等于墊片接觸的平均直徑當(dāng)密封基本寬度 ? > 6.4? 時，?等于墊片接觸的外徑減去2?.? 墊片壓力比， ?由 NB/T 47020 47027 2012 查得墊片寬度N=22mm，由此的墊片密封基本寬度? =，墊片有效密封寬度b=11?2.53?= 2.53×8.39?， 則?454 -11 =? =2 ×8.39 = 437.22

20、? = ? ×437.22 × 8.39 ×44.8 = 5.2 ×105 ?操作時需要的壓緊力有操作密封比壓引起，由于原始定義m時是取2 倍墊片有效接觸面積上的壓緊載荷等于操作壓力的m 倍，所以計算時操作密封比壓應(yīng)為2? ，則 ? =2? 操作狀態(tài)下，需要的最小墊片壓緊力，? 墊片系數(shù)? 計算壓力，? = 2 ×? ×437.22 ×8.39 ×3.5 ×0.6 =48402?2. 螺栓設(shè)計計算：螺栓材料選擇 40Cr。（ 1）螺栓載荷：預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷按下式計算：? = ? = 5.2 &

21、#215;105?操作狀態(tài)下需要的最小螺栓載荷計算：壓引起的軸向力按下式計算：? = 0.785?2? = 0.785 ×437.222 ×0.5 = 75031?最小螺栓載荷按下式計算：? = ? + ? = 75031+ 48402= 123433?（ 2）螺栓面積：螺栓面積按下列規(guī)定確定a. 預(yù)緊狀態(tài)下需要的最小螺栓面積按下式計算：? = ? ? 室溫下螺栓材料的許用應(yīng)力 從 GB150.2 查得 40Cr 在室溫下的許用應(yīng)力 : ? = 196?.×1055 22? =196= 2653?操作狀態(tài)下所需的最小螺栓面積按下式計算：? =? ? ? 設(shè)計溫度下

22、螺栓材料的許用應(yīng)力，從 GB150.2 查得 40Cr 在 40下的許用應(yīng)力:?.1234332? = 664?2取其中面積較大者? = 2653?（ 3）螺栓設(shè)計載荷螺栓設(shè)計載荷按下列規(guī)定確定：a.預(yù)緊狀態(tài)螺栓設(shè)計載荷按下式計算：? + ? =2b. 操作狀態(tài)螺栓設(shè)計載荷按下式計算：? = ?2? 需要的螺栓總面積，? 實際使用的螺栓總面積，2?由所需螺栓直徑和個數(shù)：? = 4? 螺紋根徑或螺栓最小截面直徑，? 所需螺栓個數(shù)此處需要確定直徑與個數(shù)其中之一的數(shù)值，由筒體外徑查 NB/T 47020 47027 2012 得螺栓使用個數(shù)為 204×2653將其帶入上式 ? = ?

23、15;20 = 13?由 NB/T 47020 47027 2012 查得所用螺栓為M20螺栓符合要求。3. 法蘭選用與校核（ 1）法蘭的相關(guān)標(biāo)注如下圖由 NB/T4702047027-2012 查得長頸對焊法蘭如下圖所示：.D=565mmL=26mm螺栓 M24C=26mm?1 = 411? = 456? = 12? = 57?其中：公稱直徑DN= 400mm法蘭外徑 D = 540mm螺孔中心圓直徑?1 = 500?密封圓外徑 ?3 = 455?法蘭厚度 = 34mm法蘭高度H = 95mm法蘭頸高h = 25mm法蘭頸 ?2 = 22?法蘭頸 ?1 = 12?螺孔直徑d = 23mm過渡

24、圓角R = 12mm（ 2）由上述數(shù)據(jù)可得 ?=?- ?540- 444= 48?2=2LD = ? + 0.5?1 = 39mm? + ?1 + ?= 49? =2（ 3）預(yù)緊狀態(tài)下的法蘭力矩按下式計算：? + ? ?LG? =22? 需要的螺栓總面積，? 實際使用的螺栓總面積，2?（ 4）由機械設(shè)計手冊查得M20的小徑為 17.29 mm由此可得實際使用的螺栓總面積? = 17.292 ×0.25 ×? ×20 =4695?2? = 2653 + 4695×196×48=.× 7? ?23 410（ 5）操作狀態(tài)的法蘭力矩計算：作

25、用于法蘭徑截面上壓引起的軸向力F?由下式計算：F ? =0.785?2? ?F? = 0.785 ×4002 ×0.5 = 62800壓引起的總軸向力 F 與經(jīng)截面上的軸向力F ?之差 ?按下式計算：.? = ? - F? = 70502- 62800 = 7702N法蘭力矩按下式計算：? = ? + ? + ? = 39 ×62800+ 48 × 4.5 ×105 + 49 ×7702= 2.4 ×107? ?（ 6）法蘭材料選取管法蘭一般選用鍛件或鑄件，不推薦鋼板制造因此選用16Mn（ 7）法蘭設(shè)計力矩法蘭設(shè)計力矩按下式

26、計算并去最大值 ? ? ? ? ? 設(shè)計溫度下法蘭才料的許用應(yīng)力，?室溫下法蘭材料的許用應(yīng)力，? 由過程設(shè)備設(shè)計查得 ? = 150MPa? ? = 178?7? = 3.4 ×10 ? ? = 2.4 ×107? ?則 ? = 3.4 ×107? ?（ 8）法蘭應(yīng)力a) 軸向應(yīng)力按下式計算：? =?12? + 1?13 =+ ?1?e =? = ?2?1 = ? ? 法蘭頸部小端有效厚度，?1 法蘭頸部大端有效厚度，?得? = 8?1 = 22? = 34?1? = 2.75由于 ? < 20，以 ?1代替 ?1 = ? + ? = 400 + 8 = 4

27、08? = 408 ×8 = 57? = 25? 25? = 57 = 0.44.由 GB150.3-2011 查得 ? = 0.95T， U 可由參數(shù)K 從 GB150.3-2011 查得K法蘭外徑與經(jīng)的比值? 540K= ?= 400 = 1.351則 T=1.78 f=0.118 U=7.28 Z=3.43Y=6.63?1 = 0.430.950.017e =57=?2.3?1=7 28?1? =0.43×57 ×82 = 61761?34 ×0.017 +1223 =+ 61761 =1.061.78?0.118 ×3.4 ×

28、107= 19.55?1.06 ×222 ×400b) 徑向應(yīng)力按下式計算：( 1.33? + 1) ? =?2?( .×34× .+ )×.×71 330 01713 410? =1.06 ×342×408= 120.29?c) 環(huán)向應(yīng)力按下式計算：? = ?2? -?6.63 ×3.4 ×107? =- 3.43 ×120.29 = 65.35?342×408（ 9）應(yīng)力校核a) 軸向應(yīng)力? min( 1.5 ? ?,2.5 ? ?)?1.5 ×150 =225

29、?1.5? =?=2.5 ×180 =450?2.5 ? = 19.55?< 1.5 ? ?軸向應(yīng)力校核合格b) 徑向應(yīng)力? ? ? = 120.29?< ? ?徑向應(yīng)力合格c) 環(huán)向應(yīng)力? ? ? = 65.35? ?環(huán)向應(yīng)力合格d) 組合應(yīng)力? + ? ?2? + ? ?2.19.55 + 120.29 = 69.92 ?219.55 + 65.35 = 42.45 ?2組合應(yīng)力合格4. 管板設(shè)計計算（ 1）管板形式選擇：管板形式選擇a 型：管板通過墊片與殼體法蘭和管箱法蘭連接。管板形式如下圖：（ 2）管板計算按照 GB151 1999 管殼式換熱器中 a 型連接方式

30、管板的計算步驟進行下列計算。a) 根據(jù)布管尺寸計算 ?，?，? 在布管區(qū)圍，因設(shè)置隔板槽和拉桿結(jié)構(gòu)的需要，而未能被換熱管支撐的面積，2?對于正方形排布 ()? = ? ? ? - ? 沿隔板槽一側(cè)的排管根數(shù)? 換熱管中心距， ? 隔板槽兩側(cè)相鄰管中心距，? =26 ×25 ×( 38 - 25) = 1950?2? 管板布管區(qū)面積，?正方形排布：2? = 2? + ? = 2×40 ×252+ 19502= 51950?.2? 管板布管區(qū)當(dāng)量直徑，?4? = ?4×51950? = = 257.18?2?b) 計算 ?，以 1?查圖或查表得到

31、? 布管區(qū)當(dāng)量直徑與直徑 2?之比? = 1查得 ? = 0.3c) 管板材料選擇管板材料選擇壓力容器中常用的Q345Bd) 管板計算厚度? = 0.82 ? ? ? ? = 0.82 ×423.82 ×0.3 ×0.5= 15.48?0.4 ×189e) 換熱管軸向應(yīng)力?2? = - ( ? -?) 4? - ?a 一根換熱管管壁金屬的橫截面積，?2? 換熱管外徑， ?a = ( 0.0192 -0.0152) = 0.00043? ×0.019? = - ( 0.5 - 1) 4 ×0.00043 = 17.35? ? = 189

32、?（ 3）. 管板名義厚度根據(jù) GB151 1999 管殼式換熱器，管板的名義厚度不小于下列三者之和：I 管板的計算厚度或最小厚度，取較大值II 殼程腐蝕裕量或結(jié)構(gòu)開槽深度，取較大值III 管程腐蝕裕量或分程隔板槽深度，取較大值由于墊片寬度為 3mm，則開槽取 4mm。殼程側(cè)隔板槽深 4mm，管程隔板槽深 4mm。 = 15.6 + 4 + 4 = 23.6mm圓整為 24mm（ 4）. 管板直徑根據(jù)容器法蘭相關(guān)參數(shù)需要，取管板直徑D=473mm考慮到金屬的熱膨脹尺寸，可由微小負(fù)偏差，但不允許有正偏差。（ 5）. 管板連接設(shè)計管板厚度24mm管板直徑473mm.由之前熱力計算部分以確定布管方式

33、選用正方形排布， 布管限定圓直徑 ? = 390?，由 GB151 1999 管殼式換熱器，查得對于 19 ×2?換熱管的管孔直徑為 19.25?，正偏差0.15?，負(fù)偏差為 0，管孔直徑為 ?19+00.15mm。5. 折流板設(shè)計計算：折流板的結(jié)構(gòu)設(shè)計，是根據(jù)工藝過程及要求來確定，折流板的作用主要是為了增加管間流速，提高傳熱效果。同時設(shè)計折流板對于臥式換熱器的換熱管有一定支撐作用，當(dāng)換熱管過長，而管子承受的壓應(yīng)力過大時，在滿足換熱器殼程允許壓降的情況下，增加折流板的數(shù)量，減小折流板的間距，對緩解換熱管的受力形況和防止流體流動誘發(fā)振動有一定作用。（ 1） 折流板缺口高度弓形折流板缺口

34、高度使流體通過缺口時與橫過管束時的流速相近。缺口大小用切去的弓形弦高占圓筒直徑的百分比確定，單弓形折流板缺口見下圖，缺口弦高h，宜取0.200.45倍的圓筒直徑。折流板厚度5mm取折流板缺口弦高h 為 0.25倍的圓筒徑，即h = 0.25 ×400 = 100mm（ 2）折流板厚度之前熱力計算中已經(jīng)確定折流板間距為200mm，查得徑400mm的圓筒折流板最小厚度為4mm，取折流板厚度為 5mm（ 3）折流板管孔由 GB151 1999 管殼式換熱器規(guī)定， 管孔直徑d = ?0 +0.7= 19 + 0.7=19.7mm，允許正偏差為0.3 ，負(fù)偏差為 0，即管孔為 ? = 19.7+ 00.30（ 4） 折流板的固定折流板的固定一般采用拉桿與定距管等原件與管板固定，其固定形式由一下幾種：a.采用全焊接法， 拉桿一段插入管板并與管板固定， 每塊折流板與拉桿焊接固定。.b.拉桿一段用螺紋擰入管板， 每塊折流板之間用定距管拉桿直徑固定，每一拉桿上最后一塊折流板